bố trí cốt thép thân trụ đợt 1

... HS-C4-NH06-OPT-U1B-07 HS-C4-NH06-OPT-U1B-08 HS-C4-NH06-OPT-U1B-09 HS-C4-NH06-OPT-U1B-10 HS-C4-NH06-OPT-U1B-11 HS-C4-NH06-OPT-U1B-12 HS-C4-NH06-OPT-U1B-13 HS-C4-NH06-OPT-U1B-14 HS-C4-NH06-OPT-U1B-15 DRAWING INDEX ... 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Drawing Number HS-C4-NH06-OPT-01 HS-C4-NH06-OPT-02 HS-C4-NH06-OPT-03 HS-C4-NH06-OPT-04 HS-C4-NH06-OPT-05 HS-C4-NH06-OPT-06 HS-C4-NH06-OPT-U1B-07 ... chung đốt u1B (1/1) reinforcement of opened tunel SEGMENT U1B (1/8) bè trÝ cèt thép hầm hở đốt u1B (1/8) reinforcement of opened tunel SEGMENT U1B (2/8) bố trí cốt thép hầm hở đốt u1B (2/8) reinforcement

Ngày tải lên: 23/12/2023, 06:42

... cốt thép trong giai đoạn thiết kế - Xây dựng công thức xác định vị trí tối ưu trong bố trí cốt thép tránh xung đột và module tối ưu hóa trong bố trí cốt thép tránh xung đột - Kiểm tra sơ đồ bố ... thiết kế, bố trí cốt thép đã xem việc bố trí cốt thép không xung đột như một bài toán tối ưu hóa một mục tiêu, do đó vẫn còn những tồn tại trong việc xác định phương pháp bố trí cốt thép không ... tại vị trí 1, 12 và 14 Trong đó, cá thể ở vị trí 12 có giá trị δ_clash nhỏ nhất bằng 1,4142 Đây có thể là giá trị tối ưu nhất trong trường hợp điển hình này Với cách bố trí ở cá thể vị trí 12 không

Ngày tải lên: 25/09/2024, 14:46

... LIỆU CHO 21 CƠNG TÁC NGHIÊN CỨU TÍNH TỐN KẾT CẤU BUỒNG XOẮN TURBIN TRỤC ĐỨNG NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN 2.1.CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ỨNG SUẤT BIẾN DẠNG 21 2.1.1 Phương pháp giải tích 21 2.1.1.1 Phương ... 3.3.8(TH1) Ứng suất σ z , T/m2 Hình 3.3.9(TH1) Ứng suất σ , T/m2 Hình 3.3.10(TH1) Ứng suất σ , T/m2 Hình 3.3.11(TH2) Chuyển vị U x , m -4- Hình 3.3.12(TH2) Chuyển vị U y, m Hình 3.3.13(TH2) Chuyển ... bê tơng trọng lực Hình 1.5 Sơ đồ bố trí nhà máy đường dẫn Hình 1.6 Giếng máy phát turbin Hình 1.7 Phạm vi ứng dụng kiểu buồng turbin Hình 1.8 Sơ đồ buồng xoắn Hình 3.2.1 Sơ đồ tính tốn kết cấu

Ngày tải lên: 15/03/2019, 12:07

... toán, bố trícốt thép DƯL cho cầu dầm hộp BTCT ®-êng cong Trang Ch­¬ng 1: Tỉng quan vỊ tÝnh toán, bố trícốt thép DƯL cho cầu dầm hộp BTCT đ-ờng cong chương i tổng quan tính toán, bố trí cốt thép ... III.2.4 Bố trí chung cầu 98 III.2.5 Tải trọng 99 III.2.6 Tổ hợp tải trọng 101 III.2.7 Bố trí cấu tạo cáp DƯL: 101 III.3 Đánh giá, so sánh tiêu kinh tÕ - kü thuËt 118 PhÇn KÕT LUËN I Kết luận 119 II ... hộp có nhiều sườn (h×nh 1.1) B b b b) h bc hd c h hc bc hd ht c B hc a) c) 1600 hd=14 206 40 - 50 850 1076 262 α 230 ht=14 1600 262 350 A-A 368 250 A A 350 1150 Hỗnh 1.1: Caù c daỷng mỷt cừ t

Ngày tải lên: 31/05/2023, 08:20

... 12.566 12.566 12.566 35 .34 3 12.566 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 1 .31 0 .37 1.82 0 ... 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 1 43 144 145 146... 101 102 1 03 105 106 107 108 109 110 111 112 1 13 114 115 116 117 118 119 120 121 122 0 3. 3 0 3. 3 0 3. 3 0 3. 3 0 3. 3 ... 0.6916... 150 150 151 151 152 152 1 53 1 53 154 154 155 155 156 156 157 157 158 158 159 159 160 160 161 161 162 162 1 63 1 63 164 164 165 165 166 166 167 167 168 168 169 0 3. 3 0 3. 3 0 3. 3

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:54

... 3,87 3,87 h 10 10 11 11 Fa 3 ,11 3,65 3,72 4, 21 4, 71 5, 21 5 ,10 6,02 h 10 11 11 11 11 12 12 12 Fa 3,36 3,50 4,03 4,56 5 ,10 5,04 5,53 h 10 11 11 12 12 12 12 : /1 3 Fa 3,63 ... 41 4,92 5,45 5,98 6,69 h 11 11 12 12 12 12 13 Fa 3,46 4,07 4 ,19 4,74 5,30 5,87 h 11 12 12 12 12 Fa 3, 71 3, 91 4,50 5 ,10 h 11 12 12 ... 10 ,62 h 12 13 13 14 14 14 15 ... ,12 h 13 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 Fa 4,64 4.95 5,70 5. 91 6.60 7,37 8,70 10 ,06 10 ,5 J 84f h 13 14 14 15 15 16 16 16 17 17 18 Fa 4, 91 5,25 6,04 6,26 7,00 7 ,13 7,82

Ngày tải lên: 30/03/2016, 14:48

... Structural fire design The European Standard EN 1994-1-2:2005 has the status of a British Standard ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.10; 91.080.40 12 &23 ... University of Glamorgan, Mon Apr 23 19:04:52 GMT+00:00 2007, Uncontrolled Copy, (c) BSI BRITISH STANDARD Eurocode — Design of composite steel and concrete structures — Part 1-2: General rules — Structural

Ngày tải lên: 11/12/2016, 12:03

... Sản phẩm tạo (9)(10)BUỒNG PHẢN ỨNG (11)(12)* Kết luận: Liên kết nguyên tử thay đổi, làm phân tử biến đổi thành phân tử khác, nên chất (13)(14)(15)a/ Điều kiện 1: Các chất phải ... (1)(2)(3)Phản ứng Hóa Học q trình làm biến đổi chất thành chất khác 1/Định Nghóa: Ví dụ: 2/Đường đun nóng bị phân hủy thành than nước 1/ Lưu hùynh tác dụng với ... P/Ư Lưu hùynh & Sắt (17)c/ Điều kiện 3: Một số phản ứng cần có chất xúc tác để phản ứng xảy nhanh hơn Vd: Phản ứng chuyển hóa rượu thành giấm, cần phải (18)* Tóm lại: Điều kiện

Ngày tải lên: 11/04/2021, 19:00

... tông cốt thép .1 1.1.1 Tổng quan 1.1.2 Cơ chế xâm nhập ion clorua 1.2 Ảnh hưởng ăn mịn cục cốt thép đến tuổi thọ cơng trình.6 1.3 Kết luận đưa hướng nghiên cứu cụ thể .8 1.3.1 ... BIỂN 2.1 Cơ chế ăn mòn cục cốt thép ion clorua xâm nhập kết cấu bê tông cốt thép 11 2.1.1 Định nghĩa 11 2.1.2 Cơ chế ăn mòn ion clorua xâm nhập .17 2.2 Các đặc điểm & yếu ... trình ăn mịn thép 25 16 Hình 2.12 Các dạng ăn mòn cốt thép 26 17 Hình 2.13 Quá trình tự xúc tác (G.K GLASS, 2003) .27 18 Hình 2.14 Vị trí a nốt 29 19 Hình 2.15 Chênh lệch

Ngày tải lên: 31/05/2023, 08:19

... quan đến khách sạn và khu vực xung quanh.+ Vị trí và bố trí:Quầy đón tiếp được đặt ở vị trí nổi bật và dễ dàng tiếp cận từ cửa ra vào của khách sạn Bố trí có thể được thiết kế để tạo ra không gian ... 18:00-22:00.+ Nhà hàng Beach House:Nằm ở khu vực ngoài trời cạnh bể bơi Nhà hàng có sức chứa500 khách, phục vụ các món ăn mang hương vị Á - Âu Thời gian hoạt động: 06:00-10:30, 12:00-14:00, 18:00-22:00.+ ... tầng 01 Nhà hàng có sức chứa 286 người, phục vụ món ăn mang hương vị quốc tế hòa trộn phong cách Pháp nhưng vẫn mang đậm truyền thống Việt Nam Thời gian hoạt động: 06:00-10:30, 12:00-14:00, 18:00-22:00.+

Ngày tải lên: 09/04/2024, 22:00

... lc 1 t hp II -16 4, 315 2 2 II -17 3 II -18 e1=M/N e0=e1 +ea Mdh Ndh (m) (m) (T.m) (T) 13 0,2 515 0,03 31 0,04 81 1, 014 11 9 ,19 5 -18 ,57 11 9 ,19 5 0 ,15 58 0 ,17 08 1, 014 11 9 ,19 ... - 13 0,2 515 0 ,13 98 0 ,15 48 1, 014 11 9 ,19 5 18 ,2028 lch tõm tớnh toỏn: e 0... m1+Gm2 = 11 6,94 +12 5,68 = 242,62 T v mụ men M = - 11 6,94.0 ,15 +12 5,68.0 ,15 = 1, 311 T.m 0 .10 ... 300 .10 3 ì 266667 + 200 .10 4 ì 12 617 ,1) = 316 ,16 T 2 10 25 1, 8 H s xột n nh hng ca un dc: 1 1 = 1 N = 1 13 0, 2 515 = 1, 7 N tr 316 ,16 e = ì e0 + 0,5 h a = 1, 7 ì 4, 81 +

Ngày tải lên: 09/10/2014, 23:12

... ISO 13918: 1998 Welding-Studs and ceramic ferrules for arc stud welding (ISO 13918:1998) EN ISO 14555: 1998 Welding-Arc stud welding of metallic materials (ISO 14555:1998) 118 blank BS EN 1994-1-1:2004 ... structures — Part 1-1: General rules and rules for buildings The European Standard EN 1994-1-1:2004 has the status of a British Standard ICS 91.010.30; 91.080.10; 91.080.40 12 &23 B > C in Figure ... concrete Bibliography EN 1991-1-5: Actions on structures: Thermal actions-to be published EN 1991-1-6: Actions on structures: Actions during execution-to be published EN 13670: Requirements for

Ngày tải lên: 11/12/2016, 11:56

... 1901094,767 𝑀 285,10 ( ) = = = 1,49 × 10−4 𝑟 𝐷 1901094,767 1 1 ( )=( ) −( ) +( ) 𝑟 𝑟 𝑟 𝑟 = (6,75 × 10−5 ) − (1,08 × 10−4 ) + (1,49 × 10−4 ) = 1,085 × 10−4 𝑐𝑚 Độ võng 1 f= 𝛽𝑚 𝐿21 = 1,085 × 10−4 × × (700)2 ... 0.11 R b ×b×h 1,15×20×32,52  αm = 0,217 < αR = 0,429 (thỏa điều kiện xảy phá hoại dẻo)     - Tính ζ = 1- 1-2α m = 1- 1-2×0,11 = 0,11 - Diện tích cốt thép: As = - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: ... = 𝐸𝑏1 𝐼𝑟𝑒𝑑 = 2337,5 × 2319,39 = 5421574,125 𝑀 364,48 ( ) = = = 6,72 × 10−5 𝑟 𝐷 5421574,125 𝑀2 = 𝛼1 × (𝑔𝑡𝑐 + 𝑝𝑙𝑡 ) × 𝐿1 × 𝐿2 = 0,0189 × (4,01 + 0,3) × × × 100 = 285,10𝑘𝑁 𝑐𝑚 E b1  E b,red  1000kN

Ngày tải lên: 14/05/2023, 09:09

... 1901094,767 𝑀 285,10 ( ) = = = 1,49 × 10−4 𝑟 𝐷 1901094,767 1 1 ( )=( ) −( ) +( ) 𝑟 𝑟 𝑟 𝑟 = (6,75 × 10−5 ) − (1,08 × 10−4 ) + (1,49 × 10−4 ) = 1,085 × 10−4 𝑐𝑚 Độ võng 1 f= 𝛽𝑚 𝐿21 = 1,085 × 10−4 × × (700)2 ... 0.11 R b ×b×h 1,15×20×32,52  αm = 0,217 < αR = 0,429 (thỏa điều kiện xảy phá hoại dẻo)     - Tính ζ = 1- 1-2α m = 1- 1-2×0,11 = 0,11 - Diện tích cốt thép: As = - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: ... = 𝐸𝑏1 𝐼𝑟𝑒𝑑 = 2337,5 × 2319,39 = 5421574,125 𝑀 364,48 ( ) = = = 6,72 × 10−5 𝑟 𝐷 5421574,125 𝑀2 = 𝛼1 × (𝑔𝑡𝑐 + 𝑝𝑙𝑡 ) × 𝐿1 × 𝐿2 = 0,0189 × (4,01 + 0,3) × × × 100 = 285,10𝑘𝑁 𝑐𝑚 E b1  E b,red  1000kN

Ngày tải lên: 08/09/2023, 00:02

... bản năm 1978) 1 DỰ KIẾN BỐ TRÍ GỐI TRÊN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ 1.1 Phần định nghĩa * 1.1.1 Mốế trụ cầu: Bộ phận của công trình có tác dụng truyền toàn bộ tải trọng trên mat cầu xuống đất nên 1.1.2 Gối ... tĩnh định có hai đường tím 1.1.4 Bệ kê dưới: phần nhô lên ở mặt đỉnh mố trụ trên đó đặt gối cầu 1.1.5 Bé kê trên: phân nhô lên ở mặt đáy dầm, tỳ vào mặt trên gối cầu 1.1.6 Vùng gốt: những bộ phận ... kê đệm lưới cốt thép và đỡ được trọng lượng của cốt thép kết cấu nhịp đè lên phần đã chế tạo sẵn, _ Theo sơ để trên, bản chế tạo sẵn phải có kích thước đủ rộng để còn bố trí kích, vị trí nêm chèn

Ngày tải lên: 09/08/2014, 13:20

... a= 1.231178 x e-6 ,b = 2500 Từ đây phương trình đường cong biên dưới dầm là: y= 1.231178e-6x” + 2500, đường cong biên dưới dầm như hình 3.1 , G(0,0) x (mm) T TA(0.2200) L| B(-42000,5053.13) ... đoạn dầm đúc trên đà giáo ở nhịp biên có chiều dài 12m 3.2.2 Phân đoạn các đốt dầm A 13000 h 3X3000=9000 h 3X3500=10500 k 3x4000=12000 , | 100! 1 1 Hình 3.4 Phân đoạn kết cấu nhịp đúc hãng ... B(-42000,5053.13) i C(42000,5053.1 1 ty (mm) Hình 3.1 Đường cong biên dưới dầm 3.1.4 Nhịp dẫn Dựa theo nhiệm vụ luận văn được giao, nhịp dẫn sử dụng dầm bê tông cốt thép dự ứng lực đúc săn Trong

Ngày tải lên: 04/05/2016, 02:12

... Độ 3.1.3 Xác đònh tải trọng thẳng đứng hoạt tải HL-93 W L = 9.3 KN/m Ltt= 17.80 m Ltt= 17.80 m 35 KN 145 KN 145 KN 110 KN 4.3 m 35 KN 145 KN 145 KN 110 KN 4.3 m 15.0 m 4.3 m 4.3 m 1.2 3.1.3.1 Xe ... xung kích IM= 40.96 kN 3.1.3.2 Xe ba trục kết hợp với tải trọng - Gối trái: Số TT Vò trí Tung độ đường Tải trọng Xe hai trục ảnh hưởng 0.93 trục 110 thiết kế Tải trọng 1.00 110 LLlan 8.90 9.3 Tải ... cốt thép ngang - Chọn cự ly cốt thép ngang - Chọn diện tích cốt thép ngang cự ly s 0.1f'cbvdv= s 203.38 kN schon= v 75.00 mm 180.78 mm 6= 28.27 mm2 - Kiểm tra điều kiện đặt cốt thép

Ngày tải lên: 08/04/2017, 09:32

... (95%CI) p Tốt Không tốt Không nhớ 2 (8,7) 21 (91,3) 1 Nắm vững (58,3) (41,7) 14,7 (1,8 – 168,9) 0,003* Cơ 63 (36,8) 108 (63,2) 6,1 (1,4 – 55,2) (36)Có mối liên quan kiến thức dinh ... dưỡng OR (95%CI) p Tốt Không tốt Đại học trở lên 51 (81,0) 12 (19,0) 24,6 (10,6 – 58,6) <0,001 TC/CĐ 21 (14,7) 122 (85,3) Nghiên cứu thấy có mối liên quan học vấn với thực ... lệ (%) Không nhớ 23 11,2 Cơ 171 83,0 Rất nắm vững 12 5,8 Bảng 3.5 cho thấy 206 ĐDV tham gia nghiên cứu thấy có 171 ĐDV nắm vững kiến thức dinh dưỡng chiếm 83%, có 12 ĐDV nắm vững kiến thức

Ngày tải lên: 11/03/2021, 00:14

... xuyên luôn (7,3) (39,8) (52,4) (0,5) 28 161 16 (0,5) (13,5) (78,1) (7,9) 29 164 12 (0,5) (14,1) (79,6) (5,8) 15 38 149 (7,3) (18,4) (72,4) (1,9) viện tình trang dinh dưỡng NB Tư vấn ... với Khoa dinh 1 14 157 33 (0,5) (0,5) (6,8) (76,2) (16,0) sách dinh dưỡng Bệnh 19 54 121 viện và các tranh ảnh (1,9) (9,2) (26,2) (58,7) (3,9) 27 48 115 16 (13,1) (23,3) (55,8) ... Luôn (102) 91 NB Tư vấn nhóm tuổi chịu tác động dinh dưỡng thoảng xuyên luôn 12 69 124 (5,8) (33,5) (60,2) (0,5) 60 134 (3,9) (29,1) (65,0) (1,9) 11 64 130 (5,3) (31,1)

Ngày tải lên: 11/03/2021, 01:12

... nhập thoảng xuyên (7,3) (39,8) (52,4) (0,5) 28 161 16 (0,5) (13,5) (78,1) (7,9) 29 164 12 (0,5) (14,1) (79,6) (5,8) 15 38 149 (7,3) (18,4) (72,4) (1,9) viện tình trang dinh dưỡng NB Tư vấn chế ... Thỉnh Thường Ln 91 NB Tư vấn nhóm tuổi chịu tác động dinh dưỡng thoảng xuyên 12 69 124 (5,8) (33,5) (60,2) (0,5) 60 134 (3,9) (29,1) (65,0) (1,9) 11 64 130 (5,3) (31,1) (63,1) (0,5) Tư vấn chế ... Phản hổi với Khoa dinh 1 14 157 33 (0,5) (0,5) (6,8) (76,2) (16,0) sách dinh dưỡng Bệnh 19 54 121 viện tranh ảnh (1,9) (9,2) (26,2) (58,7) (3,9) 27 48 115 16 (13,1) (23,3) (55,8) (7,8) dưỡng

Ngày tải lên: 15/04/2021, 18:57