bài tập thủy lực tập 2

... f{s,h(s)} ds dh B s A ds dh h A s A ds dA + ∂ ∂ = ∂ ∂ + ∂ ∂ = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + ∂ ∂ −= ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ds dh B s A gA Q g V ds d 3 22 2 αα ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + ∂ ∂ +−= ds dh B s A gA Q ds dh i RCA Q 3 2 22 2 α 3 2 2 22 2 1 .1 gA BQ s A gA RC RCA Q i ds dh α α − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −− = lăng trụ, ∂A/∂s = 0 2 3 2 22 2 1 1 Fr Ji gA BQ RCA Q i ds dh − − = − − = α 2. 3 ... dòng không đều = dòng đều => J được tính theo công thức Chézy: 2 2 22 2 2 2 K Q RCA Q RC V J === ds dA gA Q gA Q ds d g V ds d 3 2 2 22 2 2 ααα −= ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ A = f{s,h(s)} ds dh B s A ds dh h A s A ds dA + ∂ ∂ = ∂ ∂ + ∂ ∂ = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + ∂ ∂ −= ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ds dh B s A gA Q g V ds d 3 22 2 αα ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + ∂ ∂ +−= ds dh B s A gA Q ds dh i RCA Q 3 2 22 2 α 3 2 2 22 2 1 .1 gA BQ s A gA RC RCA Q i ds dh α α − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −− = lăng ... phân Ji E s o − Δ =Δ Ji EE s − − =Δ 01 02 Ji g V h g V h s − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ +− ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + =Δ 22 2 1 1 2 2 2 Printed with FinePrint - purchase at www.fineprint.com Tóm tắt bài giảng Thủy Lực- TS Huỳnh công...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:20

... 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 ... 50 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 ... 45 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0...

Ngày tải lên: 22/05/2014, 13:50

Ngày tải lên: 12/08/2013, 22:30

Ngày tải lên: 15/08/2013, 11:47

Ngày tải lên: 27/12/2013, 18:25

... 4.6 2. / Xác định I / O: INPUT OUTPUT I Þ . Þ : START Q Þ . Þ : k1 I Þ . 1 : a 0 Q Þ . 1 : k2 I Þ . 2 : a 1 Q Þ . 2 : k3 I Þ . 3 : b 0 Q Þ . 3 : k4 I Þ . 2 : b 1 Q Þ . 2 : k5 ... a 0 k 3 k 3 k 3 k 3 k 1 k 1 k 1 k 2 k 4 k 4 k 4 k 2 k 2 k 4 b 0 b 1 a 1 k 1 k 3 k 2 k 4 Y 2 Y 1 Y 3 Y 4 A a 0 a a 1 a Y2 a Y1 a B b 0 a b 1 a Y4 a Y3 a ... III./ Chương trình điều khiển bằng PLC : k 1 k 1 k 1 ON1 ON2 OFF k 2 Y1 Y2 k 1 k 2 A a 0 a a 1 a Y2 a Y1 a PHẦN C: HƯỚNG DẪN I./ Thiết kế mạch khí nén: 1./...

Ngày tải lên: 04/01/2014, 09:29

... lượng 1 3 4 5 NỘI DUNG Giới thiệu tổng quan Bài tập thực hành ứng dụng Các phần tử trong hệ thống Thủy lực Thiết kế hệ thống ñiều khiển ñiện Thủy lực 2 Cơ sở lý thuyết thủy lực CƠ CẤU CHẤP HÀNH Rotary actuator ... bình. BƠM CÁNH GẠT Vane pump C BÌNH TRÍCH CHỨA CƠ SỞ LÝ THUYẾT THUỶ LỰC F 1 F 2 F 3 F 5 F 4 35 124 123 45 FF FFF P AAAAA ===== A1 A2 A3 A4 A5 P: áp suất của tải trọng ngoài F: tải trọng ngoài A: ... TRONG HỆ THỐNG THUỶ LỰC 5% Xilanh 10 % Ống dẫn, van 5% Bơm 5% Động cơ điện Công suất điện Công suất ra (hữu ích) Công suất bơm ỨNG DỤNG BƠM PISTON HƯỚNG TÂM Radial piston pump 1 2 3 4 BƠM BÁNH RĂNG...

Ngày tải lên: 12/01/2014, 12:22

... phương trình Bécnuli: 1 1 2 2 122 11 2 1 2 2 21 2 22 2 11 2 22 2 2 11 1 1; ; 22 222 pp f f wwfwfw ww pp g w g p g w g p g w g p z g w g p z ck −==→= − +=→+=+→++=++ ρ ρρρρ 5 Bài 13. Dùng bơm píttông ... 19 mmH 2 O, trong ống đẩy 35 mmH 2 O, vận tốc chảy của nitơ trong ống đẩy 11 ,2 m/s. Đáp số: 75 ,26 N/m 2 Hướng dẫn: Áp suất do quạt tạo ra: ( ) 2 2 12 , 2 m N w ppppp đh ρ +∆+∆+−=∆ Bài 2. Trong ... trong ống hút: p h = 735,6 – 21 0 = 525 ,6 mmHg = at71,0 6,735 6, 525 = Thay số vào, có: mH 4,41 81,9 .2 08 ,28 3 ,2 41,0 81,9.1000 10.81,9.71,010.81,9.8,4 22 44 = − ++ − = Bài 2. Một bơm pittông có số...

Ngày tải lên: 18/03/2014, 01:21

... Bài 5: Xác định lực Q cần tác dụng vào cần gạt của máy ép thủy lực tác động bằng tay, để tạo ra một lực ép F 2 = 4000 N , diện tích pittong lần lượt là A 1 = 150 cm 2 , A 2 = 30 cm 2 ,chiều ... dẫn, nếu chiều cao cột thủy ngân h 2 =20 cm.Tâm ống dẫn đặt dưới đường phân giới giữa nước và thủy ngân h 1 =h= 60 cm.Cho  nước = 9810 N/m 3 , và  thủy ngân =55 328 N/m 3 . ...

Ngày tải lên: 04/04/2014, 01:20

... nghĩa hàm dòng, ta có: 122 22 122 22 2 1 122 1 2 1 122 1     xyyx xyyx xyyx xyyx     Bài tập lớn Thủy Lực Trần Trung Kiên 9 Phương của hợp lực F được xác định ... NF F AVAVApF VQVQApF x x x dx 58,8389 2 3048,0 524 ,11000 2 1 524 ,0 096,61000 2 3048,0 103 425 2 2 2 2 2 1 2 12 2 21 1 1 122 11                            /Oy: F y = 0 Vậy lực cần ... g vp z g vp z 22 2 44 4 2 11 1   Chọn mốc lấy độ cao tại mặt thoáng của bể, ta có 0 21  zz 2 2 2 4 4 /187 2, 322 9,13 4, 62 2 ftlb g v p     Bài tập lớn Thủy Lực Trần Trung...

Ngày tải lên: 20/04/2014, 17:51

...

Ngày tải lên: 10/05/2014, 11:34

... 45 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 ... 50 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 ... 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 25 0 300 25 0 20 0 25 0 300 350 25 0 300 25 0 20 0 25 0...

Ngày tải lên: 22/05/2014, 13:58

... lb ր ft 2 ϭ 1 62. 4 lb ր ft 3 21 3 ft2 ϩ 721 lb ր ft 2 p 2 ϭ g H 2 O h H 2 O ϩ p 1 1-in. 2 1 ft 2 p 1 g H 2 O ϭ 721 lb ր ft 2 62. 4 lb ր ft 3 ϭ 11.6 ft p 1 ϭ 721 lb ր ft 2 144 in. 2 ր ft 2 ϭ 5.01 ... linear one. H Ϫ h 0 ϭ v 2 R 2 4g pR 2 H ϭ pv 2 R 4 4g ϩ pR 2 h 0 VϪϭ2p Ύ R 0 r a v 2 r 2 2g ϩ h 0 b dr ϭ pv 2 R 4 4g ϩ pR 2 h 0 dVϪϭ2prh dr VϪ i ϭ pR 2 H VϪ i , h ϭ v 2 r 2 2g ϩ h 0 r h H R r h 0 h dr (b)(a) ω 0 z Depth gage Initial depth ■ ... very small. ϭ 1 Ϫ 10.0765 lb ր ft 3 21 125 0 ft2 114.7 lb ր in. 2 21144 in. 2 ր ft 2 2 ϭ 0.955 p 2 p 1 ϭ 1 Ϫ g1z 2 Ϫ z 1 2 p 1 2. 4 Standard Atmosphere ■ TABLE 2. 1 Properties of U.S. Standard Atmosphere...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 22:20

... 1a x 2 ϩ a y 2 ϩ a z 2 2 1 ր 2 ϭ a V 0 / b 2 1x 2 ϩ y 2 2 1 ր 2 a x ϭ V 2 0 x / 2 , a y ϭ V 2 0 y / 2 a ϭ ca V 0 / b 1x2 a V 0 / bϩ a V 0 / b 1y2102d i ˆ ϩ ca V 0 / b 1x21 02 ϩ a ϪV 0 / b 1y2 ... y, z, t2, T ϭ T1x, y, z, t2 V ؒ § 12 u0 12 ր 0x ϩ v0 12 ր 0y ϩ w0 12 ր 0z.V ؒ § 0y j ˆ ϩ 0 12 ր 0z k ˆ § 12 0 12 ր 0x i ˆ ϩ 0 12 ր D 12 Dt ϭ 0 12 0t ϩ 1V ؒ § 21 2 D 12 Dt ϵ 0 12 0t ϩ u 0 12 0x ϩ ... x 2 y Ϫ 8.u ϭ x Ϫ y 1x, y2 ϭ 15, 02, 20 y ր 1x 2 ϩ y 2 2 1 ր 2 i ˆ Ϫ 20 x ր 1x 2 ϩ y 2 2 1 ր 2 j ˆ ft ր s, V ϭ u ϭ 0, r ϭ 1, v u ϭ 10 ր r.v r ϭϪ10 ր r 1x ϭ z ϭ 02. 1x ϭ y ϭ z ϭ 02 13y ϩ 22 i ˆ ϩ...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 22:20

... và đường kính cần là 25 mm. Áp suất tối thiểu của hệ thống là 500kPa (5bar). Cho biết mất mát do ma sát bên trong là 12% so với lực đẩy lý thuyết. ĐS: 3456N, 324 0N Bài tập 4 Một cơ cấu dẫn ... cộng của tất cả các ngoại lực tác dụng lên cơ cấu 2. Đường kính piston đối với hành trình duỗi ra nếu mất mát bên trong do ma sát là 12% M Bài tập 13 Cho mạch thuỷ lực như sơ đồ. Xy lanh có ... suất ở cửa ra của xylanh là 4 bar và tỉ lệ diện tích tại tiết diện piston là 2: 1. M BÀI TẬP KHÍ NÉN Bài tập 1 Một bình chứa không khí có thể tích 6m 3 phải được nạp đầy với không...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 20:21

... 1 3 h N = 2 1 . 1 2 ϒh2b ; x 2 = 2 3 .2b = 3 4 b (1) ⇔ .3 . .11 1 1 1 1 4 . . 2 2.9 2 3 2 2 3 s b h h h x x hx hx b ϒ = ϒ + ϒ ⇔ 2 2 2 . .11 1 4 6 6 6 s b h b ϒ = ϒ + ϒ (chia 2 vế cho h) ⇔ ... (h-y o ) + N x2 + R n (2) (Vì R t có phương đi qua O) Từ (*) (2) ⇒ x = 2 1 ( ) d o x Gx N h y N G N − − − − ⇔ x = 2 3 2 11 . 1 4 6 6 6 3 1 . . 2 2 h s b h hb bh s h b ϒ − ϒ − ϒ ϒ − ϒ = 2 2 (11 ... = − ϒ − ϒ BÀI GIẢI: Ta có: điều kiện cân bằng quanh 0 Σ m/o = 0 ⇔ G.x 1 = N d (h-y o ) + Nx 2 (1) Với G = ϒ r ( 2 ) . 2 b b h + ; x 1 = 11 9 b N d = 1 2 ϒh ; h-y o = h - 2 3 h = 1 3 h N...

Ngày tải lên: 09/08/2014, 06:21

Ngày tải lên: 09/08/2014, 06:21

Ngày tải lên: 09/08/2014, 06:21

Ngày tải lên: 09/08/2014, 06:21