application to gases 2 bose einstein and fermi dirac gases

... án tốt nghiệp Ptr = p2 π (R 22 – r2) (2. 25) Và áp lực hướng trục tác dụng lên đĩa trước bánh công tác, hướng bên phải là: Pph = p2 π ( R 22 - R21) + p1 π (R21 – r2) (2. 26) Vì p2 >> p1 ⇒ Ptr >> Pph ... 2u g (2. 20) Từ tam giác vận tốc cửa (Hình 2. 16) Hình 2. 16: Tam giác vận tốc cửa Trong đó: C 2u = u − C R cot g 2 (2. 21) Mặt khác từ công thức lưu lượng lý thuyết, suy ra: C2R = Q1 π D2 b2 (2. 22) ... Thiết bị Dầu Khí – K49 Trường Đại Học Mỏ - Địa Chất Đồ án tốt nghiệp 2. 1 .2 Thân máy ( Hình 2. 2 Hình 2. 3) φ 320 φ 22 0 1 625 Hình 2. 2: Sơ đồ cấu tạo thân bơm Cấu tạo từ hai nửa tháo theo mặt phẳng ngang...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:55

... tốc cửa ra: c2 w2 α1 2 < 90 o c2 c2u Hình 2. 21 Tam giác vận tốc cửa Trong đó: c2u = u2 – c2R.cotg β (2. 21) Mặt khác, từ công thức lưu lượng lý thuyết, suy ra: c2R = Q1 π D2 b2 (2. 22) Thay biểu ... SV: Lương Văn Khởi p2 π (R 22 = r2) – (2. 25) Và áp lực hướng trục tác dụng lên đĩa trước bánh công tác, hướng bên phải là: Pph = p2 π ( R 22 - R21) + p1 π (R21 – r2) (2. 26) Vì p2 >> p1 ⇒ Ptr >> Pph ... 0, 025 φ 139,5 - 0,053 φ 126 8,7 φ 95 φ 85 +0,037 2, 5 R21 30 o o 2o 50' -0,1 49,75 2, 5 75-0,39 +0,3 13,5- 83 25 o R10 1x45 2o 50' 19,4 38 o 45 φ 91 φ 95 φ 104,5 0, 022 0,045 φ 21 5 φ 23 5 Hình 2. 7...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 17:01

... cửa 2 Trong đó: c2u = u2 – c2R.cotg (2. 21) α1 Mặt khác, từ công thức 2 < 90o c2 c2u lưu lượng lý thuyết, suy ra: c2R = (2. 22) Q1 π D2 b2 Thay biểu thức vào công thức cột áp lý thuyết: Hl = 2 - ... vuông góc với trục bơm 1 625 24 8 24 8 φ 320 φ 120 +0,035 Hình 2. 5 Sơ đồ cấu tạo khoang hướng dòng φ 29 0 + Phần chảy (khoang hướng dòng) : φ 22 0 φ 320 φ 22 0 φ 29 0 Hình 2. 4 Sơ đồ cấu tạo thân bơm Phần ... 6 ,2 mm -0,018 320 -0,054 310 -0,130 22 0 -0,050 -0,095 130 +0,04 21 0-0,115 21 5 +0,04 Hình 2. 6 Sơ đồ cấu tạo buồng vào cấp - 0, 025 φ 139,5 - 0,053 + φ 126 Bánh công 8,7 tác : 2, 5 R21 o 30 1x45 o 25 o...

Ngày tải lên: 26/09/2015, 17:46

... nén (kg/cm2) Nhiệt độ 0C ứng với cự ly phun (mm) 10 25 50 75 100 125 150 175 20 0 124 0 126 5 127 6 128 5 1196 124 5 125 4 - 1190 121 8 124 0 125 2 1184 120 8 123 5 - 1175 120 0 123 0 124 5 1175 1191 122 6 - 1160 ... 0, 025 Rz40 o B 5+0,03 B 5+0,03 5+0,03 B +0,03 B 320 3 72+ 0,5 B 5+0,03 Rz20 15 B 5+0,03 B 5+0,03 80 +0 ,2 0, 025 +0,03 8+0,036 95 -0,054 24 0+0 ,25 0, 025 EH 0,6x45 82 240+0 ,25 +0 ,25 320 +0 ,25 422 +0,5 ... tải (22 ) để làm cân áp suất khoang trước, phận làm kín trục phía áp suất cao với áp lực đầu vào bơm φ 320 φ 22 0 1 625 Hình 2. 3 Sơ đồ cấu tạo thân bơm 0,03 AB 1 625 0,03 AB 24 8 24 8 2, 5 φ 29 0 φ 22 0...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:54

... ứng, bất lợi phương pháp xử lý nước nóng dầu nóng Khối nhiệt khí nitơ sinh tính to n để đạt nhiệt độ tối đa 4 620 F (~ 23 90C) McSpadden et al bắt đầu xử lý sáp hệ sinh nhiệt khí nitơ sau thời gian ... xylen với lượng 50 gallon/foot chiều sâu (tương đương 0, 621 m3/m chiều sâu) - Bơm hỗn hợp dung dịch NaNO2 NH4Cl vào ống khai thác - Đóng giếng 24 h để đưa lượng nhiệt sản phẩm phản ứng tác động đến ... cụ cắt mà gắn với cần ống bơm giếng sử dụng bơm piston Thiết bị dùng để cắt bỏ sáp tích tụ từ bên đường ống khai thác chuyển động qua lại piston Qúa trình nạo vét làm sáp rắn rơi vào dòng sản...

Ngày tải lên: 28/06/2014, 15:20

Ngày tải lên: 22/08/2014, 12:04

... lực thấp Hình 1 .24 a)Cấu tạo Trường Đại học Mỏ - Địa chất Page 24 Đề tài: Nghiên cứu tìm hiểu loại van khoan – khai thác vận chuyển dầu khí Hình 1 .25 Gồm phận chính: 1: Thân van 2: Đĩa van 3: Cần ... Như tên gọi nó, van an to n có tác dụng đóng giếng tự động bán tự động để đảm bảo an to n cho người thiết bị khai thác xảy phun trào + Van thường đặt sâu lòng giếng từ 120 - 20 0m Độ sâu đặt van tối ... máy bơm piston, van an to n dùng để đảm bảo an to n cho hệ thống tải Nó thường đặt nơi xảy việc tăng áp lên cao Khi áp suất bơm tăng lên đột ngột lớn áp suất giới hạn cho phép van an to n làm rách...

Ngày tải lên: 05/09/2014, 13:33

... 15.5414 9.0000 Invest CF Q Owp Size Gov OConf 25 5 25 5 25 5 25 5 25 5 25 5 25 5 0.1071 0.1115 1 .28 43 0. 020 0 9.0786 1.1059 0 .29 02 0.1380 0.11 52 0.9410 0.0316 2. 3094 1.3013 0.4547 0.0000 -0.1535 0.4011 ... 0.3 525 0.1660 0.0996 0.9101 0.0869 1. 624 4 1.6 925 0.4783 0.0000 -0.1004 0.3665 0.0000 3.9890 0.0000 1. 420 3 0.6400 7 .25 24 0. 526 52 16.5445 9.0000 Invest CF Q Owp Size Gov OConf 7 02 7 02 7 02 7 02 7 02 ... Gov OConf 528 528 528 528 528 528 528 0.1019 0.09 52 1.1841 0.0309 9. 028 8 1.1667 0.3636 0.1475 0.1145 0.7374 0.04 62 2.3477 1.3506 0.4815 0.0000 -0.1535 0.4011 0.0000 1.9459 0.0000 1. 420 3 1.0514...

Ngày tải lên: 06/08/2015, 13:24

... chữa mạng lới: S=1%V= 12, 5triệu Chi phí khác: K=5%(L+S)=5%( 12, 5+ 12) =1 ,22 triệu/năm Tổng chi phí: T=K+L+S =25 ,72triệu/năm Giá thành vận chuyển 1m nớc: p = (T+0,04V)/(156x365) =1 329 đ/m - Trạm xử lý nớc ... trình: Mạng lới thoát nớc: 125 0 triệu Xây dựng công trình xử lý: 990 triệu Chi phí thiết kế thi công: 81, 32 triệu 22 21, 32 triệu Giá thành vận chuyển xử lý nớc: 1 329 + 41 62 = 5491 đ/m -19- Website: ... 810 x 0 ,25 = 20 2,5kg/ngày -Rác tối nguy hiểm: 300 x 0 ,2 = 60kg/ngày (Trong số 20 2,5kg) 2- Kết điều tra tiêu vật lý nớc thải STT Chỉ tiêu Tiêu chuẩn Kết Độ trong(cm Sneller) -* 3,8+ 2, 16 Mầu -*...

Ngày tải lên: 17/04/2013, 14:23

... 21 50 123 3 122 5 -8 21 22 50 124 3 123 6 -7 22 23 50 125 3 124 5 -8 23 24 50 126 3 125 6 -7 24 25 50 127 3 126 5 19 -8 Từ kết ta nhận thấy sai số lớn (mbar) sai số nhỏ (mbar) Những kết bước đầu chưa thể hết to n ... IC MAX2 32 RX2 MAX2 32 sử dụng nguồn 5V nên sử dụng nguồn 5V tạo cách ổn áp 5V từ pin 9V Mạch điện modul vẽ hình 26 12 5V T RX2 C1 R 16 C2 C3 PC MAX2 32 C4 10 15 ổn áp 5V Pin 9V Lọc Lọc Hình 26 : ... 125 0 1143 1141 -2 12 1350 1153 1150 -3 13 1450 1163 1158 -5 14 1550 1173 1168 -5 15 1650 1183 1179 -4 16 1750 1193 1189 -4 17 1850 120 3 1197 -4 18 1950 121 3 120 8 -5 19 20 50 122 3 121 8 -5 20 21 50...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 13:45

... khớ K50 320 22 0 1 625 Hỡnh 3.3 S cu to thõn trờn bm 1 625 24 8 24 8 29 0 22 0 320 22 0 29 0 Hỡnh 3.4 S cu to thõn di bm 3.3.1 .2 Phn chy (khoang hng dũng) 320 120 +0,035 Hỡnh 3.5 S cu to khoang ... u c 2u g (2. 18) - T tam giỏc tc ca ra: c2 w2 < 90o c2 c2u Hỡnh 2. 6: Tam giỏc tc ca Trong ú: c2u=u2c2R.cotg (2. 19) - Mt khỏc, t cụng thc lu lng lý thuyt, cú th suy ra: c2R= Q1 .D2 b2 (2. 20) ... u c R cot g u u cot g2 Q1 Hl = = g g D b g 2 (2. 21) - i vi bm cho trc u2, b2, D2 l nhng i lng khụng i, nờn phng trỡnh c tớnh lý thuyt cú dng: Hl =ab.cotg Q1 (2. 22) a, b - L nhng hng s dng...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:54

... Hình 2. 2: Sơ đồ cấu tạo phần khí bơm 9MΓP-73 Vỏ máy 11 Tay biên 21 Nắp đậy Ty pittông 12 Đệm kín 22 Bánh đà Ty trung 13 Nắp 23 Chỉ báo dầu gian 14 Máng dẫn hướng 24 Ống dẫn nhiệt Bộ làm kín 25 ... ma sát pittông với vòng chắn, f1 = 0,08 ÷ 0 ,2 f2: hệ số ma sát cần pittông, f2 = 0,05 ÷ 0 ,2 - Khí nén (Pn): Pn = π (pđ D2 + D.l1.f1 + K.d.l2.f2) (2. 2) Lực tác dụng lên truyền (P1) tính sau: P1 ... xilanh 21 Xilanh 22 Pittông 23 Gioăng làm kín phần thủy lực 24 Cần pittông 25 Ổ bi côn N-7530 26 Phần trục có hai bánh lệch tâm với phần nghiên 27 Vành đàn hồi 28 Ổ bi trụ 29 Vành chặn 30 Trụ dẫn...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 08:08

... Phản ứng keo tụ NaOH , , H2SO4 NaOH H2SO4 Fe2Cl3 Fe2Cl3 Lắng đứng lần 11 Lắng đứng lần Polime Polime Nitơ , Phốt Nitơ , Phốt Bể aeroten Bể aeroten Bể lắng đứng lần 22 Bể lắng đứng lần Máng trộn ... hòa Bể điều hòa Trung hòa, Trung hòa, Phản ứng keo tụ Phản ứng keo tụ NaOH , , HSO4 NaOH H2 2SO4 Fe2Cl3 Fe2Cl3 Lắng nước thải Lắng nước thải Nitơ , Phốt Nitơ , Phốt Hố nhận nước thải Hố nhận nước ... thước Bể nén bùn Bể lắng đứng lần Polimer p cặn Máng trộn Clo Bùn sau ép cặn Sơng Hồng NaOH, H2SO4 Fe2Cl3 Nitơ, Phốt Sẽ thay bể SBR Sẽ thay ĐỀ XUẤT ĐIỀU CHỈNH THIẾT KẾ THEO CƠNG NGHỆ SBR Nước thải...

Ngày tải lên: 19/02/2014, 10:56

... a lo i ch t th i (EPA) Lo i Ghi 1.1 1 .2 1.3 1.4 1.5 1.6 2. 1 2. 2 2. 3A 2. 3B 4.1 4 .2 4.3 5.1 5 .2 1.1 &1 .2 1.3 1.4 1.5 1.6 2. 1 2. 2 2. 3A 2. 3B 4.1 4 .2 4.3 5.1 5 .2 PGI 6.1A A * * * * * X X X X X X X ... 2. 1 2. 2 2. 3 3.1 4.1 4 .2 4.3 5.1 5 .2 6.1 C C C C C C C C C C C 2. 1 C 2. 2 C C B B C B C C B B C A A B A A B A A 2. 3 C C C C C C C C C C C 3.1 C B A C B B B C C B A 4.1 C B A C B B B C C B A 4 .2 ... 6.1 5.3 Ch t lây nhi m H6 .2 6 .2 Ch t ñ c v i h sinh thái H 12 Ch t ăn mòn H8 D u hi u theo TCVN 6707 -20 00 Ch t khí (2. 1 -2. 2) 2. 1 2. 2 2. 3 Nhìn chung dán nhãn hay treo bi n báo c nh báo ch t th...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 11:30

... hệ thống khí nén hệ thống thuỷ lực 4.3 .2 Phương pháp vận chuyển 4.3 .2. 1 Vận chuyển đường 4.3 .2. 2 Vận chuyển đường sắt 4.3 .2. 3 Vận chuyển đường thuỷ 4.3 .2. 4 Vận chuyển khí nén, áp lưc nước hay ... làm cản trở hoạt động trạm chuyển tiếp 4 .2 CÁC LOẠI TRẠM TRUNG CHUYỂN 4 .2. 1 Trạm trung chuyển chất tải trực tiếp 4 .2. 2 Trạm trung chuyển kiểu tích luỹ 4 .2. 1 Trạm trung chuyển chất tải trực tiếp ... bò nén để nén chất thải vào xe lớn hay nén thành kiện để thuận tiện chuyển đến bãi chôn lấp 4 .2. 2 Trạm trung chuyển kiểu tích luỹ Tại trạm trung chuyển chất tải kiểu tích lũy, chất thải đổ trực...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 17:33

... lạnh Nhng vấn đề cần lu ý xử lý, bo qun vận chuyển NLTS Cần: áp dụng tiêu chuẩn 28 TCN164 :20 00 Sử dụng nớc đá an to n vệ sinh để bo qun thủy sn m bo đủ nớc đá để bo qun thủy sn Sử dụng nớc để rửa ... đoạn Tỉ lệ đá / NLTS Cá Tôm Trên tàu cá 1.0 : 2. 0 : Thu mua từ ng dân đánh bắt Ướp đá lại sở thu mua Ướp đá lại kho mát Chế biến 1.5 : 1.5 : 1.0 : 2. 0 : 1.5 : 1.5 : 1.0 : 4.0 : Công đoạn Yêu cầu ... 2. 0 : 1.5 : 1.5 : 1.0 : 4.0 : Công đoạn Yêu cầu Biện pháp thực vận chuyển Yếu tố cần quan tâm An to n vệ sinh Thời gian vận chuyển Nhiệt độ bo qun Yêu cầu - Sạch - Nhanh - Lạnh Biện pháp - Che...

Ngày tải lên: 22/06/2014, 16:20

... Q2, H2,N2 L lu lng ct ỏp v cụng sut ng vi D`` ,2 v n2 Bng 2. 1 Quan h tng t mt bm ly tõm Cỏc thụng s Khi thay i Lu lng Q Q2=Q1 Ct ỏp H Cụng sut N Khi i Q2 = n thay Khi D thay i n2 Q1 n1 D Q2 ... bin T .22 , T.30 ( theo OCT 32- 74) bụi trn Hin ngi ta ó s dng loi du bụi trn VITREA 32 thay th cỏc loi T .22 , T.30 trờn Cũn khp ni dựng m bụi trn Litol 24 (OCT 21 150 75 ) hoc Alvania EP 2, hoc ... (ứ =21 9x13,L=877m,V =26 ,5m3)MSP6(ứ= 325 x16,L= 128 4,5m,V=87m3) FSO2(ứ= 325 x16,L=1915m.V= 129 m3).Tng cng chiu di ton b tuyn ng l 5081,5m,V=310,5m3 ỏp sut lm vic tớnh theo xỏc xut thng kờ trung bỡnh l t20 25 Kg/cm2...

Ngày tải lên: 18/09/2014, 01:26

... = P2 ( r 22 r 12 ) + P2 (r 12 r ) [2- 24] Lc dc trc bm li tõm l: Fdtr=Fs-Ftr [2- 25] Fdtr= [ P2 (r 22 r 12 ) + P2 (r 12 r ) ]-[ P2 (r 22 r 12 ) + P1 (r 12 r ) ] ( Fdtr = P2 (r 12 r ) P1 r 12 r ... 0,03 i Hc M a Cht AB 1 625 0,03 AB 24 8 24 8 2, 5 29 0 22 0 320 22 0 29 0 2, 5 Hỡnh 3.3: S cu to thõn di bm 3.1 .2. 2 Cu to phn chy (khoang hng dũng) 120 320 Hỡnh 3.4: S cu to khoang hng dũng Phn ... Nguyn Danh Cụng 30 [2- 20] Thit B Du Khớ K50 ỏn tt nghip i Hc M a Cht ' H ' D2 = H D2 ' N ' D2 = N D2 [2- 21] [2- 22] Trong thc t cỏc cụng thc t [2- 17] cho n [2- 22] thng c s dng t c...

Ngày tải lên: 18/09/2014, 02:30

... 5+0,03 5+0,03 B +0,03 B 320 3 72+ 0,5 5+0,03 B Rz20 15 B 5+0,03 B 5+0,03 80 +0 ,2 0, 025 +0,03 8+0,036 95 -0,054 24 0+0 ,25 0, 025 EH 0,6x45 82 240+0 ,25 +0 ,25 320 +0 ,25 422 +0,5 0, 025 FG _ 1475+0,5 _ +1,0 ... cu to trc bm Sinh Viờn : Ngc Nam EH 23 160+0 ,2 160+0 ,2 EH 1940 32 G 0,63 B 665+0,5 EH B 80+0 ,2 0, 025 B 0,63 0, 025 32 0,6x45 28 8 35 B Rz40 EH A 35 B EH 90 0, 022 80 0,3 80 0,019 Rz40 0, 025 F ... 0, 025 35 80 0,019 B 35 Rz20 EH 75 0,3 80 0,019 0, 025 B 0,63 EH C B 0, 025 85 20 EH 0,63 1 ,25 C 58 0, 025 B 75 35 85 0, 022 E 70 +0, 023 +0,003 65 R9 M68x2 0,63 65+0,0095 0,0095 Rz40 57 M60x2 o 2x45...

Ngày tải lên: 18/09/2014, 02:35