3 6 mô hình tính 3 chiều đoạn đập dâng

... 4,91 60 Năng lượng ứng suất xạ SXX SYY E (N/m) (N/m) (N/m) 0,502 30 65 6 15451 61 225 0,521 29 561 160 22 62 0 4,59 220 0 ,61 1 25 834 20150 2 868 25 4, 56 170 0,799 25497 279 96 76 23 10 5,07 120 0,919 31 480 ... bề rộng khu vực sóng đổ Hình 3. 6 đưa kết so sánh tốc độ dòng chảy dọc bờ đo đạc tính toán [3] Hình 3. 6 So sánh vận tốc dòng chảy đo đạc tính toán dọc bờ theo Komar (1979) 3. 4.4 Các tượng ảnh hưởng ... nêu hình 3. 3 ta có: dS xy dx b, y d d xy dx 61 (3. 23) Trong đó: dS xy dx ứng suất sạ sóng; b, y ứng suất ma sát đáy d d xy ứng dx suất trao đổi rối ngang Sau tính thành phần (3. 23) ...

Ngày tải lên: 10/08/2014, 10:22

Ngày tải lên: 10/04/2014, 23:25

... với trường hợp tính toán Trường Chiều cao Chu kỳ hợp sóng C1 5.5cm 2.0s C2 17.1cm 2 .31 s C3 26. 4cm 2 .33 s C4 14.4cm 2.86s Độ sâu 40cm 70cm 70cm 70cm Độ dốc đáy 0 0 3. 1 Đường mặt sóng Hình biểu diễn ... nghiệm Lời giải thu từ mô hình có kết phù hợp với số liệu mô hình thực nghiệm Goda Kakizaki Đây mô hình kiểm chứng công nhận rộng rãi Do đó, kết luận mô hình số áp dụng cho kết tính toán áp lực sóng ... phía biển Điều phù hợp với kết tính toán từ mô hình KẾT LUẬN Một mô hình tính toán áp lực sóng lên tường đứng dựa hệ phương trình NavierStokes hai chiều ứng dụng Mô hình xây dựng dựa điều kiện không...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 13:20

... ®Êt M« h×nh BLRN TH 3, liªn kÕt ngµm vµo ®Êt 62 63 64 64 64 64 65 65 66 66 66 66 67 68 68 76 76 77 81 82 82 82 82 89 90 90 90 90 90 90 91    XIII H×nh 3. 17 M« h×nh BLRN TH 3, liªn kÕt c¸c gèi ... biÕn d¹ng th©n cäc   16 16 18 20 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 23 24 38 38 38 39 39 39 42 45 50 50 52 57 58 60 61 61 62    XII H×nh 2.12 H×nh 2. 13 H×nh 2.14 H×nh 2.15 H×nh 2. 16 H×nh 2.17 H×nh 2.18 ... n¨m 464 39 4 298 10 n¨m 455 38 8 2 93 n¨m 447 38 2 288 Mùc n−íc biĨn cùc tiĨu (cm) §é ®¶m b¶o (%) 50 25 10 n¨m n¨m n¨m n¨m n¨m 428 -69 - 63 - 53 -44 36 8 -62 -57 -51 -44 297 -31 -27 -20 -15 n¨m - 26 -31 ...

Ngày tải lên: 27/11/2014, 00:46

... Mô hình tính 46 K h ả o sát đ ộ n h y c c t h a m s ố m ỏ hình 50 3. 3 61 Kiểm định mô hình 3. 4 So sánh với mô hình khác 69 3. 4.1 Đặt vấn đề toán 69 3. 4.2 Kết so sánh 72 Chương - KẾT N ố i VÓI MÔ ... 0.01 14 0.000 06 D. 037 23 41) 46 - 89 0 NA 65 „Ì4 0.19 1 .33 0055 U,0W NA 45 - * >3 NA 08 07 NA 068 78 0 .67 54 0.0000021 0.0018 63 364 41 32 - NA 0011 - NA 7- 25 (« |f, s.ỉ 25 4(1 12 0. 03 05 (» NA ... 2 .3 Công thức tính đại lượng hình học đặc trưngcho vết vỡ 44 2 .3. 1 Phương trình liên tục 44 2 .3. 2 Các đại lưựng hình học mô hình 44 Chương - XÂY DỤNG MÔ HÌNH TÍNH, KlỂM đ ịn h s o s n h 3. 1 Mô...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 08:31

... LnX3 LnX4 LnX5 30 30 30 30 30 30 34 30.00 1.04 04 04 4000.00 160 .00 38 85.00 1.20 20 16 4200.00 67 0.00 37 39.7 03 1.1148 1148 1022 4 1 36 .66 67 4 23. 5000 94.72722 033 58 033 58 0 26 93 61 .49479 114.14714 JU ... tongchiphỉ 11 .61 715 9552101 12. 16 0.000 9 .64 569 2 13. 58 861 corr lnY lnXl lnX2 lnX3 lnX4 lnX5 -4.8 439 13 29 439 77 - 16. 45 0.000 -5.45152 -4. 2 36 3 06 (obs =30 ) -3. 60 8847 38 859 43 -9.29 0.000 -4.410 866 -2.8 068 28 ... -2.8 068 28 -1.75lnX3 0.092 - .34 01948 0277709 -.1 562 119 0891 434 I lnY lnXl lnX2 lnX4 lnX5 - .32 3 435 6 00 069 82 -. 16 1 36 87 0785247 -2. 06 0.051 - 26. 0704 8.5258 26 -3. 06 0.005 - 43. 66 684 -8.4 739 56 Coef Std Err...

Ngày tải lên: 18/12/2015, 14:20

... 65 65 % 27, 13 5, 43 12 36 Phình to niệu quản 4% 28,75±4,25 22 32 Thận niệu quản đôi 5% 22±4,24 16 28 Nang thận 11 11% 30 , 63 4,82 22 36 Túi sa 4% 24,5±5 22 32 Bất sản thận bên 4% 31 ,25±5,27 24 37 ... nước Chẩn đoán N(%) hình ảnh I(%) II(%) III(%) IV(%) Siêu âm 60 (100%) 20 (33 ,33 %) 24 (40%) 16 ( 26, 67%) UIV 36 (60 %) 7(19,44%) 14 (38 ,88%) 11 (30 ,55%) (11, 13% ) Nhận xét: - Có 60 đơn vị thận chẩn ... thận dạng nang 7% 26, 5 6, 50 16 36 100 100% Tổng số Nhận xét: - Hay gặp thận ứ nước có 65 đơn vị (65 %), tuổi thai chẩn đoán trung bình thận ứ nước 27, 13 ± 5, 43 tuần - Nang thận 30 , 63 ± 4,82 tuần loạn...

Ngày tải lên: 20/06/2017, 19:42

... zG A v Bất kỳ 4GR0 v Sx Sy 32 (1 v)GR0 8v Sry Srz RG 3( 1 v) x (1 v)G A Srx RG 3( 1 v) 16 RG 3 rx 8GLB v 8GR3 3( 1 v) ry 8GBL2 v 8GR2 3( 1 v) 16GR 3 16GR 13 3(1 v) Trong đó, Sx, Sy, Sz, ... 0.0 564 z = 0.989 + 0. 034 rx = 1.004 + 0. 037 1 ry = 0.994 + 0.0 43 rz = 1.00 + 0.04 z , y = 0.0151 + 4. 531 7 3. 166 2 + 0. 83 z = 0.119 + 1.984 0.597 rz , ry = 0.02 53 + 3. 8914 1 .37 162 + ... 1.05 1. 06 1.07 1.09 1.11 1.145 1.17 rz 1.05 1. 06 1.07 1.09 1.11 1.14 1.18 ry 1.82 3. 12 5 .33 8.11 rz 2.40 3. 41 4 .69 6. 13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1 .65 2.09 2.45 2.8 D/Re 0.5 1.0 1.5 2.0 y 1 .65 2.09...

Ngày tải lên: 11/09/2012, 08:54

... 43 3.1 CÁC BƯỚC LẶP TRÊN NHIỀU MIỀN CON 43 3.2 MÔ HÌNH TÍNH TOÁN SONG SONG GIẢI BÀI TOÁN BIÊN GIÁN ĐOẠN MẠNH 45 3. 2.1.Hướng tiếp cận hiệu chỉnh đạo hàm 46 3. 2.2 ... toán chia miền Saito-Fujita 37 2 .3. 4 Phương pháp DQuangA-VVQuang 38 2 .3. 5 Phương pháp chia miền giải toán biên gián đoạn mạnh 40 Chương 3: Mô hình tính toán song song giải toán Elliptic ... SỞ 30 2.2.1 Phương pháp Dirichlet-Neumann 30 2.2.2 Phương pháp Neumann-Neumann 31 2.2 .3 Phương pháp Robin 31 2 .3 MỘT SỐ THUẬT TOÁN CHIA MIỀN 33 2 .3. 1 Thuật...

Ngày tải lên: 07/11/2012, 09:38

... 4 866 ,44 87 06, 78 đ) đ) 160 0, 23 1855,24 231 2,12 65 61 ,62 7 1 23, 3 529 ,38 ngày) BOD (kg/ng Stt Khu công nghiệp lượng nước thải ( m3 / 37 08 ,33 2270,09 774,84 22472 ,65 10,2 57 ,3 9 231 ,2 28185, 16 231 06, 90 ... động công nghiệp địa 166 .877 165 .7 26 165 . 162 165 .098 1 73. 081 bàn (người) Trong LĐ ngành dệt may 39 .9 63 40.099 38 .39 4 38 .35 0 39 .68 7 (người) Tỷ lệ (%) 23, 95 24,20 23, 25 23, 23 22, 93 Nguồn: Niên giám ... sở 12 13 2. 860 Dệt 35 0 May 2.510 GTSXCN dệt may (triệu 940 .60 0 30 1.870 174 .69 6 77.8 63 đồng) 722.000 247.4 13 48 .39 2 61 .281 Dệt 218 .60 0 54.457 1 26 .30 4 16. 582 May Số lao động (người) 21. 768 7.479...

Ngày tải lên: 08/11/2012, 10:32

... 43 3.1 CÁC BƯỚC LẶP TRÊN NHIỀU MIỀN CON 43 3.2 MÔ HÌNH TÍNH TOÁN SONG SONG GIẢI BÀI TOÁN BIÊN GIÁN ĐOẠN MẠNH 45 3. 2.1.Hướng tiếp cận hiệu chỉnh đạo hàm 46 3. 2.2 ... toán chia miền Saito-Fujita 37 2 .3. 4 Phương pháp DQuangA-VVQuang 38 2 .3. 5 Phương pháp chia miền giải toán biên gián đoạn mạnh 40 Chương 3: Mô hình tính toán song song giải toán Elliptic ... SỞ 30 2.2.1 Phương pháp Dirichlet-Neumann 30 2.2.2 Phương pháp Neumann-Neumann 31 2.2 .3 Phương pháp Robin 31 2 .3 MỘT SỐ THUẬT TOÁN CHIA MIỀN 33 2 .3. 1 Thuật...

Ngày tải lên: 12/11/2012, 16:58

Ngày tải lên: 17/04/2013, 14:29

... động công nghiệp địa 166 .877 165 .7 26 165 . 162 165 .098 1 73. 081 bàn (người) Trong LĐ ngành dệt may 39 .9 63 40.099 38 .39 4 38 .35 0 39 .68 7 (người) Tỷ lệ (%) 23, 95 24,20 23, 25 23, 23 22, 93 Nguồn: Niên giám ... (kg/ng (kg/ng đ) 4 866 ,44 87 06, 78 đ) đ) 160 0, 23 1855,24 231 2,12 65 61 ,62 7 1 23, 3 529 ,38 /ngày) BOD (kg/ng Khu công nghiệp lượng nước thải ( m3 37 08 ,33 2270,09 28185, 16 231 06, 90 5 269 ,00 10,2 0,48 1122,40 ... sở 12 13 2. 860 Dệt 35 0 May 2.510 GTSXCN dệt may (triệu 940 .60 0 30 1.870 174 .69 6 77.8 63 đồng) 722.000 247.4 13 48 .39 2 61 .281 Dệt 218 .60 0 54.457 1 26 .30 4 16. 582 May Số lao động (người) 21. 768 7.479...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 08:16

... Kiến trúc theo kiểu hình nhập liệu (forms-based) Lớp người dùng Lớp ứng dụng Lớp sở liệu Oracle8i Trình duyệt Web với...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 20:33

... d 2.094 -9 .6 A 2 13 b 440.8 B 1 56 1 06. 6 1.149 3. 3 C 104 61 0.911 D 68 33 .2 0.725 -1.7 44.5 0.5 16 - 13. 0 E 50.5 22.8 0 .67 8 -1 .3 55.4 0 .30 5 -34 .0 F 34 14 .35 0.740 -0 .35 62 .6 0.180 -48 .6 định d 9.27 ... kg/m3 δ - Đường kính hạt bụi, m µ - Hệ số tính theo công thức (40), Pa.s • Công thức tính µ : 3/ 2 38 7  2 73 + t   ÷ µtoC = µ0o C 38 7 + t  2 73 ÷   (40) 6 với µ0 C = 17,17.10 Pa.s o V Tính ... cho dạng biểu đồ (hình 3. 9 hình 3. 10 trang 83, 84 sách [1]) Tuy nhiên để thuận tiện tính toán lập trình D.O.Martin đưa công thức tính σ y , σ z sau: σ y = ax0.894 σ z = bxc + d (33 ) Trong x – khoảng...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 07:03

Ngày tải lên: 27/06/2013, 11:46

... nghiệm) đoạn chuyển tiếp lăn (m) (m) 150 1 ,3 1,2 3, 8 3, 8 200 1,44 1,5 5, 067 5,2 250 1, 56 1 ,6 6 ,33 4 6, 4 30 0 1 ,66 1,7 7 ,6 7 ,6 35 0 1,74 1,8 8, 867 8,8 400 1,84 1,9 10, 134 10,2 500 1,99 2,0 12 ,66 7 12,8 60 0 ... lớn (tính toán) băng tải ống (độ) Góc nâng thờng dùng băng tải ống (độ) 150 68 ,1828 30 200 68 ,1828 30 250 68 ,1828 30 30 0 68 ,1828 30 35 0 68 ,1828 30 400 68 ,1828 30 500 68 ,1828 30 60 0 68 ,1828 30 ... (bảng 3) Bảng Góc nâng lớn băng tải ống với độ điền đầy khác Độ điền đầy Góc nâng (tính toán) lớn băng tải ống (độ) 0,5 20,7 835 0,55 53, 7829 0 ,6 61,7847 0 ,65 65 , 868 8 0,7 68 ,1828 0,75 69 ,5889...

Ngày tải lên: 29/08/2013, 08:16

... (MSFT) Nike (NKE) Yahoo (YHOO) Beta 3. 31 0,72 0, 96 0, 86 0, 96 0, 86 1,09 1, 13 1,11 1 ,34 0,84 1 ,33 1,01 3. 32 Nguồn: Market line (www.marketguide.com), 1999 Bảng 6. 2: Hệ số β số công ty Canada Tên ... 0 ,38 1,28 0,85 0 ,38 0,88 0,99 0,79 0,99 0,97 1 ,39 1,51 39 Laurentian Bank National Bank Royal Bank of Canada Toronto-Dominion Bank 0,58 1,48 1,25 1, 03 Nguồn: Burns Fry Limited, Toronto 19 93 3 .3 ... lẽ Ưu nhược điểm mô hình CAPM Mô hình CAPM có ưu điểm đơn giản ứng dụng thực tế Tuy nhiên, nhiều mô hình khác, CAPM không tránh khỏi hạn chế trích Ở thảo luận vài hạn chế bật mô hình CAPM 4.1 Những...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 23:15

... dầm móng EJ K=3k1 K=3k1 K=3k1 K=3k1 K=3k1 Hình Có thể mô hình hoá nhóm cọc thành nhiều gối đàn hồi tuỳ theo sơ đồ tính yêu cầu số liệu đầu ra, kinh nghiệm người thiết kế, việc mô hình hoá theo ... cột EJ Hình Hình -Với công trình cọc dầm móng xây dựng theo mô hình sau Với hệ số độ cứng gối K=mk1 (trong hình vẽ m =3) số cọc hàng vuông góc với trục dầm móng - xem hình k1 k1 k1 x2 x2 x2 x3 cột ... g EJ Hình Nhận xét: + Mô hình hoá theo cách mô hình hoàn chỉnh tính toán đồng thời công trình + móng + cọc Tuy nhiên sơ đồ đòi hỏi khối lượng tính toán sử lý số liệu lớn phức tạp đặc biệt tính...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 16:15