3 3 tính toán tâm trượt o3 r3 14 35 m

... N m m 6 435 0 N .m m M ux 2 032 00 N m m M x 31 4000 N .m m Xét tiết diện I - I 2 M u M ux M uY M men uốn I - I: Với Mux = RAX l1 = 1270 160 = 2 032 00(Nmm) Muy = RAY l2 = 2400 160 = 38 4000(Nmm) Mu ... Mu = 434 449 (Nmm) MX = 31 4000(Nmm) M men xoắn: Ưng suất uốn: Xét tiết diện II-II chổ lắp ổ B M uII M UIIX M UIIY Mu2x=Fr2 Mu2x=Fr2.(l3-l2 )142 9.45=6 430 5 (N.mm) MUII=Mu2 y=6 430 5 (N.mm) M men xoắn ... Z=18 Mu1x=Ray.l1=1270.160=2 032 00 N.mm M men uốn ổ B: Mu2x=0 Xét m t phẳng yoz M men uốn chổ lắp bánh Z=18 Mu1y=Ray.l1=2400.160 =38 4000 N.mm M men uốn ổ B: Mu2y=Fr2.(l3-l2) =142 9.45=6 430 5 N.mm Biểu...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 15:15

... có: A nm = A250= 3, 75.104 [ A2s/mm2] A = A60= 1,6.104 [ A2s/mm2] J2nm.tnm= 3, 75 104 1,6 104 = 2,15.104 [ A2s/mm2] Từ biểu thức ta tính đ-ợc giá trị m t độ dòng điện l m việc chế độ ngắn m ch ... 28, 936 (mm) Chọn b = 30 mm Có a = 1,5 x 30 = 45 Chọn a = 50 (mm) Nếu sử dụng dây dẫn m m tổng diện tích dây dẫn phải có giá trị t-ơng đ-ơng diện tích dẫn tĩnh động 4) Ki m nghi m dẫn a Chế độ l m ... 1) Với Jdm : m t độ dòng điện định m c: Jdm = Idm/F ( 3- ) KT : hệ số toả nhiệt dẫn, dẫn đồng l m việc thẳng đứmg KT = [ W/ mm C ] Chọn KT = 10 [ W/ mm C ] S : chu vi toả nhiệt dẫn [mm] F: tiết...

Ngày tải lên: 14/12/2013, 19:15

... 20x20 a= 20mm b=25mm c=20mm C=80mm h=50mm H=70mm Thông số phụ thép: Qt=4,55cm2 Qg=11cm2 31 Chương Tính toán m ch động lực Ltb= 13, 7cm Qt.Qc=50cm4 Vt=78,1cm3 3. 3 .3 Tính toán dây quấn m y biến áp Gt=620g ... W11.l1’ = 2608. 134 ,74 = 35 140 2,0(mm) -Chiều dài cuộn thứ cấp: L2 = W22.l2’ = 37 2.181,46 = 675 03, 12(mm) 3. 3.4 Tính khối lượng sắt đồng - Thể tích trụ: VT = 2.Qt.h = 2.4,55.5 = 45,5 (cm3) - Thể tích ... =0,2 (mm ) J 2,75 - Theo quy chuẩn ta chọn tiết diện SII=0,2206 mm2; ta tra dây đồng có d2’ = 0, 53 mm ; bọc cách điện d2 = 0,60 mm • Tính số vòng dây lớp cuộn sơ cấp 32 Chương Tính toán m ch...

Ngày tải lên: 22/12/2013, 15:15

... 9000 V 03  03 =  10158 m /h  k 13 0.886 Vtb= L 03  1012 4m3 / h  k 13 Tiêu hao nhiệt lí thuyết : q 03 =l 03( I 13 –IH3) = 600(216.6 - 208.6) = 4 536 kJ/kg m Q 03 = q03W3 = 4526 * 120 = 54 432 0 kj ... IH3 = tH3 + dH3(r + CphtH3) = 83. 09 + 0.047 235 (2500 + 1.9* 83. 09) = 208,6 , kJ/kgkkk Độ m tượng đối sau hỗn hợp : dH p H  = 47. 235 * 0.9 933 = 0. 130 8 = 13, 08 % 622  d H  psH (622  47. 235 )0. 536 ... 23  d 13  d = 47. 235 + = 48,9 , g/kgkkk I 23  d 23 2500  C ph d 23 d 23 p  23  622  d 23  p 23 t 23  = 600 216.6  0.0489 * 2500  1.9 * 0.0489 = 48.9 * 0.9 933 (622  48.9)0.61 = 86 ,32 ...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 11:17

... 10,4 S1min0,7 S1min 1, 4286 U 0, 75 = S3min = pdtt1 = 10,4 10,4 = 16,8 (cm) * Phóng điện khí SF6 m i nhọn m i nhọn: Upđtt = 14 + 3, 36 3S Upđtt2 = 14 + 3, 36 3S2min S2min = U ... S2min = U pdtt 14 3. 3 ,36 = 7,2 (cm) * Phóng điện không khí m t phẳng: Upđtt = 4,6S0,88 Upđtt4 = 4,6 S4min0,88 S4min 1, 136 U 0,88 100 = pdtt = 4,6 4,6 = 33 (cm)  ... Để đ m bảo an toàn điện chi tiết m y ngắt m y ngắt với đất cần phải có khoảng cách thích hợp phận m y ngắt với m y ngắt với đất để cho vừa đủ để an toàn m không l m cho kích th-ớc m y ngắt...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 10:20

... Bộ m n M y động lực, Khoa Cơ khí giao thông, ĐHBK ĐN 3- 5 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nh m Trục khuỷu bánh đà 2 σ Σ = σ u + 4τk MN /m2 (3- 14) MN /m2 (3- 15) MN /m2 (3- 16) MN /m2 (3- 17) ... tổng đi m I,II là: σ ΣI,II = ΣσI2II + 4τk max , MN /m2 (3- 36) MN /m2 (3- 37) Ứng suất tổng đi m III,IV là: 2 σ ΣIII,IV = ΣσIII,IV + 4τk 3. 1 .3. 4 Trường hợp lực ∑Tmax: Vị trí tính toán α = αΣTmax vị ... δch ) dch M khuỷu chịu ứng suất uốn, nén A-A: σu = σn = Mu Z ′b = Wu hb Z 2bh MN /m2 (3- 3) MN /m2 (3- 4) MN /m2 (3- 5) Ứng suất tổng: σ Σ = σu + σn 3. 1 .3. 2 Trường hợp lực Zmax: Lực tác dụng Zmax xác...

Ngày tải lên: 09/03/2014, 14:20

... ki n ch u nộn ỳng t m a) b) N N =1; mdh= H /3 0.7H mdh =1; mdh= =1; mdh= H/2 H H /3 0.3H =1; mdh= H /3 c) H N H nh ph thu c vo d ng liờn k t: mdh H/2 - Tr s v mdh c xỏc mdh Chng Tớnh toỏn cỏc ... ch m nờn dựng t m -) Chi u dy t m m b ng bờtụng c t thộp m h 140 mm v nờn ch n b ng s l n chi u dy hng g ch -) Hm l ng thộp t m -) ng th i b n m theo hai phng ph i 0.05% m khụng c nờn tr i m ... t, t ng, m ng c a nh, cỏc k t c u v m mỏi, ng khúi v.v - Kho ng cỏch t tr ng t m c a ti t di n n i m t l c g i l l ch t m c a l c d c, ký hi u l e0 M e0 = + e'0 N - Trong ú: e0 - l ch t m ng u...

Ngày tải lên: 17/03/2014, 10:20

... 0.894 + 0.789 ⇒ ϕe = = 0.841 • medh : b = 33 cm > 30 cm → lấy medh = λx = • R : ta có F = 33 x 45 = 148 5cm2 = 0 .148 5m2 < 0. 3m2 ⇒ R = m k R = 0.8 x12.75 = 10.2kg / cm e0 = 1+ = 1.17 < 1.45 h x8 ⇒ ... nén t m nén lệch t m bé độ m nh nhỏ - Kết cấu chịu nén lệch t m bé eo ≤ 0 ,33 y → với tác dụng eo ≤ 0,17 h → CN - CK có độ m nh nhỏ λ b ≤ 15 - Cấu tạo lưới thép d = (3 ÷ 8)mm c1 , c = (3 ÷ 12)cm ... lớp bảo vệ cốt thép dọc 10mm tường m i trường khơ 15mm tường ngồi trời 20mm đối tường khối xây đất Với trụ, cột : 20mm khối xây m i trường khơ 25mm khối xây ngồi trời 30 mm khối xây đất - Khi gần...

Ngày tải lên: 22/03/2014, 12:20

... Calculation Material Material Modulus of Elasticity Modulus of Rigidity Density Calculation Properties Include Yes De Yes She Nu Mo Loads Index Location 37 .5 mm 37 .5 mm 37 .5 mm 37 .5 mm 185 mm X 37 .5 mm ... mm 216 mm 216 mm 216 mm 10 -950.000 N 216 mm 31 15.000 N 1 234 .000 N Supports Index Type Location Free mm Fixed 280.5 mm Results Length Mass Maximal Bending Stress Maximal Shear Stress Maximal Torsional ... Calculation Material Material Modulus of Elasticity Modulus of Rigidity Density Calculation Properties Include Yes De Yes She Nu Mo Loads Index Location 25 mm 140 mm 140 mm 140 mm 140 mm X 25 mm Y -150.000...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... d1 = 0,59mm, S1 = 0,2 734 mm2, R=0,21 Ω /m + Dây sơ cấp: d21 = d22 = 0,8mm, S1 = 0,5027mm2, R= 0, 034 2 Ω /m + Dây sơ cấp: d 23 = d24 = 0,67mm, S1 = 0 ,35 26mm2, R=0,0488 Ω /m T m tắt thông số m ch điều ... V= 5,8.1 03. 10−6.100.10−6.0,15.9.0 ,3 = 0.479.10−6 m3 0, - Chọn m ch từ tính V = 1,4 cm3 với thể tích ta có kích thước m ch từ: a = 4,5 mm b = mm d = 12 mm D = 21 mm Q = 0,27 cm2 = 27 mm2 Chiều ... S1 = I 1 ,36 = = 0,272mm (chọn J = 5A/mm2) J + Cuộn 12V: S 21 = S 22 = + Cuộn 18V: S 23 = S 24 = I 21 I 22 2,5 = = = 0,5mm (chọn J = 5A/mm2) J J I 23 I 24 1,66 = = = 0 ,33 m (chọn J = 5A/mm2) J J...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 19:20

... Bộ m n M y động lực, Khoa Cơ khí giao thông, ĐHBK ĐN 3- 5 Tính toán Động đốt trong- Chương * Tính toán nh m Trục khuỷu bánh đà 2 σ Σ = σ u + 4τk MN /m2 (3- 14) MN /m2 (3- 15) MN /m2 (3- 16) MN /m2 (3- 17) ... tổng đi m I,II là: σ ΣI,II = ΣσI2II + 4τk max , MN /m2 (3- 36) MN /m2 (3- 37) Ứng suất tổng đi m III,IV là: 2 σ ΣIII,IV = ΣσIII,IV + 4τk 3. 1 .3. 4 Trường hợp lực ∑Tmax: Vị trí tính toán α = αΣTmax vị ... δch ) dch M khuỷu chịu ứng suất uốn, nén A-A: σu = σn = Mu Z ′b = Wu hb Z 2bh MN /m2 (3- 3) MN /m2 (3- 4) MN /m2 (3- 5) Ứng suất tổng: σ Σ = σu + σn 3. 1 .3. 2 Trường hợp lực Zmax: Lực tác dụng Zmax xác...

Ngày tải lên: 11/07/2014, 08:20

... thang IV./ TÍNH TOÁN D M CHIẾU NGHỈ: 1./ Tính toán DCN1: + Vị trí d m DCN1 xem m t cầu thang + Kích thước sơ d m DCN1: - Nhịp tính toán: l = 3, 6m - Tiết diện (20x30)cm a./ Tải trọng tính toán: + ... (2 ,35 2,1) + (4.1,95) = 12, 73 m2 ⇒ gt = 1 ,3. 12, 73. 3 ,3 = 5,46 kN - Tải trọng vữa trát tường: δ = 15mm gv2 = 1 ,3. 16.2.(12, 73. 0,015) = 7,94 kN - Tải trọng kính có diện tích Sk = 2 ,35 1,9 = 4,46 m2 ... cấu tạo ph m vi hs =30 0 * Cốt thép đặt cấu tạo: Dùng Φ 14 V./ TÍNH TOÁN D M CHIẾU TỚI DCT: + Chiều dài tính toán l = 3, 6m + Tiết diện (20x30)cm 1./ Tải trọng tính toán tác dụng lên d m DCT: + Trọng...

Ngày tải lên: 13/07/2014, 00:20

... K .m. dH  Tích phân vế từ m t cắt đến m t cắt x2 H2  q.dx    K .m. dH x1 H1 I .3 Nước có áp, m i trường đồng nhất, đáy cách nước n m ngang, dòng th m ổn định x2 q, K, m, B: số H2 q  dx  K .m ... song với m t phân lớp Khi dòng th m vuông góc với m t phân lớp III M t số toán ứng dụng    Dòng th m vào kênh Sự dâng cao m c nước ng m ổn định Dòng th m qua khu đất sông có nước m a cung ...  K .m H2  H1  K .m H1  H2  q l12 I .3 Nước có áp, m i trường đồng nhất, đáy cách nước n m ngang, dòng th m ổn định   Lưu lượng đơn vị từ m t cắt đến m t cắt x H1  Hx  q1-x  K .m l1...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 03:21

... Trờng hợp 2: tính toán n m cấu tạo m t đi m có độ cao khác Tình Hãy xác định n m lớp c m đơn nghiêng biết độ cao đi m L, M, N m t lớp Độ cao đi m L 200 m, đi m M 160 m, đi m N 100 m Giải pháp ... đồ nh m tả bớc để t m diện lộ lớp đồ 10 Bài tập a M t lớp cát kết điển hình lộ đi m vùng Váy M o Đi m lộ A B n m đờng đồng m c địa hình 34 0 m đi m C n m đờng đồng m c 280 m Đi m lộ B n m phía ... Trong trờng hợp có đi m L n m mặt chiếu, đi m M N thể m t chiếu dới dạng đi m chiếu tơng ứng M N Hình (c, d) (e, f, g) Giải pháp tính toán n m cấu tạo m t biết đi m bề m t có độ cao khác Bớc...

Ngày tải lên: 22/11/2014, 21:10

Ngày tải lên: 15/01/2015, 18:59

... 115 14 - 18 2,8 - 3, 4 Quần âu nam 2000 - 2400 6-7 48 - 52 5-6 11 ,3- 13, 5 Váy 750 - 1500 2 -3 15 - 17 1-2 18 – 36 Áo vest 34 00 - 39 00 15 - 17 1-2 6,9 – 7,9 Áo thể thao 700 - 900 4-5 30 - 33 3- 4 30 ... chuẩn/ l m việc ngày (công nhân) = 800 x 140 0 / x 36 00 = 38 ,8 ≈ 39 công nhân 13 THIẾT KẾ DÂY CHUYỀN MAY BÀI TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ IV HAI DẠNG BÀI TOÁN TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ: Thiết kế m i: Thí dụ: *Tính: ... X1kim = Năng suất chuyền x Tổng thời gian chuẩn kim / l m việc ngày (công nhân) 14 = 800 x 800 / x 36 00 = 22,2 m y ≈ 22 m y THIẾT KẾ DÂY CHUYỀN MAY BÀI TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ IV HAI DẠNG BÀI TOÁN TÍNH...

Ngày tải lên: 23/04/2015, 10:39

... 31 VD : Täø håüp momen Cáúu Tiãút kiãûn diãûn Bng täø håüp momen dá m (Âån vë : T .m) THCB1 Mmax Mmin THCB2 Mmax Mmin THCB - TT Mmax Mmin MGT MGp MHT1+HT2 -5 -4 -6 -2 -11 2.2 -14 2.2 -14 l/2 3 ... M Mmin Nmax Mmax Mmin Nmax Mmax Mmin Nmax Ntỉ C1 1-1 M N Mmax Ntỉ Mtỉ Ntỉ Ntỉ Mtỉ Ntỉ Ntỉ Mtỉ -4 10 10 13. 1 1.4 5.9 13. 1 5.9 -20 -10 -5 -5 -15 -35 -25 -35 -29 -24.5 -38 -29 -25 -38 … -0.5 … -0.5 ... -3 11 13. 2 3. 3 13. 2 -6 … -2 … … -7 … … … … - 13 … … -14. 1 … … -14. 1 … l/2 … … … … … … … … … … … … l … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … l/2 … … … … … … … … … … … … l D3 MHT2 l D2 MHT1...

Ngày tải lên: 01/07/2015, 20:07

... trờn cỏc mt i (song song vi mt ta ) khụng bng v mt giỏ tr m khỏc bi cỏc s gia - 34 q(x,y) x h Mx+ Mx Qy O My Mx My+ My y)dy Qx Qx+ dy Qy+ Qy x)dx Myx Qx x)dx y)dy Mxy+ Mxy y dx Myx+ Myx Mxy x)dx ... Gauss 33 35 46 47 49 Chng 3: Hỡnh 3. 1 Phn t dm, hai nỳt 54 Hỡnh 3. 2 Phn t tm ch nht nỳt Hỡnh 3. 3 Phn t dm nỳt 58 58 Hỡnh 3. 4 Phn t lc ct Qx ca phn t tm nỳt 59 Hỡnh 3. 5 Phn t lc ct Qy ca phn t tm ... Chng 3: Bng 3. 1: Vớ d v hỡnh nh mt vừng ca tm trờn nn Winkler Bng 3. 2: Ti trng trung gia tm, tm vuụng Bng 3. 3: Ti trng trung gia cnh tm, tm vuụng Bng 3. 4: Ti trng trung gúc tm, tm vuụng Bng 3. 5:Ti...

Ngày tải lên: 24/11/2015, 18:57

... – Momen đà:40 N/ mm – Khối lượng: 540 kg Hình 3. 5 Động điện L (mm) L1 (mm) B (mm) B1 (mm) B2 (mm) H (mm) l1 (mm) 820 33 5 33 0 211 440 524 140 3. 7 Tỉ số truyền: Số vòng quay yêu cầu tang để đ m ... = 3 α2 = 0,5 3 = 0 ,3; β i = i = h n Các tang quay với sức nâng khác nhau: Qtd = 3, 33 0,1.1. (39 435 ,12) 3, 33 + 0,5.(19717,56) 3, 33 + 0 ,3. (39 43, 512) 3, 33 Qtđ = 2 230 1, 93 (N) C=71622,6.(9 ,33 .36 20)0 ,3 ... đònh m c trục động cơ: N 975.28 M dm = 975 n = 510 = 535 ,29 (N .m) (3. 38) Momen tính toán để chọn khớp nối (1.65) [1]: M k = M dm K K (3. 39) M k = 535 ,29 1 ,3 1,2 = 835 ,05 (N .m) K ,K : Hệ số m c...

Ngày tải lên: 31/12/2015, 14:24

... quy đổi ∆P’ 13 ∆P’ 23 theo công suất định m c m y biến áp từ ngẫu sau: ∆P 13 = ∆P 13' ( S m / S m ) = ∆P 13' / α  ∆P 23 = ∆P 23' ( S m / S m ) = ∆P 23' / α (3. 23) Sau tính tổn thất ngắn m ch cuộn ... cuộn dây m y biến áp xác định thí nghi m ngắn m ch:  S ∆PN = 3I RT = 3RT  m  3U m  RT = Vậy: ∆PN U m 10 S m  S2  = RT m  U m  (3. 7) [Ω, kW, kV, kVA] (3. 8) m 2) Tổng trở ZT c m kháng ... (3. 12) ∆P0 10 3 U m [Ω-1, kW, kV] (3. 13) 4) Tổn thất công suất phản kháng ∆Q0 : Từ thí nghi m không tải cho ta: I0 100 I m I0 % = Trong đó: ∆S I0 = 3U m = (3. 14) ∆P02 + ∆Q02 (3. 15) 3U đm...

Ngày tải lên: 03/01/2016, 20:29