1 4 mô hình tính toán cho ô tô

... h 4+ 15 ,48 2 12 ,632 9,688 237,2 84 28,222 71, 911 9,8 81 7,920 5,825 16 2,399 17 ,15 5 46 ,399 18 ,2 61 14, 562 10 ,577 305,8 51 31, 256 86, 013 647 532 41 4 9,6 31 1,202 2,992 375* 219 243 ,7 54 455, 943 15 ,0 04 ... sông Đông Nai 71. 911 9.8 81 7.920 5.Z25 16 2.399 17 .15 5 46 .399 375. 219 243 .7 54 Sông La Ngà Sông Bé Sông Sài Gòn Tổng cộng 18 .2 61 14. 562 10 .577 305.8 51 31. 256 86. 013 45 5. 943 647 532 41 4 9.6 31 1.202 ... QCVN-Q8:2008-A2 1/ 10 8 /10 15 /10 22 /10 1/ 11 8 /11 15 /11 22 /11 1/ 12 8 /12 15 /12 Hình 3 -13 : So sánh kết tính toán hiệu chỉnh nồng độ Ntổng với sổ liệu thực đo trạm Phú An, sông Sài Gòn năm 2005 34 210 Hình 3 - 14 :...

Ngày tải lên: 18/03/2015, 12:21

... : 0 918 .775.368 Bảng 2: Các hệ số a, b,c, d công thức (33) Cấp ổn a x ≤ km c 1. 9 41 x >1 km c d 2.0 94 -9.6 A 213 b 44 0.8 B 15 6 10 6.6 1. 149 3.3 C 10 4 61 0. 911 D 68 33.2 0.725 -1. 7 44 .5 0. 516 -13 .0 ... 0.063 (1 + n) M u1 H 1. 5 (1+ n ) k1 (1. 5 + λ )1. 5+ λ k0u1 eλ Γ (1 + λ ) (48 ) Khoảng cách từ nguồn đến vị trí có nồng độ max: u1H 1+ n xM = (1+ n)2 (1. 5 + λ )k1 (49 ) Trong Γ (1 + λ ) hàm số Gamma (1 + ... C( x, y, z =0) = M e 2 (1+ n)k1 π k0 x          u H1+n − − y  k1 (1+ n)2 x 4k0 x    (42 )  Nồng độ cực đại mặt đất: k1 Cmax = 0 .11 6 (1+ n)n) M k0u1 u1H 1. 5 (1+ (43 ) Khoảng cách từ XM từ...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 07:03

... Wallingford, UK., 19 85 Van Rjin L.C., Sediment Transport, Journal of Hydraulic Engineering, Vol 11 0, N 10 , 19 84, 11 ,12 mit Phát triển ứng dụng mô hình tính toán vận chuyển chất lơ lửng 19 VNU JOURNAL ... 10 àm sau ngày đêm mùa hè Đinh Văn Ưu 18 Việc triển khai mô hình 3D kết hợp mô hình lớp biên đáy mở khả ứng dụng mô hình giải toán thuỷ thạch động lực môi trờng vùng biển ven bờ Tuy nhiên để ... tính lớp sát đáy từ 3 .10 -10 m2/s đến 3 .10 -11 m2/s (Pohlmann, 19 94) Cũng theo Pohlmann (19 94) giá trị vận tốc tới hạn lắng đọng lấy nh sau: u*d 0,008 (m.s ) ws 5 .10 m/s (m.s ) 5 .10 p ws 5 .10 ...

Ngày tải lên: 20/06/2014, 00:20

... Vũng Tàu Các ứng dụng công nghệ trộn sâu 1. 10 1. 11 1 .12 1. 13 1. 14 1. 15 1. 16 1. 17 1. 18 1. 19 Sơ đồ thi công trộn khô Bố trí trụ trộn khô Bố trí trụ trùng theo khối Sơ đồ thi công trộn ớt Bố trí trụ ... rời 40 1. 3.2 So sánh cọc xi măng đất cọc vôi 40 1. 4 Nhận xét mô hình tính toán cọc xi măng đất 40 CHƯƠNG 42 Xây dựng mô hình tính cọc xi măng đất 42 2 .1 Số liệu tính toán [16 ] 43 2.2 ... Thi công trụ Hình 1. 10 Sơ đồ thi công trộn khô Mô hình bố trí trụ : Tùy theo mục đích sử dụng số mô hình thi công thể hình 1. 11, hình 1. 12 Để giảm độ lún, bố trí trụ theo lới tam giác ô vuông...

Ngày tải lên: 26/06/2014, 21:55

... 2,68 2,6 2,56 2,5 2 ,42 2,35 2, 21 2, 04 18 1, 67 0,98 10 2 ,18 1, 86 11 2,09 1, 72 12 2,07 1, 6 13 1, 99 1, 51 14 1, 89 1, 4 15 1, 82 1, 29 16 1, 76 1, 19 2,28 2,26 17 1, 71 1,08 Hình 6: Kết tính HSOĐ Fs theo ... m/s 18 ,5 8,5 89,8 47 ,8 39,6 11 o13' 2,7 .10 -9 18 ,0 8,0 99,3 53,5 26,9 07o 04' 4, 7 .10 -9 16 ,3 6,6 95,5 60,9 10 ,3 03o 24' 4, 2 .10 -8 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ... sạt lở trung bình = 1, 24 /18 = 0,07m/ngày VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 2 34 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 2008 Hình 4: Mặt cắt ngang sơng Hậu vị trí nghiên cứu Hình 5: Bố trí ống đo...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 15:55

... 67 ,18 41 , 36 0 ,19 11 ,27 12 ,99 76, 31 16,73 93, 04 32,56 0, 21 14, 88 93, 21 17 ,18 11 0,38 20 ,43 0 ,19 2.000 6,52 16 ,70 3, 74 20 ,44 19 ,47 0,23 1. 500 9 ,48 34, 31 7,56 41 , 87 18 ,33 0,22 1. 500 10 ,99 56,65 11 ,49 ... (cm) 1. 060 970 930 2.000 1. 500 1. 500 1. 050 1. 600 1. 300 1. 500 1. 200 11 ,27 12 ,99 14 ,88 6,52 9 ,48 10 ,99 13 ,93 7,69 12 ,99 12 ,88 13 , 54 Tr lư ng bon (t n C/ha) TM 28,25 38 ,15 46 ,60 8,35 17 ,16 28,33 31, 35 ... 68 ,15 19 ,98 0,20 1. 050 13 ,93 62, 71 16,03 78, 74 27, 74 0,27 Mi n Nam 970 930 Mi n Trung 1. 600 7,69 26,08 6,03 32 ,11 15 ,79 0,23 1. 300 12 ,99 83,88 12 , 84 96,72 13 ,18 0 ,15 1. 500 12 ,88 85,56 16 ,28 10 1,83...

Ngày tải lên: 15/01/2015, 19:14

... ru n a b R1 a b R2 a b R2 a b R1 a o H ừu Nghị 1. 4 41 -0. 247 3 0.928 1. 42 8 -0. 245 6 0.96 1. 41 7 -0.2 5 14 0. 945 7 1. 41 4 -0. 246 7 0. 94 81 1 .42 5 -0 Hà 1. 845 -0.00 04 0.9 51 1.669 -0.0002 0.973 1. 715 -0.0003 ... ghị 1. 4 41 -0.022 0.928 1. 41 7 -0.0 218 0.958 1. 41 7 -0.022 0. 946 1. 41 4 -0.022 0. 948 1. 42 2 -0.02 a Viẻt H 1. 835 0.957 1. 652 0.976 1. 6 81 1.706 -0.002 0.972 1. 718 1. 819 0.989 1. 636 -0.0006 0.993 1. 668 ... R2 a 1. 4 41 -0. 019 0.9276 1. 42 85 -0.0 2 14 0.957 1. 389 0.9852 1. 40 53 -0. 017 0. 948 7 1. 41 5 8 Hà 1. 835 -0.0 011 0.9565 1. 66 51 -0.00 04 0.976 1. 707 -0.0008 0.9698 1. 7056 -0.0066 0.9 715 1. 7283 10 vàng 1. 852...

Ngày tải lên: 18/03/2015, 15:01

... 78. 34 ì N am 2 017 Cực (lại Max 80.89 80.02 80 .49 82. 04 81. 38 80.02 80.63 81. 04 79.87 78 .45 79 .47 81. 06 83.56 81. 64 2 017 Cực tic 11 Mill 74. 29 73 .42 73.89 75 .44 74. 78 73 .42 74. 03 74. 44 73.27 71. 85 ... 78.39 71. 79 75.09 75.55 78.85 72.25 80. 71 74 .11 77. 41 80 . 14 73. 54 76. 84 78.50 71. 9 75.20 72.63 79.23 75.93 73.07 79.67 76.37 71. 62 78.22 74. 92 70 .15 76.75 73 .45 10 71. 21 77. 81 74. 51 11 79.69 ... 0 ,45 m g/m Viìn thấp liêu chuẩn cho phép K h o ả n g cách (m) X Z =1 0. 343 86 0.26526 z =2 0. 019 80 0.08 3 14 0.23795 0. 216 50 o.ỉ 11 39 0 .12 41 5 ố 0 .19 772 0 .12 883 0 .18 153 0 .12 896 0 .16 767 0 .15 579 10 11 ...

Ngày tải lên: 19/03/2015, 09:58

... Phươngpháp tính toán cìựlxío 12 2.23 Kết quả, tính toán, dựbáo vờ nhận xét /2 2.3 P h n g p h p d ự báo m ú c ồn ch u n g củ a d ỏ n g x e .16 23 .1 Cáig thức tính toán ... kháo sát - Thiết lập công thức tính toán dự báo - Lập trình tính toán liên máy tính - Phíln tích xử lý số liệu đầu vào CỈK1 chương trình tính toán Kết tính toán nhận xét e Các kết dạt - Kết dự ... khoảng cách vuông góc với Irục tuyên dường giao (hông úng với dô cao z khác (tên năm 2 010 - Kết (lự báo plúln bô trị sô nồng dô ồn tương (tối trung hình Ĩ.C(| lliro khoảng cách vuông góc với trục...

Ngày tải lên: 19/03/2015, 10:20

... λ 1+ n )u 1 = e 1+ λ 1+ λ π k0 x 2 (1 + n) Γ (1 + λ )(k1 x) vr λ= (1 + n)k1  u1 H 1+ n y2  − −   (1+ n ) k1 x k x    (46 ) (47 ) • N ng đ b i c c đ i m t đ t: Cmax 0.063 (1 + n) M = 1. 5 (1+ ... Cmax 0 .11 6 (1 + n) M = u1 H 1. 5 (1+ n ) k1 k0u1 (43 ) • Kho ng cách t XM t ngu n đ n v trí có n ng đ max 1+ n u1 H (44 ) X = max k1 (1 + n) 38 Trong cơng th c : • u1 – v n t c gió đ cao z = 1m, m/s ... M = 1. 5 (1+ n ) u1 H k1 (1. 5 + λ )1. 5+ λ λ k0u1 e Γ (1 + λ ) (48 ) • Kho ng cách t ngu n đ n v trí có n ng đ max u1 H 1+ n xM = (1 + n) (1. 5 + λ )k1 Γ (1+ λ) hàm s Gamma c a (1+ λ) (49 ) Khuy ch tán...

Ngày tải lên: 20/05/2015, 06:12

... Nippo: 37 4 .1. 2.Lựa chọn đầu phun Sprinkler: 41 4 .1. 3 .Tính toán thiết kế hệ thống: 44 4. 2 Đánh giá mô hình thiết kế: 63 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 64 TÀI LIỆU THAM ... Đường kính lỗ, mm 10 12 17 22 Hệ số K 0,3 0 ,44 8 0,92 1, 45 4 Áp suất tự cực tiểu H 10 Áp suất tự cực đại H max 10 0 10 0 10 0 10 0 Nguồn: Bảng 5, điều 10 .5, TCVN 7336:2003 Theo bảng 4. 5, lưu lượng nước ... cháy tự động Bảng 4 . 14 : Sức cản đơn vị ống nước theo đường kính ống Hình 4 .15 : Lưu lượng vận tốc đoạn ống Hình 4 .16 : Lưu lượng nút đầu phun Hình 4 .17 : Áp lực dư nút đầu phun Bảng 4 .18 : Lưu lượng...

Ngày tải lên: 23/05/2015, 17:11

... d công thức (33) ổn x >1 km x ≤ km a B c d b A B C D E F c d 213 44 0.8 1. 9 41 9.27 45 9.7 2.0 94 -9.6 15 6 10 6.6 1. 149 3.3 10 8.2 1. 098 2.0 10 4 61 0. 911 61 0. 911 68 33.2 0.725 -1. 7 44 .5 0. 516 -13 .0 ... (45 ) MH λ (1+ n)u 1 C( x, y, z =0) = e 2 (1+ n )1+ 2λ Γ (1+ λ )(k1x )1+ λ π k0 x (46 ) vr (1 + n)k1   u H1+n − − y   (1+ n)2 k1x 4k0 x    (47 ) Nồng độ bụi cực đại mặt đất: 0.063 (1 + n) M k1 (1. 5 ... x 4k0 x    Nồng độ cực đại mặt đất: 0 .11 6 (1+ n)2 M k1 Cmax = k0u1 u1H 1. 5 (1+ n) (43 ) u1H 1+ n X max = k1 (1+ n)2 (44 ) Khoảng cách từ XM từ nguồn đến vị trí có nồng độ max: Trong công thức : u1...

Ngày tải lên: 04/08/2015, 19:37

... hình tính toán đề xuất: GridLDA Chương MÔ HÌNH TÍNH TOÁN M-GRIDLDA CHO NHẬN DẠNG VÂN LÒNG BÀN TAY 3 .1 Mô hình tính toán kết hợp đặc trưng cục toàn cục Mô hình tính toán xây dựng luận án mô hình tính ... cho nhận dạng vân lòng bàn tay Chương MÔ HÌNH TÍNH TOÁN ĐẶC TRƯNG TOÀN CỤC CHO NHẬN DẠNG THỜI GIAN THỰC VÂN LÒNG BÀN TAY 4 .1 Mô hình tính toán đặc trưng đường 4 .1. 1 Hàm lọc phức - 18 - Hình 4 -1 ... nghiệm mô hình tính toán đề xuất luận án Các mô hình tính toán gồm có: GridLDA, G-GridLDA, M-GridLDA, mô hình tính toán phức Hơn nữa, ứng dụng kiểm soát truy cập vào sử dụng mô hình tính toán đề...

Ngày tải lên: 21/04/2016, 20:38

... 1. 47 13 4. 27 0.363 Pipe 12 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 13 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 14 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 15 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 Pipe 16 2.7 25 12 5 ... 13 4. 27 0.363 Pipe 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 10 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 Pipe 11 2.7 25 12 5 0.72 1. 47 ... -0.72 1. 47 13 4. 27 0.363 Pipe 17 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 18 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 19 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 20 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 43 Length...

Ngày tải lên: 10/03/2017, 16:49

... 1. 47 13 4. 27 0.363 Pipe 12 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 13 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 14 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 15 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 Pipe 16 2.7 25 12 5 ... 13 4. 27 0.363 Pipe 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 10 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 Pipe 11 2.7 25 12 5 0.72 1. 47 ... -0.72 1. 47 13 4. 27 0.363 Pipe 17 1. 2 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .17 5 Pipe 18 25 12 5 0.72 1. 47 13 4. 27 0.269 Pipe 19 32 12 5 1. 44 1. 79 14 5.63 0 .43 7 Pipe 20 1. 2 32 12 5 2 .16 2.69 308.59 0.370 43 Length...

Ngày tải lên: 26/03/2017, 17:15

... ru n a b R1 a b R2 a b R2 a b R1 a o H ừu Nghị 1. 4 41 -0. 247 3 0.928 1. 42 8 -0. 245 6 0.96 1. 41 7 -0.2 5 14 0. 945 7 1. 41 4 -0. 246 7 0. 94 81 1 .42 5 -0 Hà 1. 845 -0.00 04 0.9 51 1.669 -0.0002 0.973 1. 715 -0.0003 ... ghị 1. 4 41 -0.022 0.928 1. 41 7 -0.0 218 0.958 1. 41 7 -0.022 0. 946 1. 41 4 -0.022 0. 948 1. 42 2 -0.02 a Viẻt H 1. 835 0.957 1. 652 0.976 1. 6 81 1.706 -0.002 0.972 1. 718 1. 819 0.989 1. 636 -0.0006 0.993 1. 668 ... R2 a 1. 4 41 -0. 019 0.9276 1. 42 85 -0.0 2 14 0.957 1. 389 0.9852 1. 40 53 -0. 017 0. 948 7 1. 41 5 8 Hà 1. 835 -0.0 011 0.9565 1. 66 51 -0.00 04 0.976 1. 707 -0.0008 0.9698 1. 7056 -0.0066 0.9 715 1. 7283 10 vàng 1. 852...

Ngày tải lên: 28/03/2017, 22:45

... thông số mô 51 3.7 Hiển thị kết mô 51 3.8 Mô gia tốc đâm va 52 3.9 Mô lực dây đai tác động lên lồng ngực 53 3 .10 Mô lực đàn hồi lồng ngưc 53 3 .11 Mô lực giảm chấn 54 3 .12 Mô biến x1 54 3 .13 Mô ... 44 3 .1 Mục đích 44 3.2 Phân tích mô hình vật lý 44 3.3 Đặc điểm làm việc 45 3 .4 Chọn mô hình tính toán 45 3.5 Thông số đầu vào mô 47 ... 55 3 . 14 Mô biến x3 55 3 .15 Mô biến xv 56 3 .16 Mô chuyển vị bị nén lồng ngực 56 3 .17 Mô chuyển vị tốc độ nén 57 3 .18 Mô biến dạng tuyệt đối lồng ngực 57 3 .19 Mô chuyển vị hệ số cản nhớt 57 4 .1 Biểu...

Ngày tải lên: 23/07/2017, 09:03

... 3.5 y 1. 02 1. 04 1. 07 1. 11 1 . 14 1. 16 1. 18 z 1. 03 1. 04 1. 05 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 rx 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 5 1. 16 ry 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 . 14 5 1. 17 rz 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 . 14 1. 18 ... 1. 14 1. 18 ry 1. 82 3 .12 5.33 8 .11 rz 2 .40 3. 41 4. 69 6 .13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1. 65 2.09 2 .45 2.8 D/Re 0.5 1. 0 1. 5 2.0 y 1. 65 2.09 2 .45 2.8 z 1. 23 1. 42 1. 60 1. 79 rx 1. 82 3 .12 5.33 8 .11 Trong đó: ... , y = 0. 015 1 + 4. 5 317 3 .16 62 + 0.83 z = 0 .11 9 + 1. 9 84 0.597 rz , ry = 0.0253 + 3.8 9 14 1. 3 716 2 + 0.7267 rz = 0 .18 + 3.853 0 .4 712 Công thức xác định hệ số đàn hồi móng mềm có hình dạng...

Ngày tải lên: 11/09/2012, 08:54

... u1k 1  f , x  1 ,   u k 1 u k    1u1k 1    1u2k , x  ,  n n  u1k 1  0, x   1  ,   (2 .17 ) u2k 1  f , x  2 ,   u k 1 u1k 1  k 1   2u2    2u1k 1 ... u10 , u , với k  giải toán:   u1k 1 /  f , x  1 ,   k 1 / u1  0, x   1  ,  k 1 / k  u1 u k  p k u1k 1 /   p k u , x  ,  n  n u1k 1  u1k   k 1 (u1k 1/  u1k ... giải toán biên gián đoạn mạnh 40 Chương 3: Mô hình tính toán song song giải toán Elliptic dựa chia miền 43 3 .1 CÁC BƯỚC LẶP TRÊN NHIỀU MIỀN CON 43 3.2 MÔ HÌNH TÍNH TOÁN...

Ngày tải lên: 07/11/2012, 09:38

... u1k 1  f , x  1 ,   u k 1 u k    1u1k 1    1u2k , x  ,  n n  u1k 1  0, x   1  ,   (2 .17 ) u2k 1  f , x  2 ,   u k 1 u1k 1  k 1   2u2    2u1k 1 ... u10 , u , với k  giải toán:   u1k 1 /  f , x  1 ,   k 1 / u1  0, x   1  ,  k 1 / k  u1 u k  p k u1k 1 /   p k u , x  ,  n  n u1k 1  u1k   k 1 (u1k 1/  u1k ... giải toán biên gián đoạn mạnh 40 Chương 3: Mô hình tính toán song song giải toán Elliptic dựa chia miền 43 3 .1 CÁC BƯỚC LẶP TRÊN NHIỀU MIỀN CON 43 3.2 MÔ HÌNH TÍNH TOÁN...

Ngày tải lên: 12/11/2012, 16:58