định công nghệ sửa chữa ô tô

... gia công tơng tự nh II Sửa chữa chi tiết chuyển động cấu Trục khuỷu Thanh truyền Sửa chữa nhóm pit tông 2.1 Kiểm tra xác định h hỏng: Nội dung công việc sửa chữa: - Gia công bề mặt trụ (bề mặt ... - - - - 4 - - - Đặc điểm công nghệ Cho đến gia công khí phơng pháp chủ động tích cực công tác sửa chữa phục hồi có khả thích ứng sau: - Chế tạo chi tiết để thay - Sửa chữa kích thớc chi tiết cách ... Sửa chữa theo phơng pháp áp dụng sản xuất nhỏ độ bền chi tiết giảm mặt khác gia công khuôn ép với số chi tiết không lớn sẻ nâng giá thành sửa chữa lên a Phơng pháp sửa chữa 20 Hình 79 - Khuôn...

Ngày tải lên: 08/10/2012, 08:38

Ngày tải lên: 27/01/2014, 14:20

... ĐỊNH CÔNG NGHỆ SỬA CHỮA Ô TÔ 5.2.1 Mục đích công tác sửa chữa Mục đích sửa chữa nhằm khôi phục khả làm việc chi tiết, tổng thành ô tô bị hư hỏng 43 Chương 5*Chẩn đoán trạng thái kỹ thuật ô tô ... 300 300 Công việc sửa chữa lớn thực nhà máy đại tu Tùy theo phương pháp sửa chữa mà công việc sửa chữa theo qui định định 5.2.3.3 Khái niệm công tác sửa chữa lớn - Qui trình công nghệ sửa chữa: ... nghiệm Hình 5.2 Sơ đồ qui trình công nghệ sửa chữa lớn 5.2.3.4 Các phương pháp sửa chữa a Sửa chữa riêng xe Định nghĩa: phương pháp sửa chữa mà chi tiết xe sau sửa chữa hoàn toàn lắp vào xe Đặc...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 03:21

... (3.30) xác định lực ép cần thiết lên đĩa để truyền mô men Memax : P  M e max M1   Rtb p  Rtb p Bán kính Rtb xác định theo công thức sau: Rtb R  R 31  22 R2  R 21 Hình 3.4:Sơ đồ xác định ... sát theo công thức sau :q  P  S P  q   ( R  R 21 ) (3.37) Ở : [q] - Áp suất cho phép lấy theo bảng 3.1 Trong trường hợp dự kiến trước số lượng đôi bề mặt ma sát p thidf xác định thông qua ... phểa ô 0,2 Thép với phêra ô cao 0,4 ÷ 0,5 100 ÷ 250 0,07 ÷ 0,15 100 ÷ 250 su Số lượng đôi bề mặt ma sát p tự chọn dựa vào két cấu có ,sau tòm lực ép P cần thiết theo công thức (3.11),sau cần kiểm...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... Ô tô tải có trọng tải 50 kN J/m2 Ô tô du lịch 400.000 ÷ 600.000 J/m2 1000.000 ÷ 1.200.000 J/m2 I.1.3 Tính toán nhiệt độ ly hợp Mổi lần đóng ly hợp, công trượt sinh biến thành ... hợp bị trượt xác định theo công thức : T  L c.m (3.40) Ở : T - Nhiệt độ tăng lên chi tiết (0K) θ - Hệ số xác định phần công trượt dùng để nung nóng phần chi tiết cần tính, θ xác định sau :   ... gian L - Công trượt sinh toàn đóng ly hợp c - Nhiệt dung riêng chi tiết bị nung nóng, thép gang: c = 500 (J/kg độ) m -Khối lượng cũa chi tiết bị nung nóng ( kg) Mổi lần khởi động ô tô chổ điều...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... cộng tác dụng lên đĩa cũa ly hợp tính theo công thức (3.31) 1,2 - Hệ số tính đến lò xo ép cũa ly hợp bị nến thêm tách mở ly hợp i - Tỉ số truyền theo công thức (3.44) (3.45)  - Hiệu suất truyền ... ép để đảm bảo cho ly hợp đươc mở cách dứt khoát, mổi đôi bề mặt ma sát phải có khoảng cách: 0,75 ÷ 1mm đó: S = (0,75 ÷ 1)p (Trong p lượng đôi bè mặt ma sát ) b2) Lực tác dụng lên bàn đạp ly hợp ... điều khiển khí :    c  0,7  0,8  Đối với cấu điều khiẻn thuỹ lực :    t  0,8  0,9 b3) Công mở ly hợp : A ( P  1,2 P) S  30 J (3.49) Nếu A>30 phải thiết kế bố trí thích hợp phận trợ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... số truyền hộp số: Tỷ số truyền hộp số ô tô xác định sở tính toán lực kéo tay số Trong quan trọng tỷ số truyền tay số I Tỷ số truyền ihl xác định theo công thức viện sĩ Chuđacốp: G.rbx  max ... Trên hình 4.1 sơ đồ động học hộp số trục cấp ( không kể số lùi) Khi gài số tiến điều sử dụng đồng tốc, gài số lùi dịch chuyển bánh thẳng tạo nên ... lốp ( m ) - Io - Tỷ số truyền truyền lực -  - Hiệu suất hệ thống truyền lực Tỷ số truyền lực xác định: i0 =  rbx 2.56 ( 4.2 ) Ở đây: -  - Hệ số vòng quay động  Đối với xe du lịch:  = 30-40...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... Tính toán kiểm tra bánh Bánh hộp số tô tính toán theo uốn tiếp xúc b1) Tính toán kiểm tra theo ứng suất uốn Ứng suất uốn tiết diện nguy hiểm xác định theo công thức Lewis u = P.K b.t n y (MN/m2) ... Ứng suất tiếp xúc thông thường xác định theo theo chế độ tải trọng trung bình Lực vòng P tính công thức: P=  M e max i r (4.24) Trong  xác định theo đồ thị kinh nghiệm Thông thường xe sử dụng ... kN thường xianuya hoá, bánh ô tô tải với tải trọng 20 kN xe buyt thường xêmentít hoá II.4.2 Trục hộp số a) Chọn sơ kích thước trục: Chúng ta tính kích thước sơ theo công thức kinh nghiệm sau: Đối...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... mặt côn ống lồng chưa tiếp xúc với mặt côn bánh 4) Vì vòng gạt liên kết cứng với ống ống lại liên kết đàn hồi với ống lồng7, gạt phía bánh 4, khối chi tiết 6-2-3-5-7 dịch chuyển Khi hai mặt côn ... 4.9 Trong giai đoạn chưa đồng tốc mặt côn ống lồng trượt mặt côn bánh 4, nên chúng có lực ma sát .N, đó: N= Ở đây: Q1 sin  (4.35) -  - Góc nghiêng mặt côn - N - Phản lực Lực ma sát cân với lực ... chốt giữ không cho ống dịch chuyển chưa đồng tốc b3) Giai đoạn đồng tốc Do ma sát nên đà quán tính dần bị triệt tiêu cuối cùng; 3 = 7 = 4 Khi đồng tốc lực ma sát N không lực hãm không Tay...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... xác định đường kính D III.2 Tính toán kiểm tra trục đăng: Hình 6.13 Trên hình 6.13 truyền động đăng từ trục sang trục với góc  > coi công suất mát khớp đăng K không đáng kể công suất trục N1 công ... 2 Ngàm điểm tựa 27,5.10 D l2 27,5.10 D2  d l2 Bảng 6.1: Công thức tính số vòng quay nguy hiểm nt Theo bảng (6.1) ta có, trục rỗng đặt tự gối tựa ta có: ...  trục đăng là:   108 M e max i h1 i p1 l  G J X cos   đây: JX : Mômen quán tính tiết diện xoắn (6.32) G: mô đuyn đàn hồi xoắn G = 80 GN/m2 = 8.105 kG/cm2 Góc  cho phép:    30 ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... theo chiều thuận kim đồng hồ mômen M dương, hciều ngược kim đồng hồ mômen M âm Chiều dương lực chiều trục hướng đáy lớn lực hướng kính hướng vào tâm Truyền lực tô tính toán theo ứng suất uốn ... (-) Bảng 7.2: dùng để chọn dấu cho (7.9) (7.10) a) b) Hình 7.11: Quy định chiều xoắn a)Xoắn phải b)Xoắn trái Chiều xoắn quy định hình (7.11) Khi nhìn vào đáy nhỏ bánh nón xoắn, thấy đường khỏi ... diện A-A xuất ứng suất uốn xoắn: a) ứng suất uốn: u  P.e   u   50  80 Wu MN/m2 đây: Wu : Mômen chống uốn tiết diện A-A Nếu tiết diện hình chữ nhật thì: (xem hình 6.15) Wu  bh / Nếu tiết...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... dạng đáng kể Phương án bố trí kiểu công xôn phổ biến tô. Trường hợp thường dùng bi lăn nón đỉnh quay vào để giảm tốc độ công xôn a, giảm mômen uốn đầu công xôn (hình7.13) a) b) Hình 7.13:Cách ... bánh nón chủ động: bố trí công xôn (hình 7.12a) bố trí phía (hinh 7.12b) a) b) Hình 7.12: Sơ đồ ổ đỡ trục chủ động Phương án bố trí gối đỡ hai phía có độ cứng vững cao công nghệ chế tạo vỏ truyền ... ăn khớp IV.4.Tính toán cặp bánh hypôit: Đối với bánh hypôit cần ý phân tích lực riêng cho bánh chủ động (1) bánh bị động (2) a.Bánh chủ động: P1  M rtb1 : m- mômen xoắn tác dụng lên bánh [Nm]...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... M1, M2 mômen phân phối từ vi sai cầu tương ứng ta có: Sử dụng loại vi sai giảm tác hại mômen phụ truyền lực với loại vi sai có ma sát nhỏ khắc phục ảnh hưởng chi tiết hệ thống truyền lực tô nhiều ... (8.25) Độ nhớt dầu bôi trơn có ảnh hưởng đến hệ số hãm theo tỷ lệ thuận V.2 Vi sai đặt cầu chủ động Vi sai cầu dùng để phân phối mômen truyền đến cầu Thông thường giá trị mômen phân phối đến cầu ... hưởng chi tiết hệ thống truyền lực tô nhiều cầu không bị tải Trong vi sai loại đối xứng, mômen truyền đến vỏ vi sai chia cầu không mà theo tỷ số định thường tỷ lệ với trọng lượng bám cầu chủ động...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... hai bạc đạn đặt gần (có thể bạc đạn côn, bạc đạn cầu) Chúng đặt lên dầm cầu lông vào moay bánh xe Hình 1.1: Sơ đồ loại nửa trục lực tác dụng a) Nữa trục không giảm tải b)Nữa trục giảm tải Hình ... Z Mômen uốn X1, X2 gây lên mặt phẳng ngang: Mux 1= Mux = X1b = X2b Mômen xoắn X1, X2 gây nên: Mx = Mx = X1rbx = X2rbx Nếu đặt bên nửa trục vỏ cầu mà bạc đạn cạnh khoảng cách b lấy đến ổ bi Mômen ... bên phải chịu tổng hai mômen uốn sinh lực Z2, Y2 Nửa trục bên trái chịu hiệu số hai mômen uốn sinh Z1 Y1 M u  Y1rbx  Z1b (1.19) M u  Y1rbx  Z 2b (1.20) Trong đó: Mu1 - Mômen uốn nửa trục bên...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... 35;40 Sau thường hoá phôi dầu ram Độ cứng nửa trục chế tạo thé hợp kim phải bảo đảm HB350  420, thép hợp kim cao cấp crôm – môlipđen phải có HB 440 nửa trục gia công máy công cụ Ứng suất cho phép ... tĩnh không thay đổi theo đại lượng chiều Trong thực tế có mômen xoắn với điều kiện Còn mômen lực kéo Xik mômen lực ngang Yi tải trọng xe gây nửa trục ứng suất đổi chiều Cho nên, tính với mômen ... ngang; m2=1; 1  Lúc mômen uốn tiết diện nguy hiểm bên trái R1 gây nên Để định nửa trục tính toán theo R1 hay R2, phải xác định R1>R2 hay R1

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... mômen uốn A X1 gây nên là: M uX  X  l  X  b a  b  l  a (2.17) Mômen xoắn sinh X1, X2 trường hợp tính theo công thức (2.1) (2.2) Nếu so sánh giá trị Muz công thức (2.16) với (2.3) Mux công ... (2.16)nhưng thay Z1  Z1 max  kd G2 Vậy ta có công thức gần giống công thức(2.14) dùng (2.14) để tính cho trường hợp hợp Lúc Z1max= Z2max nên MuA = MuC Trong công thức hệ số bền dự trữ lấy gần 2 Tính ... mấp mô Các lực động S1, S2 lấy với trường hợp nhíp vừa chạm vào ụ đỡ cao su(không va đập) Tần số dao động phần treo xe phụ thuộc vào loại trọng tải ô tô: từ đến hz Tần số dao động phần không treo(...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... tải trọng đặc biệt cầu sau Các công thức xác định mômen uốn xoắn cầu sau ứng dụng cho cầu trước, cần thay m2,G2 m1,G1 a.Trường hợp 1: X i  X i max ; Y  0; Z1  Z Mômen uốn Z1, Z2 gây nên mặt ...  G1  2hg1  1    1 2 B    (2.32) Mômen uốn mặt phẳng thẳng đứng nửa cầu bên trái đạt giá trị tuyệt đối lớn vị trí A’ (xem hình 2.3-5 công thức 2.13) M 'uA  Y1  rbx  G1  2hg1  ... 1    1  rbx 2 B    (2.33) Đối với nửa cầu bên phải mômen uốn mặt phẳng thẳng đứng đạt giá trị cực đại (Xem hình 2.3-5 công thức 2.12) M uC  G1  2hg1  1  1  1  rbx  2 B...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... lốp mòn ô tô quay vòng có thùng xe nghiêng cầu thăng Hệ thống treo phụ thuộc có nhược điểm: nâng bánh xe lên, vết bánh xe làm thay đổi phát sinh lực ngang Y làm tính chất bám đường ô tô ô tô dễ ... Ở ô tô có cầu trước loại liền nhíp bố trí ngang (hình) Hình Nhíp đặt ngang Trường hợp khung nối với cầy có ba điểm: Một điểm cầu trước hai điểm cầu sau, phần treo ô tô không chuyển động ổn định ... đổi làm thay đổi quỹ đạo chuyển động ô tô không bám đường c đảm bảo truyền lực x, y mômen My, Mz từ bánh xe lên khung mà không gây nên biến dạng rõ rệt hay không làm dịch chuyển chi tiết hệ thống...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... thống treo lên ô tô đặc biệt bánh xe có độ dịch chuyển lớn, phần tử đàn hồi loại lò xo xoắn ốc Lò xo xoắn ốc làm tăng độ dài nén Kết cấu phận hướng hệ thống treo loại thăng Trong ô tô ba cầu, cầu ... bánh dẫn hướng bù lại nên coi không đổi Trọng lượng phần không treo loại bé Nhược điểm phận hướng loại nén là: - Vì thu gọn kết cấu phận hướng dẫn nén lực ngang mô men lực ngang bánh xe tác dụng, ... dẫn hưóng; Trục Nhíp đóng vai trò đòn thăng bằng, không chịu lực dọc mô men phản lực Các cầu nối với khung hệ thống đòn dẫn hướng Các lực dọc mô men phản lực truyền lên khung qua đòn Đặc tính dịch...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... ; cách lấy mô men với điểm A1 B1 lực U ta có: Ut = X1 l l2 b b2 Như trường hợp đòn chịu nén hay kéo lực (F
Ut ) uốn lực ( S
Xt ) Đòn chịu uốn mặt phẳng vuông góc với trục ô tô lực Z2, Z1 ... mô men Z1 (b1 - r1) cân với mô men Fv2 Lấy mô men điểm A1, ta có Fr2 = Z1 (b1 - r1) F = Z1 b1 - r1 r2 Lực phanh X1 gây nên tải trọng lên khớp Xt Xd Xt = X1 r2 b Xđ = X1 c r2 S = X1 rbx r2 Mô ... theo công thức : Z1t =G1 (1+ 2hg f ) - gbx B Hình 9.b: Sơ đồ tính toán để chọn kích thước phận hướng hệ thống treo độc lập Z1p = G1 (1- 2hg f ) - gbx B Để tăng độ dự trữ liền, tính Z1p, Z1t không...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20