- Vỏ tủ đông cách nhiệt chế tạo bằng nguyên vật liệu ngoại nhập trên dây chuyền thiết bị công nghệ mới, đồng bộ của Italya, sản xuất theo công nghệ sạch ( CFC free ) bằng máy phun foam áp lực cao. - Vật liệu cách nhiệt là Polyurethane dày 150mm. Tỷ trọng đạt tiêu chuẩn 40 ÷ 42 kg/m3, hệ số dẫn nhiệt λ = 0,018 ÷ 0,02W/m.K có độ đồng đều và độ bám cao. Hai mặt của vỏ tủ được bọc bởi thép không rỉ INOX dày 0,6mm. - Khung đỡ ben bằng thép mạ kẽm được lắp ở mặt bên trên của tủ có kết cấu chịu lực để đỡ ben và bơm dầu thuỷ lực. - Ben thuỷ lực nâng hạ các tấm lắc đặt trên tủ. Pittông và cầu dẫn ben thuỷ lực làm bằng thép không rỉ đảm bảo yêu cầu vệ sinh. Hệ thống có bệ phân phối dầu cho truyền động bơm thuỷ lực. - Các vật liệu bên trong tủ có khả năng tiếp xúc trực tiếp với sản phẩm đều là loại vật liệu không rỉ. - Khung cùm plate, ống dẫn hướng và các ống góp hút cấp dịch bằng INOX. - Các thanh đỡ của các tấm plate trên cùng và dưới cùng làm bằng nhựa PA. - Vỏ tủ đông được trang bị 1 bộ cửa kiểu bản lề ở cả 2 bên, một bên 2 cánh và một bên 4 cánh, vật liệu cách nhiệt là Polyurethane dày 150mm, 2 mặt cửa bọc bằng thép không rỉ INOX. Các chi tiết bản lề, tay khoá cửa bọc bằng thép không rỉ Inox, roăn cửa bằng cao su chịu lạnh định hình đặc chủng với điện trở chống dịch . - Vỏ tủ đông được chế tạo nguyên khối, bọc bằng Inox có kết cấu chống bọt nước vào bên trong tủ. Khung sườn tủ bên trong cách nhiệt bằng các thanh thép chịu lực định hình và..... gia cường, xương gổ khung tủ để tránh cầu nhiệt được làm bằng gổ satimex tẩm dầu nhờ đó mà tủ có độ bền và cứng vững rất cao trong suốt quá trình sử dụng. - Tấm trao đổi nhiệt dạng nhôm đúc có độ bền cơ học và chống ăn mòn cao, tiếp xúc 2 mặt. Các ống cấp dịch cho các tấm lắc bằng cao su chịu áp lực cao. - Tủ có trang bị nhiệt kế để theo dõi nhiệt độ bên trong tủ trong quá trình vận hành.
THIẾT KẾ TỦ CẤP ĐÔNG TIẾP XÚC 1000KG/MẺ 2.1/ ĐẶC TÍNH KỸ THUẬT CỦA TỦ CẤP ĐƠNG TIẾP XÚC 1000KG/MẺ - Vỏ tủ đông cách nhiệt chế tạo nguyên vật liệu ngoại nhập dây chuyền thiết bị công nghệ mới, đồng Italya, sản xuất theo công nghệ ( CFC free ) máy phun foam áp lực cao - Vật liệu cách nhiệt Polyurethane dày 150mm Tỷ trọng đạt tiêu chuẩn ÷ 40 42 kg/m3, hệ số dẫn nhiệt λ = 0,018 ÷ 0,02 W/m.K có độ đồng độ bám cao Hai mặt vỏ tủ bọc thép không rỉ INOX dày 0,6mm - Khung đỡ ben thép mạ kẽm lắp mặt bên tủ có kết cấu chịu lực để đỡ ben bơm dầu thuỷ lực - Ben thuỷ lực nâng hạ lắc đặt tủ Pittông cầu dẫn ben thuỷ lực làm thép không rỉ đảm bảo yêu cầu vệ sinh Hệ thống có bệ phân phối dầu cho truyền động bơm thuỷ lực - Các vật liệu bên tủ có khả tiếp xúc trực tiếp với sản phẩm loại vật liệu không rỉ - Khung cùm plate, ống dẫn hướng ống góp hút cấp dịch INOX - Các đỡ plate làm nhựa PA - Vỏ tủ đông trang bị cửa kiểu lề bên, bên cánh bên cánh, vật liệu cách nhiệt Polyurethane dày 150mm, mặt cửa bọc thép không rỉ INOX Các chi tiết lề, tay khố cửa bọc thép khơng rỉ Inox, roăn cửa cao su chịu lạnh định hình đặc chủng với điện trở chống dịch - Vỏ tủ đông chế tạo nguyên khối, bọc Inox có kết cấu chống bọt nước vào bên tủ Khung sườn tủ bên cách nhiệt thép chịu lực định hình gia cường, xương gổ khung tủ để tránh cầu nhiệt làm gổ satimex tẩm dầu nhờ mà tủ có độ bền cứng vững cao suốt trình sử dụng - Tấm trao đổi nhiệt dạng nhơm đúc có độ bền học chống ăn mòn cao, tiếp xúc mặt Các ống cấp dịch cho lắc cao su chịu áp lực cao - Tủ có trang bị nhiệt kế để theo dõi nhiệt độ bên tủ trình vận hành Hình 2-1 : Tủ cấp đơng tiếp xúc 2.2/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TỦ CẤP ĐƠNG TIẾP XÚC 1000KG/MẺ 2.2.1/ Kích thước số lượng khay lắc cấp đông Khi cấp đông mặt hàng thuỷ sản thịt, thường người ta cấp đơng sản phẩm theo khay - Kích thước khay cấp đông tiêu chuẩn sau : + Đáy : 277 x 217 mm + Đáy : 267 x 207 mm + Cao : 70 mm - Kích thước lắc cấp đơng tiêu chuẩn : 2200 x 1250 x 22 mm ( dài x rộng x cao ) - Số lượng sản phẩm chứa lắc : lắc chứa 36 khay sản phẩm, khay chứa kg sản phẩm Như : Khối lượng sản phẩm lắc : 36 x = 72 kg - Khối lượng lắc kể nước châm : m= 72 = 103kg 70% - Số lượng lắc có chứa hàng : N1 = E E = m 103 * Trong E Năng suất tủ cấp đông ; E = 1.000 kg/mẻ N1 = 1.000 = 9,7 Chọn N1 = 10 lắc 103 - Số lượng lắc thực tế : N = N1 + = 10 + = 11 lắc 2.2.2/ Kích thước tủ cấp đơng tiếp xúc Kích thước tủ cấp đơng xác định dựa vào kích thước số lượng lắc a/ Xác định chiều dài tủ - - Chiều dài lắc L1 = 2.200 mm Chiều dài tủ cấp đông : Chiều dài tủ cấp đông chiều dài lắc cộng với khoản hở hai đầu Khoảng hở hai đầu lắc vừa đủ để lắp đặt, xử lý ống gas mềm ống góp gas Khoảng hở 400 mm Vậy chiều dài tủ : L1 = 2.200 + x 400 = 3.000 mm Chiều dài phủ bì : L = 3.000 + δ CN Trong δ CN : Chiều dày lớp cách nhiệt b/ Xác định chiều rộng bên tủ Chiều rộng bên tủ chiều rộng lắc cộng thêm khoảng hở hai bên, khoảng hở bên 125 mm Vậy chiều rộng tủ : W1 = 1250 + x 125 = 1500 mm Chiều rộng phủ bì : W = 1500 + δ CN c/ Xác định chiều cao bên tủ Khoảng cách cực đại lắc hmax = 105 mm Chiều cao bên tủ : H1 = N1 x 105 + h1 + h2 Trong : N1 : Số lắc chứa hàng h1 : Khoảng hở phía lắc, h1 = 100 mm h2 : Khoảng hở phía trên, h2 = 400 ÷ 450 mm Vậy ta có : H1 = 10 x 105 + 100 + 450 = 1600 mm Chiều cao bên ngồi hay chiều cao phủ bì tủ : H = H1 + δ CN = 1600 + δ CN Trong : δ CN : Chiều dày lớp cách nhiệt 2.3/ CẤU TRÚC XÂY DỰNG VÀ TÍNH CHIỀU DÀY CÁCH NHIỆT CỦA TỦ CẤP ĐÔNG TIẾP XÚC 1000 KG/MẺ 2.3.1/ Cấu trúc xây dựng - Vỏ tủ cấp đơng có cấu tạo gồm lớp : Lớp cách nhiệt poly- urethane dày 150 mm chế tạo theo phương pháp rót ngập, có mật độ 40 ÷ 42 kg/m3, có hệ số dẫn nhiệt λ = 0,018 ÷ 0,02 W/m.K , có độ đồng độ bám cao, hai mặt bọc Inox dày 0,6 mm Bảng 2-1 : Các lớp vỏ tủ cấp đông STT - - Lớp vật liệu Lớp Inox Lớp poly urethane Lớp Inox Độ dày mm 0,6 150 0,6 Khung sườn vỏ tủ chế tạo từ thép chịu lực gỗ để tránh cầu nhiệt Để tăng tuổi thọ cho gỗ người ta sử dụng loại gỗ satimex có tẩm dầu Vật liệu bên tủ làm thép không rỉ Inox, đảm bảo điều kiện vệ sinh thực phẩm cho hàng cấp đông 2.3.2/ Xác định chiều dày cách nhiệt - Từ cơng thức tính hệ số truyền nhiệt k k = + ∑ δ i + δcn + , W/m2.K n α1 - Hệ số dẫn nhiệt W/m.K 22 0,018 ÷ 0,02 22 j =1 λi λcn α Ta tính chiều dày lớp cách nhiệt : - n 1 δ δcn = λcn − + ∑ i + k α1 i =1 λi α Trong : δcn : độ dày yêu cầu lớp cách nhiệt, m λcn : hệ số dẫn nhiệt vật liệu, W/m.K k : hệ số truyền nhiệt, W/m2.K α1 : hệ số toả nhiệt mơi trường bên ngồi ( phía nóng) tới tủ cấp đông, W/m2.K α : hệ số toả nhiệt vách tủ cấp đông vào tủ cấp đông, W/m 2.K - Tra bảng 3.7/ Sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh (HDTKHTL) Trang 65 chọn : α1 = 23,3 W/ m2.K α = 10,5 W/ m2 K - Trang bảng 3.3/ Sách HDTKHTL trang 63 chọn : k = 0,19 W/ m2.K δ i : Bề dày lớp vật liệu thứ i, m λi : Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i, W/mK - Vậy ta có : 1 δ δ CN = λCN − + + λ1 α k α1 0,6 − +2 + = 0,02 22 10,5 0,19 23,3 = 0,1014 m Ta chọn chiều dày cách nhiệt δ CN = 150 mm Lúc ta có hệ số truyền nhiệt thực : kt = + δ + δ CN + α1 λ1 λCN α = 1 0,6 0,15 = 0,13 W/m2.K +2 + + 23,3 22 0,02 10,5 2.3.3/ Tính kiểm tra tượng đọng sương Điều kiện để vách ngồi khơng đọng sương : kt ≤ ks ks : Hệ số truyền nhiệt lớn cho phép để bề mặt ngồi khơng bị đọng sương ks = 0,95 α1 Trong : t1 − t S t1 − t t1: Nhiệt độ khơng khí bên ngồi 0C t2 : Nhiệt độ khơng khí bên tủ đông 0C tS : Nhiệt độ đọng sương 0C Tra bảng 1.1/ Sách HDTKHTL _Trang : Thì nhiệt độ vào mùa hè Đà Nẵng : t1= 380C Độ ẩm : ϕ = 77% Ta tra đồ thị h-x/ Sách HDTKHTL _Trang : Ta tìm : Nhiệt độ đọng sương tS = 340C Nhiệt độ nhiệt kế ướt tư = 34,50C Mặc khác ta có nhiệt độ bên tủ cấp đơng t2 = -350C Do : ks = 0,95 23,3 38 − 34 = 1,2128 38 − ( − 35) Ta thấy kt = 0,13 < ks = 1,2128 Như vách ngồi khơng bị đọng sương 2.3.4/ Tính kiểm tra đọng ẩm - Đối với tủ cấp đông, tủ bao bọc Inox hai bên nên hồn tồn khơng có ẩm lọt vào lớp cách nhiệt nên hồn tồn khơng có tượng ngưng tụ ẩm lịng kết cấu 2.4/ TÍNH NHIỆT TỦ CẤP ĐÔNG TIẾP XÚC 1000KG/MẺ Tổn thất nhiệt tủ cấp đơng gồm có : Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che Tổn thất nhiệt sản phẩm, khay cấp đông nước châm vào Tổn thất nhiệt mở cửa 2.4.1/ Tổn thất nhiệt truyền nhiệt qua kết cấu bao che Q1 - - - Dòng nhiệt qua kết cấu bao che định nghĩa tổng dòng nhiệt tổn thất qua tường bao, trần tủ cấp đông chênh lệch nhiệt độ mơi trường bên ngồi bên tủ cộng với dòng nhiệt tổn thất xạ mặt trời qua tường bao trần Do tủ cấp đông đặt nhà xưởng nên không chịu ảnh hưởng xạ mặt trời Vì ta xét tổn thất nhiệt qua tường bao, trần tủ cấp đông Mặt khác chiều dày cách nhiệt bề mặt tủ tức dày 150 mm kể cửa tủ cấp đơng Do ta có : Q1 = kt F ( t1 – t2), W Trong : kt : Hệ số truyền nhiệt thực qua kết cấu bao che xác định theo chiều dày cách nhiệt , W/m2.K Theo tính tốn mục ( 2.3.2) ta có Kt = 0,13 W/m2.K F : Diện tích bề mặt kết cấu bao che, m2 t1: Nhiệt độ môi trường bên ngoài, 0C t1 = 380C - t2 : Nhiệt độ bên tủ cấp đông, 0C t2 = - 350C Theo tính tồn mục ( 2.2) ta có kích thước phủ bì tủ cấp đơng : - Chiều dài : L = 3000 + δ CN = 3000 + x 150 = 3300 mm - Chiều rộng : W = 1500 + δ CN = 1500+ 2x 150 = 1800mm - Chiều cao : H = 1600 + δ CN = 1600 + x 150 = 1900mm Lúc ta có : F = 2F1 + F2 + 2F3 Trong : 2F1: Diện tích bề mặt trần tủ, m2 2F2 : Diện tích bề mặt trước sau tủ, m2 2F3 : Diện tích hai mặt bên tủ , m2 ==> F = ( F1 + F2 + F3) = ( 3,3 x 1,8 + 3,3 x 1,9 + 1,8 x 1,9) = 31,26 m2 Vậy : Q1 = kt F ( t1 – t2 ) , W = 0,13 x 31,26 [ 38 – ( -35) ] = 296,657 W 2.4.2/ Tổn thất sản phẩm mang vào Q2 Tổn thất Q2 gồm : Tổn thất sản phẩm mang vào Q21 Tổn thất làm lạnh khay cấp đơng Q22 Ngồi số sản phẩm cấp đông người ta tiến hành châm thêm nước để mạ lớp băng bề mặt làm cho bề mặt phẳng đẹp, chống oxi hố thực phầm, nên cần tính thêm tổn thất làm lạnh nước Q23 2.4.2.1/ Tổn thất sản phầm mang vào Tổn thất sản phẩm mang vào tính theo cơng thức sau : Q21 = E ( i1 − i2 ) ℑ.x.3600 , kW Trong : E : Năng suất tủ cấp đơng, kg/mẻ ; E = 1000 kg/mẻ i1 , i2 : Entanpi sản phẩm nhiệt độ đầu vào đầu ra,kJ/ kg Do sản phẩm trước đưa vào tủ cấp đông làm lạnh kho chờ đông, nên nhiệt độ sản phẩm đầu vào t = 100C Nhiệt độ trung bình đầu sản phẩm cấp đông t2 = -180C ℑ : Thời gian cấp đông mẻ, giờ/mẻ ℑ = 1,5 Tra bảng 4.2/ Sách HDTKHTL – Trang 81, ta có : i1 = 283 kJ/kg i2 = kJ/kg Vậy : 1000( 283 − 5) Q21 = 1,5 x3600 = 51,481481 kW = 51481,481 W 2.4.2.2/ Tổn thất làm lạnh khay cấp đông Q22 = MKh C P ( t1 − t2 ) , kW ℑx3600 Trong : MKh: Tổng khối lượng khay cấp đơng, kg - Theo tính tốn mục (2.2.1) số khay chứa sản phẩm : 11 x 36 = 396 khay Một khay có khối lượng khoảng 1,5 kg có dung tích chứa kg sản phẩm Do tổng số khối lượng khay cấp đông : MKh = 396 x 1,5 = 594 kg CP : Nhiệt dung riêng vật liệu khay cấp đông, kJ/kg.K Khay cấp đơng có vật liệu làm nhơm có CP = 0,896 kJ/kg.K t1 , t2 : Nhiệt độ khay trước sau cấp đông, 0C Nhiệt độ khay trước cấp đông nhiệt độ môi trường tức : t1 = 380C Nhiệt độ khay sau cấp đông t2 = - 350C ℑ : thời gian cấp đông, ℑ = 1,5 Vậy : Q22 = 594 0,896[ 38 − ( − 35) ] = 3,74528 kW = 3745,28 W 1,5 x3600 2.4.2.3/ Tổn thất châm nước Tổn thất châm nước tính theo cơng thức : Q23 = Mn qO , kW ℑx3600 Trong : Mn : Khối lượng nước châm, kg Khối lượng nước châm chiếm khoảng ÷ 10 % khối lượng hàng cấp đông, thường người ta châm dày khoảng 5mm Theo tính tốn mục ( 2.4.2.2 ) tổng số khay chứa sản phẩm 396 khay, mà khay chứa kg sản phẩm Do khối lượng hàng cấp đông : 396 x = 792 kg - Khối lượng nước châm : Mn = 792 ℑ : thời gian cấp đông, ℑ = 1,5 - 10 = 79,2 kg 100 qo : Nhiệt dung cần làm lạnh kg nước từ nhiệt độ ban đầu đến đơng hồn toàn, kJ/kg Nhiệt làm lạnh kg nước từ nhiệt độ ban đầu đến đơng đá hồn tồn qo xác định theo công thức : qo = CPn t1 + r + CPđ t2 Trong : CPn : Nhiệt dung riêng nước ; kJ/kg.K CPn = 4,186 kJ/kg.K r : Nhiệt đông đặc, kJ/kg r = 333,6 kJ/kg CPđ : Nhiệt dung riêng đá, kJ/kg.K CPđ = 2,09 kJ/kg.K t1 : Nhiệt độ nước đầu vào , oC t1 = 5oC t2 : Nhiệt độ đơng đá, oC t2 = -5oC ÷ -10oC Thay vào ta có : qo = 4,186 + 333,6 + 2,09 − 10 = 375,43 kJ/kg Vậy : Q23 = 79,2 375,43 = 5,506306 kW = 5506,306 W 1,5 x3600 Như tổn thất Q2 : Q2 = Q21 + Q22 + Q23 = 51481,481 + 3745,28 + 5506,306 = 60733,067 W 2.4.3/ Tổn thất nhiệt mở cửa Q3 Tổn thất nhiệt mở cửa tính theo cơng thức Q3 = B F , W F : Diện tích tủ cấp đơng, m2 Theo tính tốn mục ( 2.4.1 ) ta có : Chiều dài tủ : L = 3,3 m Chiều rộng tủ : W = 1,8 m Do dó F = 3,3 x 1,8 = 5,94 m2 B : Dòng nhiệt mở cửa, W/m2 Tra bảng 4.4/ Sách HDTKHTL – Trang 87 chọn B = 20 W /m Vậy Q3 = 20 x 5,94 = 118,8 W 2.4.4/ Xác định tải nhiệt cho thiết bị cho máy nén • Tải nhiệt cho thiết bị : Dùng để tính tốn bề mặt trao đổi nhiệt cần thiết cho thiết bị bay Để đảm bảo nhiệt độ tủ điều kiện bất lợi nhất, ta phải tính tốn tải nhiệt cho thiết bị tổng tải nhiệt thành phần có giá trị cao QTB = Q1 + Q2 + Q3 , W = 296,657 + 60733,067 + 118,8 = 61148,524 W • Tải nhiệt cho máy nén : QMN = 80% Q1 + 100%Q2 + 75%Q3 = 80 100 75 296,657 + 60733,067 + 118,8 100 100 100 = 61059,492 W 2.5/ THÀNH LẬP SƠ ĐỒ , TÍNH TỐN CHU TRÌNH LẠNH VÀ TÍNH CHỌN MÁY NÉN 2.5.1/ Chọn thông số chế độ làm việc Chế độ làm việc hệ thống lạnh đặc trưng bốn nhiệt độ sau : Nhiệt độ sôi môi chất lạnh to Nhiệt độ ngưng tụ môi chất tk Nhiệt độ lạnh lỏng trước van tiết lưu tql Nhiệt độ hút máy nén ( nhiệt độ nhiệt) tqn 2.5.1.1/ Nhiệt độ sôi môi chất lạnh - Phụ thuộc vào nhiệt độ buồng lạnh Nhiệt độ sôi môi chất lạnh dùng để tính tốn thiết kế lấy sau : to = tb - ∆ to tb : Nhiệt độ tủ cấp đông tb = - 350C ∆ to : hiệu nhiệt độ yêu cầu ,oC Theo sách HDTKHTL trang 158 ta có Chọn ∆ to = 9oC Vậy ta có : to = -35 –9 = -44oC 2.5.1.2/ Nhiệt độ ngưng tụ tk - Phụ thuộc vào nhiệt độ môi trường làm mát thiết bị ngưng tụ tk = tw + ∆ tk, oC Trong : tw : Nhiệt độ nước tuần hồn, oC Do thiết bị ngưng tụ chọn để thiết kế hệ thống lạnh thiết bị ngưng tụ kiểu dàn ngưng bay Vì tw = tư + ( ÷ k ) Mà tư = 34,5o C ==> tw = 34,5 + ( ÷ k ) chọn 39 oC ∆ tk : hiệu nhiệt độ ngưng tụ yêu cầu, oC ∆ tk = ÷ oC Thay vào ta có : tk = 39 + (3 ÷ oC ) chọn 42oC 2.5.1.3/ Nhiệt độ lạnh tql Là nhiệt độ môi chất lỏng trước vào van tiết lưu tql = tw1 + (3 ÷ oC ) Trong : tw1 : nhiệt độ nước vào dàn ngưng, oC tw1 = 30oC Thay vào ta có : tql = 30 + ( ÷ oC) Chọn tql = 33 oC 2.5.1.4/ Nhiệt độ hút th Là nhiệt độ trước vào máy nén Nhiệt độ hút lớn nhiệt độ sôi môi chất Với môi chất NH3, Nhiệt độ hút cao nhiệt độ sôi từ đến 15 oC, nghĩa độ nhiệt hút ∆ th = ÷ 15 K đảm bảo độ an toàn cho máy làm việc th = to + ( ÷ 15)oC = -44oC + ( ÷ 15)oC Chọn th = -35oC 2.5.2/ Thành lập sơ đồ tính tốn chu trình lạnh Ta nhận thấy : Po ( to = - 44oC ) = 0,0576 MPa Pk ( tk = 42 oC) = 1,6429 MPa Do ta có : Tỷ số nén π = pk 1,6429 = = 28,52 po 0,0576 Ta thấy tỷ số nén π = 28,52 > Vì ta chọn chu trình lạnh máy nén cấp làm mát trung gian hồn tồn bình trung gian có ống xoắn 2.5.2.1/ Thành lập sơ đồ 5’ NT TL1 NCA BTG BTG Bình trung gian NHA TL2 BH : Bình bay NHA :Máy nén hạ áp NCA : Máy nén cao áp NT : Bình ngưng tụ TL1, TL2 : Van tiết lưu BH 1’ Hình 2-2 : Chu trình hai cấp nén bình trung gian có ống xoắn T 5’ tK, PK Ptg to, Po 1’ S Hình 2-3 : Chu trình biểu diễn đồ thị T-S lg P 5’ tK,PK Ptg to,Po 1’ h Hình 2-4 : Chu trình biểu diễn đồ thị lgP-h 1/ Chu trình hoạt động sau Tải FULL (26 trang): https://bit.ly/3yWMVw5 Dự phòng: fb.com/TaiHo123doc.net Hơi sau khỏi thiết bị bay máy nén hạ áp nén đoạn nhiệt đến áp suất trung gian (điểm 2) sục vào bình trung gian làm mát hồn tồn thành bão hồ khơ, hỗn hợp bão hồ khơ tạo thành bình trung gian máy nén cao áp hút nén đoạn nhiệt đến áp suất ngưng tụ PK (điểm 4) Sau vào thiết bị ngưng tụ nhả nhiệt môi trường làm mát ngưng tụ thành lỏng cao áp (điểm 5) Tại chia làm dịng, dịng nhỏ qua van tiết lưu giảm áp suất đến áp suất trung gian Ptg (điểm 7) vào bình trung gian Tại lượng tạo thành van tiết lưu với lượng tạo thành làm mát hoàn toàn nén trung áp lượng tạo thành làm lạnh lỏng cao áp ống xoắn hút máy nén cao áp Một dòng lỏng cao áp lại vào ống xoắn bình trung gian lạnh đẳng áp đến điểm sau qua van tiết lưu giảm áp suất đến áp suất bay (điểm 9) Sau vào thiết bị bay nhận nhiệt sản phẩm cần làm lạnh hoá đẳng áp đẳng nhiệt thành (1’) chu trình tiếp tục 2/ Các trình chu trình - 1’-1: Quá nhiệt hút 1-2 : Nén đoạn nhiệt áp hạ áp từ Po lên Ptg 2-3 : Làm mát nhiệt hạ áp xuống đường bảo hoà x = 3-4 : Nén đoạn nhiệt cấp cao áp từ Ptg lên Px 4-5’-5 : Làm mát ngưng tụ lạnh lỏng dàn ngưng tụ 5-7 : Tiết lưu từ áp suất PK vào bình trung gian 5-6 : Quá lạnh lỏng đẳng áp bình trung gian 6-9 : Tiết lưu từ áp suất PK xuống Po 9-1’ : Bay thu nhiệt môi trường lạnh 3/ Xác định chu trình hai cấp bình trung gian ống xoắn a/ Thơng số trạng thái điểm nút chu trình Bảng 2-2 : Các thông số trạng thái điểm nút chu trình Điểm nút t, oC p, MPa h, kJ/kg v, m3/kg Trạng thái 1’ 5’ - 44 - 35 70 -8 112 42 33 -5 -8 -8 -44 0,0576 0,0576 0,3151 0,3151 1,6429 1,6429 1,6429 1,6429 0,3151 0,3151 0,0576 1401 1421,1 1636,4 1451,8 1660,6 391,14 352,78 177,19 352,78 163,55 177,19 1,902 2,1 0,521 0,387 0,128 0,00173 0,00169 0,00155 0,387 0,00154 1,902 Hơi bão hoà Hơi nhiệt Hơi nhiệt Hơi bão hoà Hơi nhiệt Lỏng bão hoà Lỏng bão hoà Lỏng lạnh Hơi bão hoà Lỏng trung áp Hơi bão hoà ẩm - Theo bảng bão hoà ta xác định : Po ( to = - 44oC ) = 0,0576 MPa Pk ( tk = 42 oC) = 1,6429 MPa Từ ta có áp suất trung gian Ptg = PO PK = 0,0576.1,6429 ≈ 0,31 MPa Ta suy ttg = t3 = -8oC Chọn nhiệt độ lạnh lỏng ống xoắn bình trung gian 3447023 ... 2-1 : Tủ cấp đơng tiếp xúc 2.2/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TỦ CẤP ĐƠNG TIẾP XÚC 1000KG/MẺ 2.2.1/ Kích thước số lượng khay lắc cấp đông Khi cấp đông mặt hàng thuỷ sản thịt, thường người ta cấp đông sản... mơi trường bên ngồi ( phía nóng) tới tủ cấp đông, W/m2.K α : hệ số toả nhiệt vách tủ cấp đông vào tủ cấp đông, W/m 2.K - Tra bảng 3.7/ Sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh (HDTKHTL) Trang 65... Năng suất tủ cấp đông ; E = 1.000 kg/mẻ N1 = 1.000 = 9,7 Chọn N1 = 10 lắc 103 - Số lượng lắc thực tế : N = N1 + = 10 + = 11 lắc 2.2.2/ Kích thước tủ cấp đơng tiếp xúc Kích thước tủ cấp đơng