Đất hoàng thổ hay còn gọi là đất phong thành là một loại trầm tích do gió, từ lâu đã được biết đến là loại đất dễ bị lún ướt, lún sập cần được xử lý, cải tạo cho mục đích xây dựng. Bài viết này trình bày kết quả nghiên cứu thực nghiệm nhằm đánh giá hiệu quả của các phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măng-nước khi cải tạo đất hoàng thổ bằng xi măng.
ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA PHƯƠNG PHÁP TRỘN KHI CẢI TẠO NỀN ĐẤT HOÀNG THỔ BẰNG BIỆN PHÁP ĐẦM CHẶT HỖN HỢP HOÀNG THỔ - XI MĂNG IMPROVE THE LOESS SOIL BY MIXING WITH CEMENT: COMPARE THE EFFECTIVENESS OF MIXING METHODS TS NGUYỄN CÔNG ĐỊNH Trường đại học Giao thông vận tải ThS NGUYỄN CÔNG KIÊN Viện KHCN Xây dựng Tác giả liên hệ, email: ncdinh@utc.edu.com Tóm tắt: Bài báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm nhằm đánh giá hiệu incubated the mixture in 24 hours before conduct compaction test (case/samples M2) Case – M3: phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măng-nước cải tạo đất hoàng thổ xi măng Với loại hoàng thổ, trộn xi măng với tỷ lệ (6%), theo phương pháp trộn tạo mẫu đầm chặt dry loess mixed with cement, then well mixed with water and instantly the compaction test (case/samples M3) Results shows that by mixing loess – cement – water mixture in case (M3) to khác nhau: (1) hoàng thổ trộn nước, ủ kín giữ ẩm sau 24h tiến hành trộn xi măng đầm chặt create compaction samples, it gained better compaction properties (maximum dry unit weight (trường hợp M1); (2) hoàng thổ trộn xi măng, trộn với nước, ủ kín giữ ẩm sau 24h tiến hành đầm chặt (trường hợp M2); (3) hoàng thổ trộn xi măng, trộn với nước, tiến hành đầm chặt (trường hợp M3) Kết nghiên cứu cho thấy, cách trộn hỗn hợp đất-xi măng- nước has the highest value at 17.36 kN/m3), compressibility characteristics has improved significantly (strain modulus increased 3.86 times) and shear strength increased obviously (cohesion and friction angle increased 11 times and 2.27 times, respectively, compared to samples without trường hợp M3 để tạo mẫu đầm chặt vừa thể tính đầm chặt đạt kết tốt (trọng lượng thể cement) tích khơ lớn có giá trị cao nhất, d max = 17.36 kN/m3), tính nén lún cải thiện đáng kể (mơ đun tổng biến dạng tăng 3,86 lần) sức chống cắt gia tăng đáng kể (c, tăng tương ứng 11 lần 2.27 lần so với xi măng) Từ khóa: đất lún ướt, hồng thổ, cải tạo đất, xi măng, phương pháp trộn Abstract: This paper presents experimental results to evaluate the effectiveness of mixing methods while improving loess soil by mix with cement and compacted With the same type of loess mixed with cement at the same ratio (6%), by different mixing methods to create different compaction, or be call the cases: M1, M2 and M3 Case - M1: dry loess mixed with water, incubated in 24 hours to distribute moisture evenly before mix with cement then the compaction test as soon as possible (case/samples M1) Case - M2: mix dry loess with cement, then well mixed with water, Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 Key words: cement, collapsible soils, loess, mixing methods, soil improvement Giới thiệu Đất hồng thổ hay cịn gọi đất phong thành loại trầm tích gió, từ lâu biết đến loại đất dễ bị lún ướt, lún sập cần xử lý, cải tạo cho mục đích xây dựng Có nhiều phương pháp xử lý đất hồng thổ, có phương pháp trộn hồng thổ với xi măng đầm chặt để cải thiện đặc tính [2;4] Về phương pháp trộn hồng thổ với xi măng, có nhiều cơng trình nghiên cứu xem xét nhiều khía cạnh hàm lượng xi măng [3;5], tương tác xi măng với đất nước [1;5], hay độ ẩm tối ưu cho đầm chặt [8;9], chí yếu tố thời gian, điều kiện ninh kết [8;10] Tuy nhiên, nghiên cứu chưa đề cập tới cách thức chế bị mẫu trộn ảnh hưởng phương pháp trộn tới hiệu cải tạo loại đất đặc biệt chất kết dính xi măng Bài báo trình bày kết nghiên 73 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA cứu thực nghiệm phịng đánh giá hiệu cải tạo đất hồng thổ xi măng thông qua số tiêu đánh giá hiệu phương pháp cải tạo đất đầm chặt như: hiệu đầm chặt (theo độ ẩm tốt trọng lượng thể tích khơ lớn nhất); giảm tính nén lún đất (gia tăng đặc trưng mô đun biến dạng); tăng sức chịu tải đất cải tạo thông qua gia tăng sức chống cắt chúng (gia tăng c, ) sử dụng phương pháp trộn hỗn hợp khác Các nghiên cứu tác giả tiến hành với đất hoàng thổ vùng Calarasi, Romania Ở Romania, tiêu chuẩn xây dựng [6;7] không cung cấp hướng dẫn chi tiết yêu cầu cụ thể biện pháp thi cơng, mà có hướng dẫn trình tự thi cơng cách sơ lược khái qt, theo đơn vị sản xuất chủ động thực để đáp ứng sản phẩm đầu Kết nghiên cứu góp phần bổ sung, hồn thiện hướng dẫn trình tự thi cơng cho cơng tác chuẩn bị trộn vật liệu xử lý cải tạo đất hoàng thổ xi măng, tài liệu tham khảo hữu ích giúp nhà thầu thi công nâng cao hiệu sản xuất Riêng Việt Nam, khơng phổ biến đất hồng thổ điển hình, tồn số loại đất có tính chất tương tự (đất bụi có tính lún ướt, lún sập) [19] áp dụng kết từ nghiên cứu Ngoài ra, báo tập trung chủ yếu nghiên cứu hiệu phương pháp trộn vật liệu, nên với loại đất khác (khơng phải hồng thổ) tham khảo báo sở lý thuyết, phương pháp luận nghiên cứu xử lý biện pháp trộn xi măng vật liệu mịn khác (như puzzoland) Nghiên cứu thực nghiệm 2.1 Mẫu sử dụng nghiên cứu Đất hoàng thổ nghiên cứu loại đất bụi pha sét với hàm lượng hạt bụi chiếm chủ yếu (tới 70 %), lại sét (26 %) cát chiếm lượng nhỏ (4%) Mẫu đất hong khơ gió, tán nhỏ với cỡ hạt lọt sàng số (mắt lưới 4,75 mm) [16], sau trộn cho đồng trước tiến hành bước Vật liệu đất hoàng thổ sử dụng cho nghiên cứu thu thập trình khảo sát địa kỹ thuật dự án xây dựng nhà máy công nghiệp 74 hạt Calarasi, Romania Xi măng portland loại sử dụng để chế bị mẫu nghiên cứu có hàm lượng clinker > 95%, cường độ tiêu chuẩn từ 42,5 MPa đến 62,5 MPa, ninh kết thường, chống ăn mòn sun-fat phù hợp với CEM I 42.5 N – SR tiêu chuẩn SR EN 197-1 [13]) Nước dùng để trộn tạo hỗn hợp thí nghiệm nước đáp ứng yêu cầu dùng trộn bê tông Hỗn hợp đất-xi măng trộn phù hợp tiêu chuẩn SR EN 1008:2003 [11] 2.2 Các trường hợp nghiên cứu công tác chế bị mẫu đầm chặt Vật liệu đất hoàng thổ nêu trên, sau trộn chia thành phần nhằm tạo mẫu nghiên cứu theo kịch bản: 03 phần chế bị hỗn hợp đất- xi măng tỉ lệ 6% xi măng tương ứng với phương thức trộn khác nhau; phần đất cịn lại tạo mẫu khơng sử dụng chất kết dính xi măng Trong đó, trường hợp nghiên cứu gồm mẫu chế bị tương ứng giá trị độ ẩm khác nhau, với mức chênh lệch 3-5 % so với độ ẩm đất trước tạo hỗn hợp đầm chặt [16] Các mẫu trộn phục vụ nghiên cứu ký hiệu tương ứng M0, M1, M2 M3, cụ thể sau: Loại mẫu trộn M0 (sau ký hiệu Mi dùng để gọi chung cho trường hợp thứ i, mẫu Mi hay phương án trộn Mi): Sử dụng đất hồng thổ khơng trộn xi măng, đầm chặt theo phương pháp Proctor tiêu chuẩn phù hợp tiêu chuẩn STAS 1913/13-83 [16] Cụ thể, đất hồng thổ khơ gió có độ ẩm 3% chia thành mẫu Mỗi mẫu trộn với lượng nước tăng dần tương ứng chênh lệch 3-5%, sau bảo quản kín giữ độ ẩm 24h, đem mẫu đầm chặt thiết bị Proctor tiêu chuẩn; Loại mẫu trộn M1: Đất hoàng thổ trộn với nước mức độ ẩm để tạo mẫu thí nghiệm trường hợp M0, bảo quản ủ kín giữ ẩm Sau 24h giữ ẩm, mẫu đất trộn với 6% xi măng tiến hành đầm chặt thiết bị Proctor tiêu chuẩn (5 mẫu hỗn hợp đất- xi măng hàm lượng xi, khác độ ẩm); Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Loại mẫu trộn M2: Khác trường hợp M1, mẫu đất hoàng thổ trộn với 6% xi măng nước, lượng nước thay đổi trường hợp M0, sau bảo quản ủ kín giữ ẩm 24h tiến hành đầm chặt Ở trường hợp sử dụng phương pháp trộn đầm chặt hỗn hợp đất-xi măng này, nhóm nghiên cứu tiến hành mẫu nhằm đảm bảo đường cong đầm chặt bao hết khoảng độ ẩm thí nghiệm đầm chặt hiệu quả; Loại mẫu trộn M3: Ở trường hợp này, sử dụng phương pháp trộn đầm khác trường hợp M1 M2 Đất hồng thổ khơ trộn với 6% xi măng, sau trộn với nước tương ứng cấp độ ẩm khác trường hợp M0 đầm chặt Tương tự trường hợp M1, trường hợp sử dụng mẫu nghiên cứu với độ ẩm khác tỷ lệ xi măng Tổng hợp trường hợp nghiên cứu hay phương pháp trộn hỗn hợp đất-nước đất-nước-xi măng đầm chặt thể hình Hình Sơ đồ minh họa phương pháp trộn vật liệu Với trường hợp tạo mẫu nghiên cứu mô tả, trường hợp M0 túy tiến hành thí nghiệm đầm chặt vật liệu đất theo tiêu chuẩn hành nén lún sức chống cắt hỗn hợp đất-xi măng xem xét tương ứng với trường hợp chế bị mẫu nghiên cứu mô tả Với loại đất hoàng thổ, loại hàm lượng xi Trường hợp M1 trường hợp M2, mẫu hỗn hợp đất-xi măng-nước tiến hành đầm chặt sau 24h giữ ẩm khác thứ tự trộn (hình 1) Ở trường hợp M1, sau 24h mẫu đất đảm bảo phân bố độ ẩm đều, xong việc trộn xi măng đầm chặt xi măng khơng có đủ thời gian phản ứng với nước trước đầm chặt Còn trường hợp M2, việc trộn tạo hỗn hợp đất-xi măng-nước sau ủ kín giữ ẩm 24h trước đầm chặt có đủ thời gian để phản ứng xi măng với nước (quá trình ninh kết) xảy làm thay đổi liên kết cấu trúc đất măng, phương pháp đầm chặt, khoảng độ ẩm định cho phép khảo sát ảnh Khác với trường hợp M1 M2, trường hợp M3 mẫu thí nghiệm thực với thay đổi ―đột phá‖ khơng bố trí thời gian cho độ ẩm phân bố mẫu đất không cho phản ứng xi măng-nước diễn Các loại vật liệu khơ trộn sau trộn với nước đầm chặt 2.3 Nội dung tiêu chuẩn thí nghiệm Trong nghiên cứu này, hiệu đầm chặt, tính Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 hưởng phương pháp trộn hỗn hợp đất-nước-xi măng khác tới thông số biến dạng độ bền hỗn hợp gia cố Hiệu đầm chặt đánh giá thông qua thông số độ ẩm tối ưu (wopt) trọng lượng thể tích khơ lớn (d max) theo qui định đầm chặt thiết bị Proctor tiêu chuẩn [16] Các thông số mô đun biến dạng Oedometric (M300) đặc trưng cho tính nén lún góc ma sát (phi) cường độ lực dính kết (c) đặc trưng cho sức chống cắt mẫu chế bị tiến hành thông qua thí nghiệm nén khơng nở hơng điều kiện bão hòa thiết bị Oedometer cắt trực tiêu chuẩn xây dựng Châu Âu hành EUROCODE ([6], [7], [12], [14], [16], [17], [18]) Việc thực thí nghiệm tiến hành với mẫu chế bị mô tả mục 2.2 sau 28 ngày bảo quản ủ kín giữ ẩm nhiệt 75 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA độ phịng thí nghiệm thơng thường Phân tích kết nghiên cứu thực nghiệm 3.1 Hiệu đầm chặt Trong thực tế xây dựng, cơng trình thường đầm chặt để giảm thiểu độ lún cải thiện tính chất xây dựng khác khả chịu tải sức chống cắt Phương pháp thường sử dụng để xử lý đất chưa thích hợp (nền đất yếu) đất hoàng thổ, cách thay hoàng thổ tự nhiên hoàng thổ đầm chặt trộn hoàng thổ với xi măng sau đầm chặt [2], [4] Kết thí nghiệm đầm chặt Proctor tiêu chuẩn trường hợp nghiên cứu, độ ẩm tối ưu trọng lượng thể tích khơ lớn có khác biệt (bảng 1) Bảng Kết thí nghiệm đầm chặt mẫu trộn theo cách khác Chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị Hàm lượng xi măng Độ ẩm tối ưu Trọng lượng thể tích khơ lớn Pxm wopt % % kN/m d max Với phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măngnước đầm chặt Proctor tiêu chuẩn sau 24h giữ ẩm (trường hợp M2) cho giá trị độ ẩm tối ưu trọng lượng thể tích khơ lớn bé cả, chí nhỏ mẫu đất hồng thổ đầm chặt khơng có xi măng (loại mẫu M0) Điều giải thích rằng, cách chế bị mẫu hỗn hợp này, vật liệu đất, xi măng nước trộn đều, sau 24h, xi măng hút nước đất tạo phản ứng hóa học làm lượng nước tự mẫu đất giảm (giảm độ ẩm tối ưu) Cùng với đó, bắt đầu hình thành liên kết xi măng gắn kết mới, cấp phối hạt đất thay đổi, liên kết cấp phối hạt M0 16.70 17.00 Phương pháp trộn M1 M2 6 16.84 12.40 17.35 15.57 M3 17.10 17.36 làm phát sinh cản trở cơng đầm, gây khó khăn việc xếp lại cản trở lấp nhét hạt đất dẫn tới làm giảm hiệu đầm chặt (trọng lượng thể tích khơ lớn bị giảm) Đồ thị đường cong đầm chặt mẫu M2 (hình 2) có dạng dẹt nằm thấp hẳn so với đường cong lại minh chứng rõ nét chứng tỏ ảnh hưởng lớn liên kết xi măng tạo thành giảm hiệu đầm chặt rõ rệt Nghĩa là, xét khía cạnh hiệu đầm chặt, phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măng-nước loại mẫu chế bị M2 cho hiệu Hình Đường cong đầm chặt mẫu theo cách trộn hỗn hợp khác 76 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Hình Ảnh hưởng cách trộn hỗn hợp đến trọng lượng thể tích khơ lớn độ ẩm tối ưu đầm chặt Ngược lại, hai trường hợp trộn M1 M3, tương ứng loại mẫu M1 M3 cho thấy hiệu đầm chặt tốt hơn, thể qua giá trị trọng lượng thể tích khơ lớn cao hẳn trường hợp khảo sát khác Nhìn chung, cải tạo hàm lượng xi măng, theo cách chế bị mẫu trường hợp M3 cho giá trị đại diện tính đầm chặt vật liệu đất tốt (M3 lớn 0.06% trọng lượng thể tích khơ lớn 1.54% độ ẩm tối ưu so với M1; tương tự 11,5% 37,9% so sánh với M2) Khi xét tính đầm chặt đất hai phương pháp trộn chế bị mẫu M1 M3 tương đồng, với trường hợp trộn hỗn hợp đất-xi măng-nước xong đầm chặt (trường hợp M3) có lợi tiến độ thi công áp dụng thực tế, nghĩa giảm bớt thời gian chờ sau 24h trường hợp M1 3.2 Tính chất nén lún mẫu chế bị Các thơng số đặc tính nén lún đất cần thiết để phân tích độ lún đất tác dụng tải trọng thiết kế xây dựng nói chung Để so sánh hiệu giảm tính nén lún mẫu nghiên cứu tương ứng phương pháp trộn hỗn hợp khác nhau, mẫu đầm chặt bảo quản ủ giữ ẩm 28 ngày thực thí nghiệm nén trục không nở hông điều kiện bão hịa thiết bị Oedometric Mơ đun biến dạng (M 300) giá trị hệ số nén lún (a200-300) ứng với cấp tải trọng 200300 kPa lựa chọn để so sánh Kết xác định thông số tổng hợp trình bày bảng hình Bảng Mơ đun biến dạng hệ số nén lún mẫu thử Chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị Hàm lượng xi măng Hệ số nén lún Mô đun biến dạng Pxm % m 2/MN MPa a200-300 M300 M0 0.0543 18.40 Phương pháp trộn M1 M2 6 0.0150 0.0188 66.47 53.18 M3 0.0141 71.00 Hình Hệ số nén lún mẫu chế bị theo cách trộn hỗn hợp khác Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 77 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Kết khảo sát cho thấy, ba cách trộn hỗn hợp hoàng thổ với xi măng nước cải thiện tính chịu nén mẫu thử rõ nét Minh chứng thuyết phục gia tăng đáng kể mô đun biến dạng (M300 mẫu hoàng thổ trộn 6% xi măng tăng từ 2.89 đến 3.86 lần so với mẫu khơng có xi măng) Với cách trộn hỗn hợp chế bị mẫu theo trường hợp M2 cho hiệu đầm chặt không tốt, thể cải thiện tính nén lún cách rõ nét So sánh cách trộn tạo mẫu đầm chặt trường hợp M3 cho thấy cách tạo mẫu M3 cho giá trị mô đun biến dạng lớn nhất, lớn trường hợp M1 tới lớn 6.8 % 3.3 Sức chống cắt mẫu chế bị Các thông số đặc trưng sức chống cắt gồm góc ma sát (phi) cường độ lực dính kết (c) đất thông số cần thiết cho công tác tính tốn thiết kế cơng trình (dự báo ổn định, dự báo sức chịu tải đất ) Trong nghiên cứu này, mẫu chế bị đầm chặt, bảo quản ủ giữ ẩm mẫu cho kết sức chống cắt tốt Hỗn hợp đất hoàng thổ gia cố 6% xi măng khơng cịn đất yếu, nên sức chống cắt nghiên cứu thơng qua thí nghiệm cắt trực tiếp (cắt phẳng) thông thường Mẫu cắt trực tiếp lại chế bị từ mẫu hỗn hợp đầm chặt, loại lấy mẫu để tiến hành thí nghiệm với cấp áp lực tăng dần 100 kPa, 200 kPa, 400 kPa Kết thực nghiệm tổng hợp trình bày bảng hình Bảng Góc ma sát cường độ lực dính mẫu thử Chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị Hàm lượng xi măng Cường độ lực dính Góc ma sát Pxm c % kPa độ Phương pháp trộn M1 M2 6 0.0150 0.0188 66.47 53.18 M0 0.0543 18.40 M3 0.0141 71.00 Hình Ảnh hưởng cách trộn vật liệu tới sức chống cắt mẫu đất Các mẫu trộn đất hồng thổ với xi măng theo xi măng giá trị cường độ lực dính kết tăng ba phương pháp trộn làm tăng sức chống cắt đất mẫu thử, thể qua hai tham số mạnh, lên tới hàng chục lần, giá trị góc ma sát có tăng khơng q nhiều (chỉ c tăng so với mẫu xi măng (M0) Phương pháp trộn trường hợp M2 tạo loại vài lần) mẫu M2 có mức độ gia tăng c (tương ứng 5.38 lần 1.56 lần so với mẫu đất hồng thổ khơng có xi măng) Ngược lại, cách trộn tạo mẫu M3 có mức độ gia tăng sức chống cắt lớn (c, tăng tương ứng 11 lần 2.27 lần) Xem xét hai tham số đặc trưng sức chống cắt thấy rằng, cải tạo vật liệu đất hoàng thổ cách trộn thêm 78 Kết luận Cải tạo đất hoàng thổ cách trộn với xi măng portland đầm chặt đề cập nghiên cứu này, tập trung nghiên cứu ảnh hưởng phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măng- nước khác đến hiệu cải tạo đất hồng thổ thơng qua phân tích đánh giá Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA kết thực nghiệm Nghiên cứu thực nghiệm bao gồm kết tính chất học đất tính đầm chặt, tính nén lún sức chống cắt - Khi trộn lượng nhỏ xi măng (6%) với đất hoàng thổ kết hợp với việc đầm chặt cải thiện đặc tính kỹ thuật đất cách rõ rệt, ngoại trừ trường hợp M2 (loại mẫu nghiên cứu M2) thể giảm hiệu đầm chặt, tính chất nén lún, sức chống cắt cải thiện đáng kể so với đất khơng có chất kết dính xi măng; - So sánh phương pháp trộn nghiên cứu này, cách trộn hỗn hợp tạo loại mẫu M2 thể hiệu cải tạo thấp nhất, khuyến cáo không nên áp dụng thực tế; - Phương pháp trộn hỗn hợp đất-xi măng-nước trường hợp M3 (tạo loại mẫu M3) thể hiệu tốt tính đầm chặt, tính biến dạng sức chống cắt so với cách chế bị mẫu lại, hướng ưu tiên lựa chọn áp dụng cho thực tế có bổ sung nghiên cứu đánh giá trường; Kumar N, Darga & Singh, Ravikant (2016) "Oedometer Based Study on Collapse Potential of Cement Admixed Conference on Loess Soil" Innovative International Trends in Civil Engineering for Sustainability, At Kerala, India NP 125:2010 "Normativ privind fundarea constructiilor pe pamanturi sensibile la umezire" NP 122:2010 "Normativ privind determinarea valorilor caracteristice si de calcul ale parametrilor geotehnici" P Arrua, G Aiassa & M Eberhardt (2012) "Loess Soil Stabilized with Cement for Civil Engineering Applications" Sciences International and Journal Engineering, ISSN of Earth 0974-5904, Volume 05, No 01, 10-17 Rollins, K.M., Jorgensen, S.J., Ross, T.E (1998) "Optimum moisture content for dynamic compaction of collapsible soils" J Geotech Geoenviron Eng 124, 699–708 10 Roumyana Nikolova Angelova (2007) "Loess- cement long-term strength — a facilitating factor for loess improvement applications" Balcanica, 36.3-4, Sofia, pp 21-24 Geologica 11 SR EN 1008:2003 ―Mixing water for concrete―, European Standard, Romanian Version 12 SR EN 12390-2:2009 (2009) Making and curing - Kết nghiên cứu sở lý thuyết tốt dựa phương pháp luận đáng tin cậy, góp phần bổ sung cho nghiên cứu cải tạo đất loess nói riêng tài liệu tham khảo hữu ích cho nghiên cứu cải tạo loại đất khác nói chung (bằng phương pháp trộn xi măng), Romania Việt Nam specimens for strength tests European Standard, Romanian Version 13 SR EN 197-1 Cement – Part 1: ―Composition, specifications and conformity criteria for common cements‖, European Standard, Romanian Version 14 STAS 15 STAS TÀI LIỆU THAM KHẢO ―Incercari 1913/1-82 teren fundare: teren fundare Determinarea umiditatii‖ 1913-12-88 Incercari Determinarea caracteristicilor fizice si mecanice ale Arrúa P., Aiassa G.; Eberhardt M and Alercia Biga C (2011) "Behavior of Collapsible Loessic Soil After Interparticle Cementation" Int J of GEOMATE, Vol.1 No.2, 130-135 Dimcho Evstatiev (1998) "Loess improvement methods" Engineering Geology, 25, 341-366 Doncho Karastanev, Dimitar Antonov, Boriana Tchakalova, Mila Trayanova (2016) "Selection of optimum loess-cement mixture for construction of a compacted soil-cement cushion" Quarterly Journal of Engineering Geology and Hydrogeology · January Dron Andrei (1976) "Lucrari de imbunatatiri funciare pamanturilor cu umflari si contractii mari 16 STAS 1913/13-83 ―Incercari teren fundare: Determinarea caracteristicilor de compactare‖ 17 STAS 8942/1-89 ―Incercari teren de fundare: Determinarea compresibilitatii incercarea in edometru‖ prin 18 STAS 8942/2-82 ―incercari teren de fundare: Forfecare directa‖ 19 Trần Đức Lương, Nguyễn Xuân Bao & nnk (1983) “Bản đồ địa chất Việt Nam tỷ lệ 1:500.000‖ Tổng cục Mỏ - Địa chất, Hà Nội Ngày nhận bài: 28/4/2021 si constructii hidrotehnice pe loessuri si pamanturi Ngày nhận sửa: 07/6/2021 loessoide" Editura Ceres Ngày chấp nhận đăng: 07/6/2021 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 pamanturilor 79 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA 80 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ... dụng mẫu nghiên cứu với độ ẩm khác tỷ lệ xi măng Tổng hợp trường hợp nghiên cứu hay phương pháp trộn hỗn hợp đất- nước đất- nước -xi măng đầm chặt thể hình Hình Sơ đồ minh họa phương pháp trộn vật... rằng, cải tạo vật liệu đất hoàng thổ cách trộn thêm 78 Kết luận Cải tạo đất hoàng thổ cách trộn với xi măng portland đầm chặt đề cập nghiên cứu này, tập trung nghiên cứu ảnh hưởng phương pháp trộn. .. sức chống cắt Phương pháp thường sử dụng để xử lý đất chưa thích hợp (nền đất yếu) đất hoàng thổ, cách thay hoàng thổ tự nhiên hoàng thổ đầm chặt trộn hoàng thổ với xi măng sau đầm chặt [2], [4]