Thí nghiệm nén ngang trong hố khoan PMT

Thí nghiệm nén ngang là kiểu thí nghiệm nén tải ngang lên thành hố khoan, với mục đích chính là: Nghiên cứu các đặc trưng độ bền, biến dạng của đất, đá ở vách hố khoan, hố đào. Tính toán sức chịu tải của đất nền. Tính toán độ lún, chuyển vị ngang của đất nền

KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ÚNG DỤNG BỘ MÔN CƠ HỌC ĐẤT & NỀN MĨNG TIỂU LUẬN THÍ NGHIỆM NÉN NGANG TRONG HỐ KHOAN PMT Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 10/2015 DANH SÁCH NHÓM THAM GIA VIẾT TIỂU LUẬN VÀ THUYẾT TRÌNH HỌC KỲ I NĂM HỌC 2015 -2016 Nhóm số: Tên đề tài: THÍ NGHIỆM NÉN NGANG TRONG HỐ KHOAN PMT STT 01 02 03 04 05 06 HỌ VÀ TÊN SINH VIÊN Phạm Văn Tuấn Lâm Hữu Minh Nguyễn Ngô Thanh Ngọc Huỳnh Lâm Ngọc Thiện Phạm Tấn Tài Nguyễn Tống Đông Mã số sinh viên 14149201 14149103 14149068 14149166 14149149 14149038 Ghi chú: - Trưởng nhóm: PHẠM VĂN TUẤN Nhận xét giáo viên …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… Ngày … tháng 10 năm 2015 ……………………………………………… Giáo viên chấm điểm KẾ HOẠCH PHÂN CÔNG VIẾT TIỂU LUẬN VÀ THUYẾT TRÌNH Nhóm 02 A Phần Tiểu Luận Nội dung hồn thành Nội dung 1: Tìm hiểu mục đích thí Sinh viên hồn thành Nguyễn Tống Đông Ghi nghiệm sở lý thuyết Nội dung 2: Tìm hiểu mục đích thí nghiệm thiết bị thí nghiệm Nội dung 3: Tìm hiểu quy trình thí nghiệm Nội dung 4: Tìm hiểu kết thí nghiệm Nội dung 5: Ứng dụng ví dụ tính tốn Phạm Tấn Tài Nguyễn N T N Huỳnh Phạm Văn Tuấn Lâm Hữu Minh Lâm Ngọc Thiện B Phần Thuyết Trình Biên tập thuyết trình Phạm Văn Tuấn Huỳnh Hữu Minh Hỗ trợ âm hình ảnh, tư liệu Nguyễn Tống Đông, Phạm Tấn Tài, Lâm Ngọc Thiện, Nguyễn Ngô Thanh Ngọc Huỳnh Mục lục Mục đích thí nghiệm………………………………… 2 Cơ sở lý thuyết……………………………………… Thiết bị thí nghiệm…………………………… Q trình thí nghiệm………………………………… Kết thí nghiệm…………………………… 6 Ứng dụng ví dụ tính tốn………………………… 10 Tài liệu tham khảo……………………………………… 20 Mục đích thí nghiệm Thí nghiệm nén ngang kiểu thí nghiệm nén tải ngang lên thành hố khoan, với mục đích là: Nghiên cứu đặc trưng độ bền, biến dạng đất, đá vách hố khoan, hố đào Tính tốn sức chịu tải đất Tính tốn độ lún, chuyển vị ngang đất Tên tiếng Anh: Pressuremeter Test – PMT Cơ sở lý thuyết Vào năm 1930, Koegler, Kỹ sư người Đức hình dung thiết bị cho phép thực thí nghiệm (gọi nén tải ngang) hố khoan Trong thực tế đến năm 1957, Louis Menard –Kỹ sư Cầu đường (Pháp) xây dựng lý thuyết, phát triển hoàn thiện thiết bị năm 1955, ban đầu mang tên Thí nghiệm nén ngang (Pressiometre) Nguyên lý thí nghiệm đưa vào hố khoan tạo trước ống đo hình trụ dãn nở ngang để ép vào thành hố khoan Tác dụng áp lực theo cấp tăng dần vào ống đo, để ép vào môi trường đất đá quanh hố khoan ứng suất dạng hình trụ đồng tâm, đồng tăng dần Biến thiên mực nước hộp điều khiển cho phép xác định độ biến dạng tương ứng với áp lực tác dụng thời gian Ưu khuyết điểm thí nghiệm nén ngang: Ưu điểm - Xác định Module nén ngang Khuyết điểm - Thiết bị qui trình thí nghiệm - Được sử dụng để phân chia địa phức tạp, địi hỏi người thí tầng tốt nghiệm có trình độ cao - Có thể thiết lập đường quan - Tốn nhiều thời gian hệ biến dạng theo phương - Phải thi công hố khoan trước ngang tải trọng cách xác Thiết bị thí nghiệm Thiết bị nén ngang phổ biến Việt Nam thiết bị Menard Pressuremeter Thiết bị bao gồm phận sau: Hộp điều khiển, ống dẫn đầu dò 3.1 Hộp điều khiển (Control Pression – Volume – CPV) Gồm đồng hồ đo áp lực nước khí kết hợp với hệ thống ống dẫn nén nước chảy, dùng để kiểm tra xác áp suất bơm vào ống thăm dị đọc thể tích thay đổi ống thăm dị theo áp suất thời gian Bình khí nén có vỏ thép sử dụng làm nguồn cấp áp suất 3.2 Ống dẫn (Tube de Connexion) Nối đầu dị hộp điều khiển Ống dẫn có chiều dài thay đổi từ 25m đến 75m, cấu tạo dẻo bền, giảm đến mức tối thiểu sai lệch thể tích Đây loại ống lồng đơi, ống ngồi có đường kính 7mm đường kính ngồi 10mm Ống ngồi nối với hai buồng phụ (chứa khí), cịn ống thơng với buồng (chứa nước) 3.3 Đầu dị (Sonde) Gồm buồng: Một buồng nằm giữa, cấu tạo buồng thép, bên màng bao, chứa đầy nước Buồng dùng để đo biến dạng nén ép vào thành hố khoan theo cấp áp lực thông qua biến thiên khối lượng nước đọc ống đo thể tích gắn hộp điều khiển Hai buồng phụ nằm hai đầu, có màng bao lớn hơn, trùm phần buồng Buồng phụ thổi phồng có tác dụng làm đồng trường ứng suất hình trụ buồng Trình tự thí nghiệm Thí nghiệm nén ngang tiến hành theo bước sau: 4.1 Khoan tạo lỗ Thí nghiệm tiến hành lỗ khoan mũi khoan chuyên dùng nhằm giảm thiểu mức độ xáo động mức thấp Thơng dụng đường kính lỗ khoan khoảng 60  100 mm, có kết hợp bentonite để giữ thành hố khoan Hố khoan phải thẳng, đều, không sập xệ thành Chất lượng thành hố khoan đóng vai trị quan trọng để định chất lượng thí nghiệm nén ngang 4.2 Chuẩn bị thiết bị Được tiến hành đồng thời trình khoan tạo lỗ Chuẩn bị thiết bị: bao gồm hộp điều khiển, đường ống dẫn với chiều dài đủ đến độ sâu tối đa cần thí nghiệm, ống đo Đổ nước vào bình, lắp ráp màng cao su, gaine giãn nở, chống thấm thoát Lắp ráp hộp điều khiển với ống dẫn ống đo Kiểm tra trạng thái làm việc van điều khiển, đồng hồ, dụng cụ cần thiết trước thí nghiệm Thí nghiệm chuẩn gaine (Thí nghiệm chuẩn màng): Gọi thí nghiệm chuẩn thí nghiệm tìm trạng thái biến dạng áp lực riêng màng gaine cao su ống đo Thí nghiệm tiến hành mặt đất trước đưa ống thăm dò vào hố khoan, nhằm loại trừ sai số biến dạng màng số đo thí nghiệm sau thí nghiệm với loại màng gaine cần chuẩn lại Thí nghiệm chuẩn gaine tiến hành với sơ đồ cấp áp lực sau: P = 0,25  0,5 0,75  1,0  1,25  1,5  1,75 kG/cm2 Điều chỉnh cho cấp áp lực tiến hành đo ghi biến dạng màng gaine qua biến thiên khối lượng nước cấp áp lực Thí nghiệm chuẩn dừng tổng biến thiên lượng nước khoảng 500 cm3, tối đa khơng vượt q 700 cm3 Thí nghiệm cho màng giãn kiểm tra độ giãn màng, đồng thời tìm cấp áp lực ban đầu po 4.3 Thí nghiệm nén ngang lỗ khoan 4.3.1 Xác định sơ đồ cấp áp lực: Khoảng cấp áp lực thí nghiệm tùy thuộc trạng thái đất đá, nguyên tắc pL/10 Các khoảng sau tham khảo: Đất yếu: bùn, sét mềm, cát xốp chảy: Khoảng cấp áp lực 0,025 Mpa Đất yếu: tham bùn: khoảng cấp áp lực 0,005 Mpa Đất cứng dần từ chọn tăng dần từ 0,1 đến 0,4 Mpa Đất cứng, đá mềm đá phong hóa: tăng đến Mpa 4.3.2 Tiến hành thí nghiệm Số cấp áp lực cho thí nghiệm biến đổi từ đến 14 Cứ cấp áp lực, tương ứng với biến đổi thể tích đất, thể qua thấp cột nước hộp điều khiển, thể cm3 Hạ ống đo xuống vị trí (chiều sâu) cần thí nghiệm đồng thời mở khóa điều chỉnh Mực nước vạch đo hạ xuống đến số tương ứng với áp suất nước tính đến đầu đo Khoan tạo lỗ khoan sâu cho vài khoảng đo (Trường hợp đất giữ thành hố khoan tốt) Khi đó, ống đo thường hạ xuống đến vị trí đo cuối rút lên cho vị trí thí nghiệm bên Điều chỉnh áp lực cho cấp áp lực dự định thí nghiệm Tiến hành đo ghi kết theo phương pháp đo LCPC kiến nghị 1971 sau: Trường hợp thông thường với tất loại địa tầng, đá: ghi biến thiên thể tích nước V (cm3), vạch đo hộp điều khiển, tương ứng khoảng thời gian: 15 phút, 30 phút, 60 phút Trường hợp đặc biệt với đất q u ghi biến thiên thể tích V(cm 3) khoảng thời gian: 30 giây, 60 giây 120 giây Thí nghiệm cấp áp lực theo sơ đồ dự kiến sau: 0,25 ; 0,5; 0,75; 1,0; 1,5; 1,75……kG/cm2 Tổng số cấp nén không nhỏ 12 Cấp áp lực cuối cùng, xem kết thức, đất xung quanh ống bị phá hỏng Cấp áp lực phá hỏng quy ước tổng biến thiên lượng nước đạt đến khoảng 500cm3( Không đạt vượt 700 cm3) Mỗi cấp áp lực giữ không đổi 60 giây Đọc số đo ống đo thể tích nước hộp điều khiển thời điểm 30 giây 60 giây ứng với cấp tải, ký hiệu V30 V60 Xác định chênh lệch thể tích 30 giây 60 giây, tức V60 – V30 Khi kết thúc thí nghiệm độ sâu dự kiến rút ống đo lên vị trí phía tiến hành tương tự Kết thí nghiệm Tính tốn kết thí nghiệm tiến hành đồng thời bước sau: 5.1 Vẽ đường thí nghiệm Vẽ biểu đồ chuẩn hóa áp lực buồng Vẽ biểu đồ quan hệ áp lực tác dụng biến thiên thể tích 60 giây V60 , hình Hình Biểu đồ thể quan hệ áp lực độ biến thiên thể tích 60 giây Giai đoạn – Quá trình nén lại: đào, đất bên thành hố bị nở từ nén lại trạng thái ban đầu Giai đoạn 2- Đàn hồi giả: đất ứng xử đàn hồi bê tơng, thép… Giai đoạn 3- Từ biến: thể tích thay đổi áp suất giữ không đổi Điểm C ứng với áp suất giới hạn ném ngang Từ hai biểu đồ quan hệ vừa vẽ, xác định giá trị v0, po vf, pf vo, po thể tích áp lực điểm bắt đầu đoạn tuyến tính Vf, pf thể tích áp lực điểm cuối đoạn tuyến tính Hình Biểu đồ thể mối quan hệ áp lực tác dụng hiệu số V60-V30 Bảng Thể tích buồng trạng thái tự nhiên VC ứng với kiểu đầu dò Kiểu ống thăm dị Đường kính lỗ khoan (mm) VC (cm3) EX AX BX NX 34 44 60 76 535 535 535 790 10 Kết thí nghiệm nén ngang Menard hoàn chỉnh lỗ khoan nén ngang thể hai dạng biểu đồ: Biểu thí nghiệm nén ngang biểu thể biểu đồ quan hệ áp lực biến đổi thể tích vị trí thí nghiệm Trên biểu cần thể đầy đủ thơng tin dự án, trường, vị trí khoan nén ngang, ngày người thí nghiệm, độ sâu thí nghiệm, loại đất, phương pháp loại gain sử dụng, kết tính tốn thơng số kết Trụ thí nghiệm nén ngang thể thơng tin trụ địa tầng khoan bình thường nửa nửa hai biểu đồ kết quả, thí nghiệm theo chiều sâu, hai thơng số nén ngang pL Ep Có thể lập chương trình Excel để tự động thể theo biểu mẫu thí nghiệm nén ngang Hình 3.1 Hình Hình 3.1 Biểu mẫu thí nghiệm nén ngang cho vị trí thí nghiệm 11 Hình 3.2 Biểu mẫu thống kê biến thiên EPMT pL theo độ sâu 12 5.2 Tính tốn kết 5.2.1 Xác định áp lực nén ngang giới hạn pL Áp lực nén ngang giới hạn pL áp lực mà thể tích buồng đạt đến giá trị VL (đã trừ áp lực kháng thân màng), xác định trực tiếp đồ thị V L tính bằng: VL = VC + 2v0 Trong đó: VC thể tích buồng trạng thái tự nhiên, phụ thuộc vào loại ống thăm dò, tra bảng Xác định VL  tra đồ thị  pL 5.2.2 Xác định Module nén ngang EPMT module cắt theo phương ngang ; Với hệ số Poisson, thường lấy 0,33 tính cơng thức : độ dốc đồ thị - Giai đoạn Ứng dụng ví dụ tính tốn 6.1 Từ giá trị EPMT pL, tra bảng để xác định tên đất Đối với đất cố kết, tỷ số EPMT/pL cao , từ 1215, đất bồi tích, bão hòa nước… tỷ số EPMT/pL thấp , từ 8 Bảng Phân loại đất theo kết thí nghiệm nén ngang Loại đất EPMT(bars) PL (bars) Bùn 215 0,21,5 Đất sét, trạng thái mềm 530 0,53 Đất sét, trạng thái vừa 3080 38 Đất sét, trạng thái cứng 80400 620 Đất sét, đá mắc nơ 50600 640 Cát pha bụi, trạng thái rời 520 15 Bụi 20100 215 Cát sỏi sạn 80400 1250 Cát trầm tích 75400 1050 Đá vôi 80020000 30 100 Nền đất đắp, thi công 550 0,53 Nền đất đắp lâu năm 40150 410 6.2 Tương quan thí nghiệm nén ngang với thí nghiệm SPT Đối với loại đất sét: 13 MPa MPa Đối với loại đất bụi: MPa MPa Đối với đất loại cát: MPa MPa 6.3 Tương quan thí nghiệm xuyên tĩnh CPT nén ngang PMT Những nghiên cứu có hệ thống chi tiết, hãng LCPC Menard, tổng hợp thành tương quan sau: Đối với đất sét: MPa MPa Đối với loại đất bụi: MPa MPa Đối với loại đất cát: MPa MPa 6.4 Tương quan cắt cánh VST nén ngang PMT Với pL – p0 ≤ 0,6 MPa: Với 0,6 ≤ pL – p0 ≤ 1,5 MPa: Với pL – p0  1,5 MPa: 6.5 Tính tốn sức chịu tải móng nơng Menard cho rằng, tồn mối tương quan ứng suất phá hỏng (q) đáy móng áp lực giới hạn nén ngang thực (net) (p L – p0) Đó mối quan hệ lý thuyết nén ngang, thể công thức: Với: q0: áp lực cột đất hay ứng suất trọng lượng thân đáy móng k: hệ số yếu tố mang tải 14 Phương pháp tính tốn theo quy phạm Pháp: Theo Regles Techniques de Conception et de Calcul des Foundations des Ouverage de Genie Civil – 1991, ta có cơng thức tính tốn ứng suất đáy móng: Trong đó: qa - ứng suất cho phép đáy móng hay sức chịu tải móng nơng Kp – hệ số yếu tố chịu tải (theo thí nghiệm nén ngang Menard) Được xác định theo bảng 1.a , phụ thuộc vào loại đất chiều sâu ngàm tương đương De dung trọng đất phía đáy móng D: độ sâu chơn móng pLe – áp lực nén ngang giới hạn tương đương tính qua hai trường hợp: Độ nhạy đất Phân loại 16 Rất cao Bảng 1.a Phân loại độ nhạy đất Đối với trường hợp vùng đất đặt móng khơng đồng nhất: Lấy trung bình trọng số pL khoảng từ D đáy móng đến (D + 1,5B) đáy móng Đối với trường hợp vùng đất đặt móng đồng nhất: Áp lực giới hạn tương đương giá trị pL xác định vị trí Bảng Hệ số yếu tố chịu tải kp móng nơng theo loại đất Loại đất Sét – Bụi A Đá phấn A Sét – Bụi B Sét –Bụi C Cát A Cát Sỏi sạn B Cát Sỏi sạn C Đá vôi – Đá mac nơ B, C Đá phong hóa Hệ số yếu tố chịu tải kp móng nơng 15 Bảng Bảng phân loại đất theo kết thí nghiệm nén ngang xuyên tĩnh Phân loại đất TN nén ngang pL (MPa) A Sét – Bụi yếu B Sét – Bụi cứng C Sét – Bụi cứng Cát Sỏi sạn A Xốp B Chặt C Rất chặt Đá phấn A Mềm B Phong hóa C Chặt cứng Đá B Cứng A Phong hóa nứt nẻ C Nứt nẻ Đá mac nơ, vơi A Mềm 6.6 Tính tốn độ lún móng nơng Sét, sét pha 2,5 2,5 3,0 >4,5 2,54,0 >4,5 1,54,0 TN xuyên tĩnh qc (MPa) 6,0 20,0 5,0 - Hình Hai dạng móng nơng quan niệm tính lún thí nghiệm PMT Khi bề rộng móng lớn nhiều so với chiều dày lớp chịu nén, đáy móng nơng khơng xảy biến dạng ngang điểm lớp đất , đất xem không nở hông tượng lún xảy hoàn toàn giảm thể tích (cố kết) Ngược lại, bề rộng móng nhỏ, độ lún móng nơng gồm hai thành phần: 16 Độ lún tức thời tác động biến dạng cắt (trồi hai phía ngồi móng) Độ lún có chất thể tích khơng đổi, với đặc trưng biến dạng Eu vu Độ lún cố kết xảy phạm vi đế móng mà ứng suất pháp tuyến chủ yếu Để tính tốn độ lún móng nơng, Menard quan niệm rằng: móng nơng, có bề rộng giới hạn, tác dụng lên đất áp lực đáy móng xuất hai vùng với tính trạng hoạt động khác biệt nhau, là: Vùng cầu: tương ứng nửa hình cầu nằm đáy móng Trong phạm vi vùng cầu có độ lún diễn tương tự lún cố kết (theo lý thuyết Terzaghi) kí hiệu sc Vùng biến vị: nằm phía ngồi vùng cầu mà đó, đất biến dạng theo ứng suất cắt chủ yếu Trạng thái biến dạng xảy với thể tích khơng đổi (tương tự trạng thái thí nghiệm nén ngang) Độ lún biến vị kí hiệu sd Độ lún tổng thể kết hợp độ lún cố kết vùng cầu độ lún biến dạng cắt vùng biến vị, môi trường đàn hồi Eu =Ep (là module nén ngang) Module nén cố kết không xác định trực tiếp mà suy qua biểu thức: Trong Ep, E0 module nén ngang nén trục, hệ số cấu trúc đất Độ lún tổng thể móng nơng xác định: Trong đó: v – hệ số Possion, lấy 0,33 Q- áp lực thực tế đáy móng R- chiều rộng móng bán kính móng trịn R0 – bán kinh chuẩn = 30 cm Ep – module nén ngang EPMT hệ số hình dạng móng, lấy theo bảng Bảng Hệ số cấu trúc đất Đất Quá Sét EPMT/pL >16 cố kết Cố kết 916  Bụi EPMT/pL >14  1/2 Cát EPMT/pL >12 2/3 814 1/2 712 17 Cát –sạn EPMT/pL   1/2 >10 1/3 610 2/3 Đất  Nứt nẻ Nứt nẻ 2/3 1/2 vừa Nứt nẻ 1/3 thườn g Chưa mạnh 79 1/2 55 1/3 57 1/3 - - cố kết Phong 2/3 hóa Bảng Hệ số hình dạng móng Loại L/B 2 3 Móng trịn 1 Móng nơng 1,1 1,12 1,2 1,53 Móng chữ nhật 1,3 1,4 1,78 2,14 10 1,5 2,56 6.7 Tính tốn sức chịu tải móng cọc * Sức kháng mũi cọc: qp = kp pLc Trong đó: kp – yếu tố chịu tải PLc – áp lực giới hạn tương đương (nén ngang), giá trị trung bình trọng số phạm vi ảnh hưởng mũi cọc, xác định theo biểu thức: Trong đó: a = 0,5B B > 1m; a = 0,5 B < 1m, b = min(a, Lb) B – chiều rộng (đường kính) cọc Lb – chiều sâu ngàm lớp đất cứng pL(z) – áp lực giới hạn theo chiều sâu, lấy theo thí nghiệm nén ngang Bảng Hệ số yếu tố chịu tải kp móng cọc theo loại đất Loại đất Nhóm Đất loại: Sét – bụi A B C A B C Đất loại: Cát –sạn Hệ số yếu tố chịu tải kp móng cọc Thi cơng khơng dịch Thi cơng có dịch chuyển đất thành cọc chuyển đất thành cọc 1,1 1,8 1,2 1,3 1,0 4,2 1,1 3,7 1,2 3,2 18 Đá phấn A B C 1,1 1,4 1,8 Macno-Mac nơ - calcar 1,8 Đá phong hóa 1,1 đến 1,8 * Sức kháng ma sát thành cọc 2,6 2,6 1,8 đến 3,2 Sức kháng ma sát thành đơn vị fs cọc, theo thí nghiệm nén ngang Menard tính tốn biểu thức ứng với đường từ Q1 đến Q7: Đường Q1  Q4: Đường Q5: pL  0,2 MPa Đường Q6: pL  1,0 MPa Đường Q7: pL  2,5 MPa Với n số đường cong, ví dụ sử dụng đường Q n = pL áp lực nén ngang giới hạn từ kết thí nghiệm PMT vị trí xét Việc lựa chọn số hiệu đường (Q1-Q7) tùy thuộc loại đất, loại cọc, phương pháp thi công thể bảng Bảng Phân loại đường thẳng để xác định sức kháng ma sát Sét – bụi Loại cọc- Phương thức thi công Cát – Sạn B C C Q4 Q6 Q5 Q4 Q3 Q5 Q4 Q6 Cọc khoan có dung Q1 Q1 Q (2)2 Q3 Q1 Q3 dịch Cọc khoan chống ống Q1 Q1 –Q2(3) Q1 Q1 Q2 Q2 Q3 Q1 Q2 Q5 Q3 Q3 Q5 Q4 - Q2 Q4 Q2 Q2 Q3 - (2) (2) (2) Q1 Q1 Q2 Q2 Q1 Q1 B Q3 nơ A B Q3 (1) Q4 Q2 Q3 Q1-Q2(1) (1) A Q1 Đá B Q(1) (có rút lên) Cọc khoan chống ống A Mác- A Q1 Cọc khoan đơn giản C Q2 Đá phấn (1) (1) (3) (1) (Không rút lên) Loại cọc- Phương Sét – bụi Cát – Sạn Đá phấn Mác- thức thi công Cọc giếng (4) nơ A B C Q1 Q2 Q3 A B - 19 C Đá A B C A B Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Ống thép đóng, bịt Q1 Q2 đầu Cọc đóng bê tơng Q1 Q2 đúc trước Cọc đóng ống hở Q1 Q2 Q2 Q3 Q1 đáy, đổ bê tơng Cọc đóng ống bịt Q1 Q2 Q3 đáy, đổ bê tơng Cọc bơm sói đáy Q1 Q2 cọc Cọc bơm phun áp - Q4 Q2 Q3 Q1 Q2 Q3 Q3 Q4 Q4 Q1 Q1 Q3 Q3 Q4 Q4 Q2 Q3 Q3 Q4 - Q4 Q1 Q3 Q4 Q3 Q4 - Q2 Q3 Q4 Q5 - - Q5 Q6 Q6 Q7 Q3 Q3 Q5 Q5 Q6 lực cao(5) Ghi chú: (1) Khoan xong đổ bê tơng (2) Cọc có chiều dài lớn ( > 30m) (3) Khoan khô, ống chống không nhổ (4) Khơng ống chống (tường lồi lõm) (5) Bơm có chọn lọc lặp lại nhiều lần, lưu lượng nhỏ (6) (5) sử lý mức độ nứt nẻ, hang hốc trước đổ 20 Tài liệu tham khảo Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phòng – Võ Phán Cẩm nang dành cho kỹ sư Địa kỹ thuật – Trần Văn Việt – Nhà xuất xây dựng Thí nghiệm đất trường ứng dụng phân tích móng – Vũ Công Ngữ, Nguyễn Thái – Nhà xuất khoa học kỹ thuật http://portcoastgeo.com/en/geotechnical-testing/pressuremeter-test-pmt.html 21 ... khảo……………………………………… 20 Mục đích thí nghiệm Thí nghiệm nén ngang kiểu thí nghiệm nén tải ngang lên thành hố khoan, với mục đích là: Nghiên cứu đặc trưng độ bền, biến dạng đất, đá vách hố khoan, hố đào Tính tốn... Đường kính lỗ khoan (mm) VC (cm3) EX AX BX NX 34 44 60 76 535 535 535 790 10 Kết thí nghiệm nén ngang Menard hồn chỉnh lỗ khoan nén ngang thể hai dạng biểu đồ: Biểu thí nghiệm nén ngang biểu thể... tự động thể theo biểu mẫu thí nghiệm nén ngang Hình 3.1 Hình Hình 3.1 Biểu mẫu thí nghiệm nén ngang cho vị trí thí nghiệm 11 Hình 3.2 Biểu mẫu thống kê biến thiên EPMT pL theo độ sâu 12 5.2 Tính