Đồ án BTCT1 trần văn chiến

Trường đại học Kiến Trúc Hà Nội THIẾT KẾ SÀN SƯỜN BÊTƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI LOẠI BẢN DẦM Giáo viên HD : PGS.TS NGUYỄN NGỌC PHƯƠNG Sinh viên TH : Trần Văn Chiến Mã SV : 1851030042 Lớp : 18X1 ****    **** ĐỀ BÀI: Cho sàn bê tơng cốt thép đổ tồn khối với hai phương án mặt kết cấu hình vẽ Nhiệm vụ: I- Với MBKC phương án 1: Thiết kế sàn Thiết kế dầm phụ (không cần vẽ biểu đồ bao vật liệu) Thiết kế dầm (có vẽ biểu đồ bao vật liệu) II- Với MBKC phương án 2: Thiết kế sàn Tính tải trọng tác dụng lên dầm (khơng bắt buộc) MBKC sàn- Sơ đồ A: 1) Số liệu L m ( ) 2,7 L2 ( m ) 6,6 Hoạt tải tiêu chuẩn ( kN m ) Pn 10 Ghi chú: • Tường dày t= 330 mm, kích thước tính từ tim cấu kiện • Vật liệu tự chọn Cấu tạo lớp sàn tự chọn • Dầm : Trục B,C • Dầm phụ : Trục 1,2,3,4,5 TƯ ờNG CHịU LựC CộT BảN SàN D L2 DÇM PHơ C L2 DÇM CHÝNH L2 B A L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 I Tính tốn sàn L2 6.6 = L1 2.7 =2.4 > => Bản thuộc loại dầm, làm việc phương - Xét tỷ số theo cạnh ngắn L1 Chọn sơ chiều dày sàn a) Chọn chiều dày sàn hb = D Ls ≥ h m Trong đó: - D = 0.8-1.4 (hệ số cơng thức tải trọng) - Do loại dầm => m = 30-35 - Ls: nhịp sàn => Ls = 2.7(m) = 60mm hb = D 0,8 Ls = 2,7 = 0,072(m) = 72(mm) m 30 hb = D 1,4 Ls = 2,7 = 0,108(m) = 108(mm) m 35 => hb =72-108 mm => Chọn chiều dày hb = 100 mm b) Chọn kích thước tiết diện dầm 1  1  h dc =  ÷ ÷.3L1 =  ÷ ÷.8100 = 675 ÷ 1012  12   12  => Chọn chiều cao tiết diện dầm: h = 800 mm bdc = (0,3 ÷ 0,5).hc = (0,3 ÷ 0,5).800 = 240 ÷ 400 => Chọn bề rộng tiết diện dầm: b = 300 mm => KTTD dầm chính: bxh= 300x800 mm c) Chọn kích thước tiết diện dầm phụ 1  1  h dp =  ÷ ÷.L =  ÷ ÷.6600 = 330 ÷ 550  12 20   12 20  => Chọn chiều cao tiết diện dầm: h = 500mm bdp = (0,3 ÷ 0,5).h dp = (0,3 ÷ 0,5).500 = 150 ÷ 250 => Chọn bề rộng tiết diện dầm: b = 200mm => KTTD dầm phụ: bxh= 200x500 mm d) Chọn kích thước tiết diện cột Ta có độ cứng EJ dầm lớn bốn lần độ cứng EJ cột: EJ d > E4J c ↔ J d > 4J c b d h d b c h c3 >4 12 12 8003 bd = b c ⇒ h d > 4h c ⇔ 800 > 4h c ⇒ h c < = 503,97 Chọn => chọn h c = 400mm 3 3 ⇒ Kích thước Cột: (bc × hc)=(400 × 400) mm Sơ đồ tính nhịp tính tốn sàn - Cb đoạn kê lên tường: Chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ;hb = 100 mm) - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dải có chiều rộng b=1m - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên Dầm phụ - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa Nhịp tính tốn xác định sau: * Đối với nhịp biên: 2485 mm * Đối với nhịp : Lg = L1 - bdp = 2,7 – 0,2 = 2,5 (m) = 2500 (mm) * Chênh lệch Lb Lg không đáng kể : - Cb đoạn kê lên tường: Chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ;hb = 100 mm) Tải trọng a) Tĩnh tải Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình 2: Các lớp cấu tạo sàn Tĩnh tải sàn trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn, xác định bảng … Lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát Bảng 4: Tĩnh tải tác dụng lên sàn Bề dày Trọng lượng Giá trị Hệ số lớp riêng tiêu chuẩn độ tin cậy δi (mm) γi (kN/m3) 10 20 20 18 80 25 15 Tổng cộng 18 g btc Giá trị tính tốn γf,i gb (kN/m2) 1,1 1,3 0,22 0,468 1,1 2,2 0,27 2,83 1,3 0,351 3,239 (kN/m ) 0,20 0,36 ⇒ Tĩnh tải: gb = 3,239 (kN/m2) Hoạt tải Hoạt tải tính toán : a) pb = γf,p.Ptc = 1,2.10 = 12 (KN/m2) Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m: a) qb = (gb + pb ).b = (3,239 + 12 ).1 = 15,239 (KN/m)\ Nội lực Tính nội lực dựa sơ đồ khớp dẻo a) Mômen lớn nhịp biên gối thứ 2: = ± 8,52 (kN.m) b) Mômen lớn nhịp gối giữa: = ± 5,9 (kN.m) • Lực cắt: QA = 0, 4.q b Ltt0b = 0, ×15, 239 × 2, 485 = 15,12 KN QBt = 0, 6.q b Ltt0b = 0, ×15, 239 × 2, 485 = 22, 67 KN QBp = 0, 5.q b Lttg = 0, ×15, 239 × 2,5 = 19, 43 KN Tính tốn cốt thép - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa - Cốt thép sàn sử dụng loại CB300 : Rs = 260 MPa Giả thiết: a = 15 mm ⇒ Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = 100 – 15 = 85 (mm) 1.5.1.Tính Cốt thép nhịp biên gối thứ 2: M 8,52.106 = R b b.h o2 11,5.1000.852 αm = Tra bảng => As1 = µ = ξ = 0,1 < αpl = 0,3 (Thỏa mãn) =0,11 ξ.R b b.h o 0,11.11,5.1000.85 = Rs 260 As 431,56 x100 = x100 b.h o 1000.85 = 431,56 (mm2) = 0,5% Ta thấy: µmin = 0,1% ≤ µ = 0,5% ≤ µmax = 1,88% (bố trí hợp lí) => Thỏa mãn điều kiện hạn chế 1.5.2.Tính cốt thép nhịp gối : M 5,9.106 = R b b.h o2 11,5.1000.852 αm = = 0,071 < αpl = 0,3 (Thỏa mãn) ⇒ Tra bảng => ξ=0,075 As2 = µ = ξ.R b b.h o 0,075.11,5.1000.85 = Rs 260 As 281,97 x100 = b.h o 1000.85 = 281,97 (mm2) x100 = 0,33 % Ta thấy: µmin = 0,1% ≤ µ = 0,33% ≤ µmax = 1,88% (bố trí hợp lí) 1.5.2.Tính cốt thép vùng giảm 20% thép : • Ở nhịp gối vùng phép giảm 20% Khi đó: As = 0,8.281,97 = 225,57 mm à= As 255,57 ì 100 = × 100 = 0,3% bh0 1000 × 85 Hàm lượng cốt thép: 1.5.2.Chọn thép chịu lực cho bản: Tiết diện Nhịp biên, Gối thứ hai Bảng Tính cốt thép cho sàn Các Phương án tt µ s (%) (mm2) 431,56 0,5 A P.án : Nhịp giữa, gối 281,97 P.án : 225,57 φ 8a110 0,33 P.án : Nhịp gối (được giảm 20% cốt thép) φ 8a110 Phương án chọn 0,30 P.án: φ 6a100 φ 8a170 φ 8a170 φ 6a120 φ 8a 200 φ 8a 200 P.án: Kiểm tra lại chiều cao làm việc tiết diện Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ: cbv = 10 mm Suy ra: ho,tt = hb – (c + 0,5.d) = 100 – (10 + 0,5.6) = 87 (mm)>85(mm) Giá trị thực tế lớn giá trị tính tốn Đảm bảo an tồn Bố trí cốt thép: - Cốt thép cấu tạo – chịu momen âm: Sử dụng cốt thép mũ đặt dọc theo gối biên (tường) dọc theo dầm chịu mơmen âm bỏ qua tính tốn làm tăng độ cứng tổng thể Hàm lượng: As,ct ≥ ⇒ Chọn φ6a180 (As chọn = 157 mm2) b Cốt thép phân bố: a Đặt vng góc với thép chịu lực để tạo thành lưới thép, chịu phần tải trọng nhỏ truyền theo phương cạnh dài 2< L 6,6 = = 2,44 < L1 2,7 Do ⇒ Hàm lượng: As,pb ≥ 20%.As Hàm lượng:  Tại nhịp biên gối As,pb ≥ ⇒ Chọn φ6a200 (As chọn = 141 mm2)  Tại nhịp gối As,pb ≥ ⇒ Chọn φ6a200 (As chọn = 141 mm2)  Xét tỉ số: > ⇒ α = 0,3 - Đoạn vươn CT tính từ TRỤC dầm phụ: = 850 (mm) => Chọn mm - Độ vươn CT tính từ mép dầm: α.L0 n = 0, 25.( L1 − bdp ) = 0.3.(2700 − 200) = 750 (mm)\ II Tính tốn Dầm phụ Sơ đồ tính Dầm phụ dầm liên tục nhịp đối xứng, có gối tựa tường biên dầm Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa * Cdp – đoạn dầm phụ kê lên tường: Chọn Cdp = 220 (mm) * Đối với nhịp biên: b t C 300 330 220 L b = L − dc − + dp = 6600 − − + = 6395 2 2 2 (mm) * Đối với nhịp : Lg = L2 - bdc = 6600 – 300 = 6300 (mm) * Chênh lệch Lb Lg không đáng kể : - Tính sct : Trong đoạn 2700 mm gần gối tựa: sct ≤ min(h/3 ; 500) mm = min(800/3 ; 500) mm = 266,6 mm ⇒ Chọn s = 200 mm Trong đoạn dầm lại (2400mm nhịp): sct ≤ min(3h/4 ; 500) mm = 500 mm ⇒ Chọn s = 400 mm - Kiểm tra điều kiện hạn chế: Chọn s = (smax, sct) = 200 mm E s A sw 21.104 100, ϕw1 = + = + = 1,065 E b b.s 27.103 300.200 ϕb1 = − β.R b = − 0,01.11,5 = 0,885 0,3.ϕw1.ϕb1.R b b.h o = 0,3.1,065.0,885.11,5.300.738,5 = 720, 4.103 (N) ⇒ Qmax=361,21.103 (N) < 0,3.ϕw1.ϕb1.Rb.b.ho = 720,4.103 (N) ⇒ Dầm không bị phá hoại ứng suất nén - Kiểm tra điều kiện tính tốn: ϕb4 (1 + ϕn ).R bt b.h o2 1,5.(1 + 0).0,9.300.738,5 = 2.h o = 149,5.103 (N) ⇒ Bêtông không đủ khả chịu cắt, cần phải tính cốt đai - Tính qsw: Qmax > Mb= ϕb2 (1 + ϕf + ϕn ).R bt b.h o2 = 2.(1 + + 0).0,9.300.738,52 = 294,5.106 (N.mm) Q 2max (361, 21.103 ) = = 109.46 4.M b 4.294,5.106 ⇒ qsw = - Kiểm tra điều kiện phá hoại giòn: (N/mm) Q b,min = ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ).R bt b.h o = 0,6.(1 + + 0).0,9.300.738,5 = 119,6.103 (N) Q b,min 119,6.103 = = 80,9 2.h o 2.738,5 Do qsw = 109,46 (N/mm) > ⇒ khơng bị phá hoại giịn R sw A sw 170.100, = q sw 109, 46 (N/mm) - Tính: stt = = 207 (mm) Vậy, Chọn s ≤ min(smax , sct , stt) = (629,5 , 200 , 207) = 200 (mm) - Theo điều kiện tính tốn ta có: + Khả chịu lực cắt bêtơng 129 kN + Lực cắt lớn tiết diện nhịp 64,5 kN ⇒ Bê tông đủ khả chịu cắt, cốt đai bố trí theo cấu tạo Kết Luận: Bố trí cốt đai φ8, nhánh, s = 200 mm cho 2400 mm đoạn đầu gối tựa; s = 400 mm cho đoạn cịn lại nhịp 3.4.3 Tính cốt treo: - Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm chính, tải trọng tập trung lớn, để tránh phá hoại cục cho dầm chính, ta phải đặt thêm cốt treo gia cường - Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F = P + Gl = 213,84 + 75,24 = 289,1 (kN) - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn φ8 (asw = 50,2 mm2), n = nhánh - Chiều cao làm việc nhịp: ho ≈ 800 – 30 – 28/2 = 756 (mm) - Diện tích tất cốt đai treo cần thiết là: A sw  h  F 1 − s ÷ 289,1.103 1 − 756 − 400 ÷ ho  756   =  = = 899,78 (mm ) R sw 170 - Số lượng cốt treo cần thiết: m≥ Asw 899,78 = = 8,9 n.a sw 2.50, Kết hợp với yêu cầu cấu tạo ⇒Chọn m = 10 đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn hs = ho – hdp = 756 – 500 = 256 mm ⇒ khoảng cách cốt treo 65 mm Hình 22: Bố trí cốt treo 3.5 Biểu đồ vật liệu 3.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện: Trình tự tính sau: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Xác định lại vị trí trục trung hịa cho tiết diện nhịp: R b bf' h f' = 11,5.2300.100 = 2654.103 (N) Tính: Tại nhịp biên: Rs.As = 260 2971 = 772,46.103 (N) Tại nhịp giữa: Rs.As = 260.2228 = 597,28.103 (N) R b b'f h 'f Ta thấy, nhịp: Rs.As < ⇒ TTH qua cánh, tính khả chịu lực theo tiết diện HCN (2300×800) - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc: cbv,nhịp = 30 mm cbv,gối = 35 mm - Khoảng cách thông thủy thép theo phương chiều cao dầm t*=30mm ∑ A a ∑A si i si - Xác định: att = ⇒ ho,tt = h - att - Tính khả chịu lực theo cơng thức sau: ξ= R s A s R b b.h o,tt ⇒ α m = ξ.(1 − 0,5.ξ) [M] = α m R b b.h o,tt ⇒ Kết tính tốn tóm tắt Bảng 14: Bảng 14: Tính khả chịu lực dầm Tiết diện Nhịp biên (2300x800 ) Cốt thép As (mm2) att (mm) ho,tt (mm) ξ 5φ28 3079 44 756 0.039 Cắt 2φ28 3φ28 1847 44 756 Cắt 1φ28, 2φ28 1232 44 3φ25+4φ28 3963 Gối thứ Cắt 3φ25, 4φ28 (300x800) Cắt 2φ28, 2φ28 αm [M] (kN.m) 0.04 604,68 0.023 0.023 347,69 756 0.010 0.01 151,17 61.5 738,5 0.390 0.38 714,99 2463 49 751 0.242 0.212 412,51 1232 49 751 0.121 0.113 219,87 2463 44 756 0.031 0.032 438,74 1232 44 756 0.010 0.01 151,17 3φ28+3φ25 3320 56,5 738,5 0.327 0.267 502,38 Cắt 3φ25, 3φ28 1847 49 751 0.230 0.204 369,94 Cắt 1φ28, 2φ28 1232 49 751 0.121 0.113 219,67 Nhịp 4φ28 (2300x800 Cắt 2φ28, 2φ28 ) Gối thứ (300x800) (Đối xứng) 3.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết : - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết : x xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt TD cắt lý thuyết: Q lấy độ dốc BĐ bao mơmen Bảng 15: Xác định vị trí lực cắt TD cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép 3φ28 Vị trí điểm cắt lý thuyết x(mm) 1300 Nhịp biên Bên trái 2φ28 2091 Q(kN) Nhịp biên Bên phải 2φ28 1487 4φ28 1350 2φ28 2087 4φ28 1246 Gối thứ Bên trái Gối thứ Bên phải 2φ28 1718 Nhịp Bên trái 2φ28 1286 Nhịp Bên phải 2φ28 1733 3φ28 1180 2φ28 1356 Gối thứ Đối xứng 3.5.3 Xác định đoạn kéo dài W : Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W = (mm) - Trong đoạn dầm có cốt đai φ8s200: qsw = Q.103 + 5.φ 2.qsw 175.2.50, 200 ≥ 20.φ = 87,9 (kN/m) 175.2.50, 350 - Trong đoạn dầm có cốt đai φ8s350: qsw = = 50,2 (kN/m) - Kết tính đoạn W tóm tắt Bảng 16: Tiết diện Bảng 16: Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20.φ Wchọn Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) (mm) Số (2φ25) 168,83 87,9 1058,35 500 1100 Số (1φ25) 168,83 87,9 1058,35 500 1100 Số (1φ25) 175,96 87,9 1125,91 500 1150 Gối thứ Bên trái Số (2φ28) 186,6 87,9 1186,43 560 1200 Số (2φ28) 186,6 87,9 1186,43 560 1200 Gối thứ Bên phải Số (2φ28) 159,5 87,9 1032.28 560 1050 Số (2φ28) 159,5 87,9 1032,28 560 1050 Số (1φ25) 148,8 87,9 971,42 500 1000 Số (1φ25) 117,4 87,9 792,8 560 800 Số (2φ28) 137,4 87,9 906,57 560 950 Số (1φ28) 137,4 87,9 906,57 560 950 Nhịp biên Bên trái Nhịp biên Bên phải Nhịp Bên trái Nhịp Bên phải Gối thứ Đối xứng 3.5.4 Kiểm tra neo, nối cốt thép : - Nhịp biên bố trí 2φ28 + 3φ25 có As = 2704,1 mm2, neo vào gối 2φ28 có As = 1231,5 mm2 > 2704,1/3 = 902 mm2 - Nhịp bố trí 1φ28+1φ25 có As = 1722,4 mm2, neo vào gối 2φ28 có As = 1231,5 mm2 > 1722,4/3 = 575 mm2 - Chọn chiều dài đoạn neo CT: vào gối biên kê tự Lan1 = 300 mm ≥ 10φ =280 mm ; vào gối Lan2 = 600 mm ≥ 20φ = 560 mm - Tại nhịp giữ, nối số (2φ28), chọn chiều dài đoạn nối 600 mm > 20φ = 560 mm * Biểu đồ bao momen: Tiết diện Gối B Gối C M1=MG+MP1 670,5 191,94 -176,67 -44,45 -44,5 -176,67 M2=MG+MP2 92 14,24 -176,67 133,24 133,24 -176,67 M3=MG+MP3 460,2 134,98 -271,65 110,42 120,42 -153,2 M4=MG+MP4 121,4 77,39 -82,22 10,51 -28,99 -200,7 Mmax 250,77 191,94 -82,22 133,24 133,24 -153,2 Mmin 73,09 -271,65 -44,45 -44,45 -200,7 Momen 14,24 * Xác định momen mép gối: Kích thước cột 300x300 mm + Gối B: B ,tr M mg = B , ph M mg = (2100 − 150) (271, 65 + 134,98) − 134,98 = 242, 605 2100 (2100 − 150) (271, 65 + 110, 42) − 110, 42 = 244,36 2100 kNm kNm Chọn B B ,ph M mg = M mg = 244,36 (kNm) Biểu đồ bao momen dầm 3.2 Biểu đồ bao lực cắt: * Xác định lực cắt cho trường hợp tải Ta có quan hệ momen lực cắt : “Đạo hàm momen lực cắt” Vậy ta có M’ = Q x Xét tiết diện a b cách đoạn , chênh lệch momen hai tiết diện ∆ M = Ma - Mb Do đó, lực cắt gữa hai tiết diện là: Q= ∆M x + Xác định tung độ biểu đồ lực cắt : Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C Sơ đồ a QG 45,99 -16,59 -79,7 62,96 -62,96 b QP1 73,43 -11,43 -95,8 0 c QP2 -11,2 -11,44 -11,18 84,61 -84,61 d QP3 59,81 -24,93 -113,9 106,36 17,38 -67,3 e QP4 3,73 3,72 3,73 -18,8 -18,81 -18,8 + Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt thành phần: Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C Q1=QG+QP1 119,42 -28,02 -175,5 62,96 -62,96 Q2=QG+QP2 34,8 -28,03 -90,88 147,57 -147,57 Q3=QG+QP3 105,8 -41,52 -193,6 169,32 17,38 -130,26 Q4=QG+QP4 49,72 -12,87 -75,97 44,16 -18,81 -81,76 Qmax 119,42 -12,87 -75,97 169,32 17,38 -62,96 Qmin 34,8 -41,52 -193,6 44,16 -18,81 -147,57 Sơ đồ Tính tốn cốt thép cho dầm chính: 4.1 Kiểm tra kích thước sơ bộ: a Điều kiện momen: M mg 1 244,36.106 h0 ≥ = = 420,8 gt 11,5.300 α Rb bdc 0, mm gt Chọn a =50mm hdctt = h0 + a = 420,8 + 50 = 470,8 < hdcgt = 700 Ta có: mm gt gt tt gt bdc × hdc hdc ≈ hdc Vì  Lấy kích thước để tính tốn cốt thép b Điều kiện lực cắt: Qmax= 193,6 kN < 0,3Rb.b.h0tt = 435,528 kN 4.2 Tính cốt thép dọc: (chưa xong, hồn thiện) Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 có: Rb = 11,5 Mpa ; Rbt = 0,9 Mpa Cốt thép dọc chịu lực dùng thép nhóm CB400-V có: Rs = 350 Mpa Cốt thép đai sử dụng thép CB240-T có: Rsw = 170 Mpa a Tại tiết diện nhịp chịu momen dương: Tính theo tiết diện chữ T cánh vùng nén + Giả thiết a = 70 mm ⇒ ho = 700 – 70 = 630 mm + Xác định Sf 1  (3L1 ) = × × 2100 = 1050mm Sf ≤   ( L − b ) = (5600 − 300) = 2650mm  2 dc h 'f (vì có sườn ngang h = 80 = 0,114 > 0.1 700 ) Chọn Sf = 1000 mm + Bề rộng cánh: b’f =2.Sf + bdc = 2.1000 + 300 = 2300 mm ⇒ Tiết diện chữ T: (b’f = 2300; h’f = hb= 80; b=300; h = 700 mm) + Xác định vị trí trục trung hịa:  h'f M f = Rb b h  h0 −   ' f ' f  80   = 11,5 ì 2300 ì 80 ì 630 ữ = 1248440000 N mm = 1248, 44 kN m ÷ ÷    Ta có Mmax = 250,77 kNm < Mf = 1248,44 kNm ⇒ Trục trung hòa qua phần cánh tiết diện chữ T Vậy tính cốt thép tiết diện chữ nhật có kích thước: b’f xhdc = 2300 x 700 mm b Tại tiết diện chịu momen âm: × + Ta tính theo tiết diện chữ nhật (b h) = (300x700) mm + Ở gối cốt thép dầm phải đặt xuống phía hàng thép dầm phụ nên a lớn Giả thiết agối = 70 mm ⇒ ho = 700 – 80 = 620 mm * Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A R 11,5 µmin = 0, 05% ≤ µ = s ≤ µmax = ξ R b = 0,53 = 1, 74% b.h0 Rs 350 - Tính Cốt thép theo cơng thức sau: αm = M R b b.h o2 ⇒ξ= − − 2.α m ⇒ As = ξ.R b b.h o Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µmin = 0,05% ≤ µ = As 100% b.h o ≤ µmax = 1,74% - Kết tính cốt thép tóm tắt Bảng 13: Tiết diện Bảng 13: Tính cốt thép dọc cho dầm Chọn cốt thép µ As M αm ξ (mm ) (%) Chọn As,chọn (kN.m) Nhịp biên (2300x700 ) 250,77 0,023 0,023 1128,36 0,078 Gối thứ (300x700) 271,65 0,198 0,223 1384,8 Nhịp (2300x700 ) 133,24 0,013 0,013 613,8 4φ20 1256 0,99 2φ22 + 2φ20 1388 0,05 2φ20 628 - Kiểm tra: + Chọn lớp BT bảo vệ: cbv,nhịp = 30 mm ≥ max (φmax = 25, co=20) mm cbv,gối = 35 mm ≥ max (φmax =25 , co=20) mm + Khoảng hở nhỏ gối thứ 2φ22+2φ20 gây ra: t =[300 – (35.2 + 22.2)]/3 = 62 mm ≥ max (φmax =25,to= 25) mm + Chiều cao làm việc nhỏ nhịp biên( 4φ20bố trí lớp) Chọn khoảng cách lớp thép theo chiều cao dầm 30 mm ∑ A a ∑A si Tính được: att = i si 2.3,14.40 + 2.3,14.90 = 65mm 12,56 = ⇒ ho,tt = 635 mm ≥ ho,gt = 630 mm ⇒ Cốt thép chọn bố trí hợp lý 3.4.2 Tính cốt đai : - Lực cắt lớn gối: Q1 = 119,42 (kN) Q tr2 = Q3tr = 193,6 (kN) ; Q = Q = 169,32 (kN) ph ph ; - Lực cắt lớn gối gối có TD HCN (300x700); khơng có lực dọc - Chiều cao tính tốn: ho,tt = 635 mm - Tính sct : Trong đoạn 2300 mm gần gối tựa: sct ≤ min(h/3 ; 500) mm = min(700/3 ; 500) mm = 233 mm ⇒ Chọn s = 200 mm Trong đoạn dầm lại (2300mm nhịp): sct ≤ min(3h/4 ; 500) mm = sct ≤ min(525 ; 500) ⇒ Chọn s = 400 mm Rbt b.h02 0,9.300.6352 Smax = = 562,35mm Qmax 193, 6.103 + Bước đai lớn Smax: = + Bước đai tính tốn Stt: - Chọn cốt đai φ8 , có asw = 50,2 (mm2) ⇒ Chọn đai nhánh.⇒ Asw = 100,4 (mm2) 150 < b=300 < 350 (mm) + Khoảng cách tính toán cốt đai: 8.Rsw As w Rbt b.h02 Stt = Qmax = 8.170.100, 4.0,9.300.6352 = 397 193600 mm ; Với kết tính chọn =200mm • :  S ct = 200mm   S max = 562,35mm  S = 397mm Sbt = min( Smax ; Sct ; Stt ) =  tt Kiểm tra điều kiện: Điều kiện 1:Kiểm tra điều kiện phá hoại giòn: qsw = A sw R sw 100, 4.170 = = 113,8kN / m ≥ 0,3.Rbt b = 81kN / m Sbt 150 Điều kiện 2: Kiểm tra khả chịu lực cắt cốt đai bê tông: Qu = Qdb = Rbt b.h02 q sw = 8.0,9.300.6352.81 = 265609, N = 265,6092 KN > Qmax= 193,6 kN  Vậy cốt đai bố trí đủ khả chịu lực cắt, khơng cần phải tính tốn cốt xiên  Lấy qsw = 81 kN/m Kết luận: - φ 8a 200 Ta bố trí cốt đai cho 2300 mm đoạn đầu gối tựa φ 8a 400 Bố trí đoạn cịn lại dầm ... sàn Các Phương án tt µ s (%) (mm2) 431,56 0,5 A P .án : Nhịp giữa, gối 281,97 P .án : 225,57 φ 8a110 0,33 P .án : Nhịp gối (được giảm 20% cốt thép) φ 8a110 Phương án chọn 0,30 P .án: φ 6a100 φ 8a170... k = 0,283 - Tung độ nhánh dương tiết diện biểu đồ bao mômen : Mmax = βmax.qdp.L2 - Tung độ nhánh âm tiết diện biểu đồ bao mômen : Mmin = βmin.qdp.L2 *Các tiết diện biểu đồ cách 0,2.L *Tại nhịp... 329,1 = -0,03 (kN.m) , Hình 15: Biểu đồ mơmen trường hợp tải (đơn vị: kN.m)  Xác định biểu đồ bao mômen : Bảng 10: Xác định tung độ biểu đồ mô men thành phần biểu đồ bao mô men (kN.m) Tiết diện Mô