Đồ án BT1 thuyết minh final phạm văn tình rác

Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương I Số liệu đề bài: Bảng 1: Tổng hợp số liệu tính tốn Cạnh Hệ số vượt Hoạt tải dài tải tc L2 (m) P (kN/m )  f,p Cạnh ngắn L1 (m) 2.4 6,2 Bề rộng tường t (m) 1.2 0.33 S kt cu Sn: TƯ ờNG CHịU LựC CộT BảN SàN D L2 DầM PHụ C L2 DầM CHíNH L2 B A L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 Hình 1: Sơ đồ mặt kết cấu dầm sàn Các lp cu to sn nh sau: Gạch lát Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát Hỡnh 2: Cỏc lp cu tạo sàn SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương II Vật liệu sử dụng: Bảng 2: Các tham số vật liệu Cốt Thép nhóm Cốt Thép nhóm BêTơng B20 CB240-T CB300-V (sàn + cốt đai) (cốt dọc) Rb = 11,5 (MPa) Rs = 210 (MPa) Rs = 260 (MPa) Rbt = 0,9 (MPa) Eb = 27.103 (MPa) Rsc = 210 (MPa) Rsc = 260 (MPa) Rsw = 170 (MPa) Rsw = 210 (MPa) Es = 20.104 (MPa) Es = 20.104 (MPa) III Tính tốn sàn: L 6,2   2,58 L 2.4 - Xét tỉ số cạnh ô >2 , nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn L1 - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dải có chiều rộng b=1m (Hình 2) Chọn sơ kích thước cấu kiện 1.1 Xác định sơ chiều dày Bản sàn: hb  D Ls m Trong đó: D = 0,8 ÷ 1,4 m = 30 ÷ 35 hb  0,8 �1,4 2400  54,86 �112 30 �35 (mm)  Vậy Chọn hb = 90 (mm) (Thỏa mãn ≥ hmin) 1.2 Xác định sơ kích thước Dầm phụ: � � �1 �1 h dp  � � � L  � � � 6200  310 �516,6 12 20 � 12 20 � � � (mm) Vậy Chọn hdp = 400 (mm) bdp  (0,3 �0,5).h dp  (0,3 �0,5).500  150 �250 Vậy Chọn bdp = 220 (mm) SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 (mm) Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Kích thước Dầm phụ: (bdp  hdp)=(220  400) mm 1.3 Xác định sơ kích thước Dầm chính: �1 � �1 � h dc  � � � 3.L1  � � � 3.2400  480 �900 �8 15 � �8 15 � (mm) Vậy Chọn hdc = 700 (mm) b dc  (0,3 �0,5).h dc  (0,3 �0,5).700  210 �350 (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) Kích thước Dầm chính: (bdc  hdc)=(300  700) mm *Kích thước tiết diện cột Ta có độ cứng EJ dầm lớn bốn lần độ cứng EJ cột: EJ d  E4J c � J d  4J c bd h d b c h c3 4 12 12 7003 bd  b c � h d  4h c � 700  4h c � h c   441 Chọn 3 3 => chọn h c  300mm  Kích thước Cột: (bc  hc)=(300  300) mm Sơ đồ tính nhịp tính tốn sàn: SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên Dầm phụ (Hình 3) - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa * Đối với nhịp biên: L b  L1  bdp  t hb 220 330 90   2400     2170 2 2 (mm) * Đối với nhịp : Lg = L1 - bdp = 2400 – 220= 2180 (mm) * Chênh lệch Lb Lg không đáng kể : 2180  2170 100 0  0, 46 0  10 0 2180 * Cb _ đoạn kê lên tường: Chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ;hb = 80 mm) SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Hình 3: Sơ đồ tính Tải trọng tác dụng lên sàn: 3.1 Tĩnh tải: Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: Kết tính tốn trình bày bảng sau : Lớp cấu tạo Gạch granito Vữa lót xi măng BTCT chịu lực Vữa trát trần g b  �(  f ,i  i i ) Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Trọng Hệ số độ Chiề lượng Trị tiêu tin cậy u dày riêng chuẩn tải i i gs trọng (mm) (kN/m3 (kN/m2)  f ,i ) 10 20 0,2 1,1 Trị tính tốn gb (kN/m2 ) 0,22 25 18 0,45 1,3 0,585 90 25 2,25 1,1 2,475 18 0,36 3,26 1,3 - 0,47 3,75 20 Tổng cộng 3.2 Hoạt tải: Hoạt tải tính tốn : pb = f,p.Ptc = 1,2.8 = 9,6 (KN/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m: qb = (gb + pb ).b = (3,75 + 9,6 ).1 = 13,35 (KN/m2) SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Nội lực sàn: Tính nội lực dựa sơ đồ khớp dẻo  Mômen lớn nhịp biên: M nb   1 q b (Lttob )2  �13,35 �2,1702  5, 71 11 11 kNm Mômen lớn gối thứ hai: M g2    q b  Ltt0b  11  5,71 kNm Mômen lớn nhịp gối giữa: 1 M max  � q b  Lttg   � �13,35 �2,182  �3,96 16 16 KN.m  Lực cắt: QA  0, 4.q b Ltt0b  0, 4.13,34.2,17  11,58kN QBt  0, 6.q b Ltt0b  0, 6.13,34.2.17  17,38kN QBp  0,5.q b Lttg  0,5.13,34.2,18  14,55kN QCt  QCp  QBp  14,55kN Hình 5: Biểu đồ nội lực SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Tính tốn cốt thép cho sàn: - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa - Cốt thép sàn sử dụng loại CB240-T : Rs = 210 MPa Tra bảng ta được: R = 0,437   R = Với:  pl   2. R  pl = 0,3   pl = = 0,645   2. pl = 0,37 Rb 11,5 100%  0,37 .100% Rs 210   max = = 2,03% Vì tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo nên ta phải hạn chế chiều cao vùng bê tông chịu nén giá trị giới hạn dẻo  pl m< pl = 0,3 Giả thiết: a = 15 mm  Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = 90 – 15 = 75 (mm) 5.1 Tính cốt thép nhịp biên gối thứ 2: M=5,71 kNm M 5,71.106 m    0, 08   pl  0,3 Rb b.h02 11,5.1000.752  Thỏa mãn điều kiện hạn chế     2 m    2.0, 08  0, 08 Astt    b Rb b.h0 0, 08.1.11,5.1000.75  Rs 210 = 328,57 mm2 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min Astt 328,57  0,1% �  100  �100  0, 44% b.h0 1000 �75   0, 44%   max  2, 03%  Thỏa mãn điều kiện 5.2 Tính cốt thép nhịp gối giữa: M=3,96 kNm M 3,96.106 m    0,06   pl  0,3 Rb b.h02 11,5.1000.752  Thỏa mãn điều kiện hạn chế     2 m    2.0, 06  0, 06 Astt  -   b Rb b.h0 0, 06.1.11,5.1000.75   246, 42mm Rs 210 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng min GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Astt 246, 42  0, 05% �  100  �100  0,33% b.h0 1000 �75   0,33%   max  2, 03%  Thỏa mãn điều kiện 5.3 Ở nhịp gối vùng phép giảm 20% cốt thép Khi đó: As  0,8.246,42  197,13mm2  Hàm lượng cốt thép: As 197,136 �100  �100  0,26% bh0 1000 � Kết tính cốt thép cho sàn thể bảng sau: Tiết diện M (KNm) αm Bảng Tính cốt thép cho sàn Các phương án tt chọn cốt thép µ A s (mm2) Phương án chọn (%) d (mm) a (mm) As (mm2) Nhịp biên, Gối thứ hai 5,71 0,08 328,57 0,44 P/án P/án 6/8 150 110 335 357  8a150 Nhịp giữa, gối 3,96 0,006 246,42 0,33 P/án P/án 6/8 P/án 110 150 200 257 262 250  8a 200 3,96 0,006 197,13 0,26 P/án P/án 6/8 140 190 202 207  6a140 Nhịp gối (được giảm 20% cốt thép) Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0: - Chọn lớp bảo vệ 10mm, tiết diện thép lớn  : h0  90  10  0,5.8  76  75mm Giá trị thực tế lớn giá trị tính tốn Đảm bảo an tồn 5.4 Tính cốt thép đai: Đơi với Bản có hb = 80 < 300mm, lực cắt thường nhỏ QBt  17,38KN  Q  0,625.Rbt b.h0  2,4.h0 ( gb  0,5 pb ) � QBt  17,38 KN  Q  0,625.0,9.1000.75  2,4.75.(3,74  0,5.9,6) � QBt  17,38KN  Q  43724 N  43,126kN SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương  Nên bê tơng đủ khả chịu lực khơng cần bố trí cốt đai 5.5 Cốt thép cấu tạo: a Cốt thép cấu tạo – chịu momen âm: Sử dụng cốt thép mũ đặt dọc theo gối biên (tường) dọc theo dầm chịu mơmen âm bỏ qua tính tốn làm tăng độ cứng tổng thể Hàm lượng: As,ct ≥  Chọn a200 (As chọn = 141 mm2) b Cốt thép phân bố: Đặt vng góc với thép chịu lực để tạo thành lưới thép, chịu phần tải trọng nhỏ truyền theo phương cạnh dài 2 L2  2,58  L1  Hàm lượng: As,pb ≥ 20%.As Do Hàm lượng:  Tại nhịp biên gối As,pb ≥  Chọn a150 (As chọn = 141 mm2)  Tại nhịp gối As,pb ≥  Chọn a200 (As chọn = 141 mm2) Bố trí cốt thép: Xét tỉ số:     = 0,25 - Đoạn vươn CT tính từ TRỤC dầm phụ: = 655 (mm) => Chọn 660mm - Đoạn vươn CT tính từ TRỤC dầm chính: = 655 (mm) => Chọn 660mm - Độ vươn CT tính từ mép dầm: α.L0 n  0, 25.( L1  bdp )  0.25.(2400  220)  545 Hình vẽ mặt bố trí cốt thép: SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 (mm) Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Việt Phương IV Tính tốn dầm phụ: Sơ đồ tính nhịp tính tốn dầm phụ: - Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính dầm liên tục nhịp đối xứng, có gối tựa tường biên dầm - Đoạn gối lên tường lấy Cdp = 220 mm - Theo giả thiết kích thước dầm phụ là: bxh=300x700 mm - Ta xác định nhịp tính tốn dầm phụ là: Nhịp giữa: Nhịp biên: Lg  L2  bdc  6200  300  5900mm L0b  L2  bdc bt Cdp 300 330 220    6200     5995mm 2 2 2 5995  5900 100%  1,58%  10% 5995 Chênh lệch nhịp: SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương 380,1 50,4 228+128 605 137,4 380,1 297,95 x 1256 137,4 2400 Gối thứ Đối xứng 50,4 228 207,25 x 2400 3.5.3 Xác định đoạn kéo dài W : Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W = Q.103  5. 2.q sw ≥ 20. (mm) 175.2.50, 200 - Trong đoạn dầm có cốt đai 8s200: qsw = = 87,9 (kN/m) 175.2.50, 350 - Trong đoạn dầm có cốt đai 8s350: qsw = = 50,2 (kN/m) - Kết tính đoạn W tóm tắt Bảng 16: Tiết diện Nhịp biên Bên trái Nhịp biên Bên phải Gối thứ Bên trái Gối thứ Bên phải Bảng 16: Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20. Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) Wchọn (mm) Số (225) 168,83 87,9 1058,35 500 1100 Số (125) 168,83 87,9 1058,35 500 1100 Số (125) 175,96 87,9 1125,91 500 1150 Số (228) 186,6 87,9 1186,43 560 1200 Số (228) Số (228) 186,6 159,5 87,9 87,9 1186,43 1032.28 560 560 1200 1050 Trang | 40 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Nhịp Bên trái Nhịp Bên phải Gối thứ Đối xứng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Số (228) 159,5 87,9 1032,28 560 1050 Số (125) 148,8 87,9 971,42 500 1000 Số (125) 117,4 87,9 792,8 560 800 Số (228) 137,4 87,9 906,57 560 950 Số (128) 137,4 87,9 906,57 560 950 3.5.4 Kiểm tra neo, nối cốt thép : - Nhịp biên bố trí 228 + 325 có As = 2704,1 mm2, neo vào gối 228 có As = 1231,5 mm2 > 2704,1/3 = 902 mm2 - Nhịp bố trí 128+125 có As = 1722,4 mm2, neo vào gối 228 có As = 1231,5 mm2 > 1722,4/3 = 575 mm2 - Chọn chiều dài đoạn neo CT: vào gối biên kê tự Lan1 = 300 mm ≥ 10 =280 mm ; vào gối Lan2 = 600 mm ≥ 20 = 560 mm - Tại nhịp giữ, nối số (228), chọn chiều dài đoạn nối 600 mm > 20 = 560 mm Trang | 41 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương TÍNH TOÁN BẢN SÀN PHƯƠNG ÁN BẢN SÀN PHƯƠNG Số liệu đề bài: Kích thước tính từ trục dầm trục tường L 1= 3,6m; L2= 6,2m Tường có chiều dày bt= 330m Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc = (kN/m2); hệ số độ tin cậy hoạt tải n = 1,2 1.Tính sàn SƠ ĐỒ KẾT CẤU Trang | 42 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Phân loại sàn: Xét tỉ số: = = 1.72< 2=> Bản sàn làm việc theo phương (loại kê) Chọn kích thước sơ bộ: Chọn chiều dày sàn sơ theo công thức: h b  D m L1 > h Trong đó: hb = ×3600 = 72 ÷ 112 (mm)  Chọn hb = 90 (mm) Xác định sơ kích thước Dầm phụ: � �1 �1 � h dp  � � � L  � � � 6200  310 �561,6 12 20 � 12 20 � � � (mm) Vậy Chọn hdp = 400 (mm) bdp  (0,3 �0,5).h dp  (0,3 �0,5).400  120 �200 (mm) Vậy Chọn bdp = 200 (mm) Kích thước Dầm phụ: (bdp  hdp)=(200  400) mm Xác định sơ kích thước Dầm chính: �1 � �1 � h dc  � � � 3.L1  � � � 3.2400  480 �900 �8 15 � �8 15 � (mm) Vậy Chọn hdc = 700 (mm) bdc  (0,3 �0,5).h dc  (0,3 �0,5).700  210 �350 (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) Kích thước Dầm chính: (bdc  hdc)=(300  700) mm Tính tốn tải trọng: Lớp cấu tạo Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Trọng Chiề lượng Trị tiêu u dày riêng chuẩn i (mm) Gạch granito Vữa lót xi măng BTCT chịu lực Vữa trát trần i Hệ số độ tin cậy tải trọng Trị tính tốn gb (kN/m2 ) 0,2 1,1 0,22 gs (kN/m2) 10 (kN/m ) 20 25 18 0,45 1,3 0,585 90 25 2,25 1,1 2,475 18 0,36 3,26 1,3 - 0,47 3,75 20 Tổng cộng  f ,i Trang | 43 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương =>Tĩnh tải : gb=3,75 (kN/m2); -Hoạt tải: tc p b = p n=8.1,2=9,6(kN/m ); n Tải trọng toàn phần : qb = (pb + gb).1(m)= 9,6+3,75 = 13,35 (kN/m); Nội lực tính tốn : Trang | 44 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương p 9,6 l1l  �3,6 �6,  107,14 2 (kN) �p � �9, � P ''  �  g � l1l  �  3,75 � �3, �6,  190,84 �2 � �2 � (kN) P'  Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,72 ; tra theo sơ đồ α61= 0,0308 ; α62=0,0096 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β61= 0,0635 ; β62=0,0196 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α61P” = 0,0485 107,14+ 0,0308.190,84= 11,07(kN.m) M2= α12P’+ α62P’’= 0,0148 107,14+ 0,0096 190,84= 3,41 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (9,6 + 3,75) 3,6 6,2 = 297,97(kN) MI = β61P = 0,0635 297,97 = 18,92 (kN.m) MII= β62P = 0,0196 297,97= 5,84 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,78 ; tra theo sơ đồ α71= 0,0203 ; α72=0,0054 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β71= 0,0442 ; β72=0,0102 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α71P” = 0,0485 107,14+ 0,0203.190,84= 9,07 (kN.m) M2= α12P’+ α72P’’= 0,0148 107,14+ 0,0054 190,84= 2,62 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (9,6+3,75) 3,6 6,2 = 297,97(kN) MI = β71P = 0,0442 297,97 = 13,17 (kN.m) MII= β72P = 0,0102 297,97= 3,03 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,72 ; tra theo sơ đồ α81= 0,0288 ; α82=0,0103 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β81= 0,0583 ; β82=0,024 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α81P” = 0,0485 107,14+ 0,0288.190,84= 10,69 kN.m) M2= α12P’+ α82P’’= 0,0148 107,14+ 0,0103 190,84= 3,55 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (9,6+3,75) 3,6 6,4 = 297,97(kN) MI = β81P = 0,0583 297,97 = 17,37 (kN.m) MII= β82P = 0,024 297,97= 7,15 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,72 ; tra theo sơ đồ Trang | 45 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương α91= 0,0195 ; α92=0,006 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β91= 0,0423 ; β92=0,0131 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α91P” = 0,0485 107,14+ 0,0195.190,84= 8,92 (kN.m) M2= α12P’+ α92P’’= 0,0148 107,14+ 0,006 190,84= 2.73 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (9,6+3,75) 3,6 6,4 = 297,97(kN) MI = β91P = 0,0423 297,97 = 12,6 (kN.m) MII= β92P = 0,0131 297,97= 3,9 (kN.m) Tính tốn cốt thép: - Vật liệu : Bê tông B20 : Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa +/ Thép : CB240-T : Rs = Rsc = 210 MPa ; Rsw = 170 MPa CB400-V : Rs = Rsc = 350 MPa ; Rsw = 210 MPa Có :  R  0,53 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương: Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 11,07kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) M1 11,07.106 m    0,17   R  0,53 2 R b.h 11,5.1000.75 b Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,17)  0,9 2  M1 11,07.106 As    780,95(mm ) R s .h 210.0,9.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 780,95 100%  100%  1, 04%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 10a100 ASch = 785 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2= 3,41kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm)  m  M2 3, 41.106   0,05   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,05)  0,97 2  M2 3, 41.106 As    223, R s .h 210.0,97.75 (mm )  Trang | 46 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 223, 100%  100%  0, 29%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a120ASch = 236mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MI = 17,05 kN.m m  Ta có : MI 18,92.106   0, 29   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,29)  0,82 2  MI 18,92.106 As    1464,96(mm ) R s .h 210.0,82.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 1464,96 100%  100%  1,95%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 12a70ASch = 1615mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MII = 5,84 kN.m m  Ta có : M II 5,84.106   0,09   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,09)  0,95 2  M II 5,84.106 As    390,3mm R s .h 210.0,95.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 390,3 100%  100%  0,52 %    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a70ASch = 404 mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mô men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 9,07kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) m  Ta có : M1 9,07.106   0,14   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 Trang | 47 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương 1   (1   2 m )  (1   2.0,14)  0,92 2  M1 9,07.106 As    625,95(mm ) R s .h 210.0,92.75  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 625,95 100%  100%  0,83%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 8a80 ASch = 629 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,62 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) M2 2,62.106 m    0,04 2   R  0,53 R b.h 11,5.1000.75 b  1   (1   2 m )  (1   2.0,04)  0,98 2  M2 2,62.106 As    169,74 R  h 210.0,98.75 (mm ) s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  - AS 169,74 100%  100%  0, 22%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a160ASch = 170mm2 Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MI = 13,17 kN.m m  Ta có : MI 13,17.106   0,   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,2)  0,88 2  MI 13,17.106 As    950, 21(mm ) R s .h 210.0,88.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 950, 21 100%  100%  1, 26%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 10a80ASch = 981mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MII = 3,03 kN.m Trang | 48 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương M II 3,03.106 m    0,04   R  0,53 2 R b.h 11,5.1000.75 b Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,04)  0,98 2  M II 3,03.106 As    196,3mm R s .h 210.0,98.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 196,3 100%  100%  0, 26 %    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a140ASch = 202mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 10,69 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) m  Ta có : M1 10,69.106   0,16   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,16)  0,91 2  M1 10,69.106 As    745,85(mm ) R s .h 210.0,91.75  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 745,85 100%  100%  0,99%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 10a100 ASch = 785 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 3,55kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm)  m  M2 3,55.106   0,05   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,05)  0,97 2  M2 3,55.106 As    232,36 R  h 210.0,97.75 (mm ) s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 232,36 100%  100%  0,3%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a120ASch = 236mm2 Trang | 49 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng - Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MI = 17,37 kN.m m  Ta có : MI 17,37.106   0, 27   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,27)  0,84 2  MI 17,37.106 As    1161,88(mm ) R  h 210.0,84.75 s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 1161,88 100%  100%  1,5%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 12a90A ch S = 1256 mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MII = 7,15kN.m m  Ta có : M II 7,15.106   0,11   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,11)  0,94 2  M II 7,15.106 As    482,94mm R s .h 210.0,94.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 482,94 100%  100%  0,64 %    0,05% b.h 1000.75 Chọn 10a160 ASch = 491 mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 8,92kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) m  Ta có : M1 8,92.106   0,13   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,13)  0,93 2  M1 8,92.106 As    608,98(mm ) R s .h 210.0,93.75  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Trang | 50 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 608,98 100%  100%  0,81%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 8a80 ASch = 629 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,73 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm)  m  M2 2,73.106   0,042   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,042)  0,97 2  M2 2,73.106 As    178,69 R  h 210.0,97.75 (mm ) s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  - AS 178,69 100%  100%  0, 23%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a150ASch = 189mm2 Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MI = 12,6 kN.m m  Ta có : MI 12,6.106   0,19   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,19)  0,89 2  MI 12,6.106 As    898,88(mm ) R s .h 210.0,89.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 898,88 100%  100%  1, 2%    0,05% b.h 1000.75 Chọn 10a80 ASch = 981mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 90 – 15 = 75 (mm) MII = 3,9 kN.m m  Ta có : M II 3,9.106   0,06   R  0,53 R b b.h 02 11,5.1000.752 1   (1   2 m )  (1   2.0,06)  0,96 2  Trang | 51 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương M II 3,9.106 As    257,94mm R s .h 210.0,96.75  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 257,94 100%  100%  0,34 %    0,05% b.h 1000.75 Chọn 6a100ASch = 283 mm2 As2 Mômen M1 (kNm) Ô6 Ô7 Ô8 Ô9 (mm ) 11,07  (%)  (mm) a(mm) Achon (mm2 ) s 780,95 1,04 10 100 785 M (kNm) 3,41 223,2 0,29 120 236 M I (kNm) 1464,9 1,95 12 70 1615 M II (kNm) 5,84 390,3 0,52 70 404 M1 (kNm) 9,07 625,95 0,83 80 629 M (kNm) 2,62 169,74 0,22 160 170 M I (kNm) 950,21 1,26 10 80 981 M II (kNm) 3,03 196,3 0,26 140 202 M1 (kNm) 745,85 0,99 10 120 785 M (kNm) 3,55 232,36 0,3 120 236 M I (kNm) 1161,8 1,5 12 90 M II (kNm) 7,15 482,94 0,64 10 160 491 M1 (kNm) 8,92 608,98 0,81 80 629 M (kNm) 2,73 178,69 0,23 150 189 M I (kNm) 898,88 1,2 10 80 981 257,94 0,32 100 283 18,92 13,17 10,69 17,37 12,6 M II (kNm) 3,9 1256 Trang | 52 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Cốt thép chịu momen âm theo cấu tạo Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương vng góc với dầm gối biên xác định sau: As ,ct � 6a 200  141mm2 As ,ct �30% As , g giua  0,3 �951, 68  285,5mm2 Chọn  6a 200 có As = 141 mm Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương song song với dầm gối biên xác định sau: As ,ct � 6a 200  141mm As ,ct �30% As , g giua  0,3 �611,8  183,54mm 2 Chọn  6a 200 có As = 141 mm Bố trí thép: Hai kề có diện tích cốt thép chịu momen âm tính tốn khác chọn diện tích cốt thép lớn để bố trí Trang | 53 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng Bộ môn: Đồ Án Bê Tông GVHD: T.S Nguyễn Việt Phương Trang | 54 SVTH: Phạm Văn Tình _ MSV: 1851030281 ... có hệ số k=0,253 3.1 Biểu đồ bao momen: Biểu đồ bao mômen : - Tung độ nhánh dương tiết diện biểu đồ bao mômen : Mmax = max.qdp.L2 - Tung độ nhánh âm tiết diện biểu đồ bao mômen : Mmin = min.qdp.L2... 2.(97,7+195,41)/3 – 195,41 = -0,0033 (kN.m) SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội Khoa Xây Dựng SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 GVHD: TS Nguyễn... SVTH: PHẠM VĂN TÌNH Lớp_MSV: 18X1_1851030281 GVHD: TS Nguyễn Việt Phương Hình 15: Biểu đồ mơmen trường hợp tải (đơn vị: kN.m)  Xác định biểu đồ bao mômen : Bảng 10: Xác định tung độ biểu đồ mô