Đang tải... (xem toàn văn)
Đề tài này nghiên cứu các ứng xử cơ học của mẫu bê tông đất làm từ mẫu đất lấy tại cầu Tân Thạnh Đông mô phỏng hiện trường Jet Grouting. Khoảng 50 mẫu bê tông trộn với 50% xi măng xỉ và xi măng PCB40. Hàm lượng xi măng 400, 500, 600, 700 và 800 kg / m3 được sử dụng để trộn các mẫu đất sét mềm với tỷ lệ w: c là 1,5: 1. Mời các bạn cùng tham khảo!
ỨNG XỬ SOILCRETE TẠO TỪ BÙN SÉT CỦ CHI PHỤC VỤ CƠNG TÁC GIA CỐ LƯN ĐƯỜNG Đ U C U TÂN THẠNH ĐÔNG BẰNG JET GROUTING ĐỖ THỊ MỸ CHINH*, TRẦN N UYỄN HOÀN QU CH HỒN CH ƠN *** HÙN , N UYỄN DUY PHON HUỲNH N UYÊN HIỆP****, ĐẶN CHÍ CƠN ** **** **** N UYỄN QUỐC NH***** Mechanical behaviors of soilcrete specimens by Jet Grouting technology from Cu Chi soft clay to treat differential settlement of Tan Thanh Dong bridge Abstract: Bridge abutment differential settlement has often occurred in the South and particularly in Ho Chi Minh City The current techniques treat the settlement to be still less effective Jet grouting is a technology improving mechanical characteristis of soils using a high pressure grout jet to cut and mix in-situ soil with cement slurry Jet Grouting has high potential to mitigate differential settlement of bridge abutments However, the Jet Grouting still has limit applications to treat bridge abutment differential settlement in HCMC This paper investigated the mechanical behaviors of soilcrete specimen made from the soil samples taken at Tan Thanh Dong bridge simulating field Jet Grouting About 50 soilcrete specimens mixed with 50% slag cement and PCB40 cement The cement contents of 400, 500, 600, 700, and 800 kg/m3 were utilized to mix the soft clay samples at a w:c of 1.5:1 The results show that: (1) Unconfined compressive strength (UCS) of slag cement were higher 3.5 to times than those of PCB40; (2) UCS of soilcrete at a cement content of 500 kg/m3 cured at days were higher to times than that of the soft clay; (3) Secant modulus of elasticity varying from 100 – 357 times to UCS; (4) Strain at failure varying from 0.5 to 1.2 %; (5) A w:c ratio of 1.5 providing suitable soilcrete strength and the viscocity of cement slurry Key words: Soilcrete, Jet Grouting, settlement, ground improvement, bridge approaching embankment IỚI THIỆU * Lún đƣờng đầu cầu trình khai thác gây xúc ngành giao thông Hiện tƣợng lún đƣờng đầu cầu xảy hầu hết * Th c ĩ Giả g viê h T D-MTUD T g i học Ng yễ Tấ Th h; ** PGS.TS Giả g viê T g i học Bách Khoa HQG TP HCM HB -HCM); *** Th c ĩ h KTXD, HB -HCM; **** Học viê c học h T D HB -HCM; ***** Si h viê i học h T D HB -HCM ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 tỉnh thành Đ ng Bằng Sơng Cửu Long nói chung TP HCM nói riêng [1, 2] S chênh lệch cao độ vị trí tiếp giáp mố cầu đƣờng đầu cầu gây tƣợng xốc cho phƣơng tiện giao thông Xe phải giảm tốc độ qua cầu nhằm giảm xốc Hiện tƣợng lún lệch đƣờng đầu cầu lún cố kết đất yếu bên dƣới đƣờng đầu cầu 4, Các giải pháp khắc phục bù lún thƣờng xuyên 47 lớp bê tông nh a, bơm vữa, xây d ng Bù lún thƣờng xun khơng giải triệt để tình trạng lún Jet Grouting giải pháp khả thi ba phƣơng pháp Jet Grouting có thiết bị thi cơng nhỏ gọn thi cơng đƣợc khu v c có mặt chật hẹp Với đƣờng đầu cầu khai thác, thiết bị Jet Grouting thi cơng mà không cần ngăn lƣu thông xe cộ thời gian thi công nhanh Jet Grouting đƣợc thử nghiệm trƣờng thành cơng cho cơng trình xử lý lún đƣờng đầu cầu Đ ng Tháp Tuy nhiên, Jet Grouting chƣa đƣợc ứng dụng cho cơng trình lún đƣờng đầu cầu khai thác TP HCM Vì vậy, nghiên cứu ứng dụng Jet Grouting xử lý lún cho cơng trình đƣờng đầu cầu TP HCM làm sở khoa học pháp lý cho ứng dụng đại trà toàn địa bàn TP HCM Theo trạng thiết kế cầu Tân Thạnh Đông thuộc huyện Củ Chi, đƣờng đầu cầu đƣợc đắp cao (khoảng m) lớp cấp phối đá dăm độ dài m đƣợc đặt lớp cấp phối đá dăm Lớp cấp phối độ đặt đƣờng c Lớp đất yếu bên dƣới chƣa đƣợc gia cố Với cấu tạo tƣơng t đƣờng đầu cầu Đ ng Tháp, tải trọng đất đắp nguyên nhân gây lún cố kết lớp đất yếu bên dƣới Jet Grouting xử lý gia cố lớp đất yếu bên dƣới không phá hủy lớp mặt bên Cần khoan khoan xuyên qua lớp cấp phối đá dăm độ để xuống lớp đất yếu bên dƣới Tại lớp đất yếu cần gia cố, Jet Grouting kích hoạt tia vữa để cắt xói đất trộn với xi măng Vì vậy, Jet Grouting giải pháp tối ƣu để giải triệt để đƣợc tƣợng lún đƣờng đầu cầu Củ Chi ả Cá ỉ tiêu Chiều dày (m) Giới hạn chảy LL (%) Chỉ số d o PI (%) 48 C ỉ tiêu S t ả (1A) 7,5 85,3 41,2 Việc nghiên cứu ứng xử đất cầu Tân Thạnh Đông huyện Củ Chi TP HCM theo công nghệ Jet Grouting nhằm đƣa thông số phù hợp chất lƣợng cọc soilcrete Các mối quan hệ cƣờng độ nén nở hông t theo thời gian bảo dƣỡng, loại xi măng, mô đun đàn h i cát tuyến, tỷ lệ nƣớc:xi măng đƣợc nghiên cứu phịng thí nghiệm Kết nghiên cứu làm định hƣớng ban đầu cho việc ứng dụng thiết kế thi công trƣờng PHƢƠNG PHÁP LUẬN NGHIÊN CỨU Phƣơng pháp thí nghiệm phịng theo tiêu chuẩn STM D2166, STM D1633, TCVN 9403:2012 đƣợc th c cho m u đất lấy trƣờng xi măng Thí nghiệm nén nở hông t (UCS) th c cho m u soilcrete 2.1 Vật iệu t iệ ấ g yê hổ Công tác khoan lấy m u đất trƣờng cầu Tân Thạnh Đơng phía cầu Xáng thuộc xã Tân Thạnh Đơng huyện Củ Chi thành phố H Chí Minh (Hình 1) Hố khoan đƣợc khoan tới độ sâu 30 m Chỉ tiêu lý đất dùng thí nghiệm thể Bảng H h Vị í ghiê G ge ý đất [10] S t ả (1B) 11,4 78,7 38,5 Cát ụi 2,1 - S t dẻ 8,5 48,4 23,5 Sét dẻ 5,4 38,4 18,7 Cát 3,5 - ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Cá S t ả (1A) 91,7 90,82 14,4 2,60 8,1 5,15 22,9 ỉ tiêu Hàm lƣợng bụi sét (%) Độ ẩm W (%) Dung trọng t nhiên γw (kN/m3) Hệ số rỗng e Độ pH (%) Hàm lƣợng hữu (%) Cƣờng độ nén qu (kN/m2) i Xi dùng đƣợc ă g măng PCB40 xi măng 50% xỉ đƣợc cho nghiên cứu Hai loại xi măng sản xuất nƣớc có sẵn TP ả L ại xi ỉ tiêu C độ (MPa) ngày 28 ngày ă Xi măng PCB40 Xi măng xỉ * ác ị h he Cá ≥ 18 ≥ 40 ≥ 45 Muối hòa tan 10000 ợ tối đa ( ý xi ă ≤ 420 2.2 C tạ ẫu H ợ g xi ă g v ỷ ệ ớc:xi (w:c) Hàm lƣợng xi măng tỷ lệ nƣớc:xi măng ảnh hƣởng đến cƣờng độ cọc soilcrete 16, ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 86 43,44 17,3 1,25 - Sét dẻ 73,3 35,54 18 1,04 - Cát 10,3 20,26 19,8 0,62 - [11, 12] Độ ị Độ ổ đị t ểt (mm) 2800 ≤ 10 Hàm ợ SO3 (%) ≤ 3,5 3300 ≤ 10 ≤ 3,5 * (cm2/g) nƣớc đất trƣờng có giá trị Nƣớc uống sinh hoạt dùng thí nghiệm c ng có độ pH dao động từ – 14 Ngồi ra, thơng số chất lƣợng nƣớc sinh hoạt phù hợp với tiêu chuẩn TCVN4506:2012 nƣớc dùng để trộn vữa xi măng nhƣ Bảng Vì vậy, nƣớc sinh hoạt sử dụng để thí nghiệm thay cho nƣớc trƣờng /L) t Ion sunfat (SO4-2) 2700 S t dẻ HCM Xi măng PCB40 theo TCVN 6260:2009 xi măng 50% xỉ theo TCVN 4316:2007 nhƣ Bảng Xi măng có hạn sử dụng tối đa tháng kể từ ngày sản xuất ≥ 18 ≥ 40 ≤ 45 ≥ 600 cò i ê g ích h ớc ỗ 0.09 h Hà Cát ụi 11,5 25,11 18,4 0,81 - T ời ia đ t (phút) Bắt đầu Kết thúc N ớc Độ pH nƣớc dùng để thí nghiệm ảnh hƣởng tới chất lƣợng đất trộn xi măng Độ pH nƣớc thấp (pH < 7) thể tính axit cao, cƣờng độ soilcrete giảm Ngƣợc lại, độ pH cao thể tính bazơ (pH > 7), cƣờng độ cọc soilcrete cao 13 Theo Bảng 1, độ pH ả S t ả (1B) 87,9 79,71 15 2,25 4,86 36,2 ầ tr Ion clo (Cl-) 3500 trộ vữa [15] Cặn không tan 300 17 Hàm lƣợng xi măng cao cƣờng độ đất – xi măng cao Trong đất có chứa hàm lƣợng hữu cơ, lƣợng xi măng dùng để gia cố cần phải lớn đất không chứa hữu 49 hàm lƣợng hữu nhỏ Lƣợng xi măng nhiều đủ để tạo khung chịu l c xung quanh chất hữu có đất 13, 18 Theo 19 , hàm lƣợng xi măng tối thiểu cho đất có hàm lƣợng hữu khoảng 2-5% nên từ 300 – 350 kg/m3 cho công nghệ trộn cánh trộn Với phƣơng pháp thi công Jet Grouting, hàm lƣợng xi măng trƣờng bị giảm so với phòng ảnh hƣởng dịng bùn trào ngƣợc 20 Vì hàm lƣợng xi măng phòng cần phải lớn 350 kg m3 để đảm bảo cƣờng độ thiết kế Các loại hàm lƣợng xi măng 400, 500, 600, 700, 800 kg/m3 tƣơng ứng với hai loại xi măng xỉ PCB40 đƣợc dùng để nghiên cứu Các hàm lƣợng xi măng phù hợp với nghiên cứu 21 để tính tốn lƣợng vữa trộn Từ kết phịng, hàm lƣợng xi măng thích hợp đƣợc chọn để gia cố Hình Vữ g h áy Tỷ lệ nƣớc:xi măng vừa ảnh hƣởng tới cƣờng độ nén nở hông t soilcrete lƣu lƣợng bùn thải trào ngƣợc q trình thi cơng 16, 17 Tỷ lệ w:c nhỏ cƣờng độ cao nhƣng độ nhớt vữa lớn gây tắc nghẽn vòi phun Ngƣợc lại, w:c lớn làm cƣờng độ soilcrete nhỏ độ nhớt vữa nhỏ Tuy cƣờng độ soilcrete giảm nhƣng dòng bùn trào ngƣợc dễ tránh tắc nghẽn vòi phun w:c lớn Vì vậy, tùy thuộc vào mục đích 50 cơng trình, tỷ lệ w:c cần đƣợc thí nghiệm trƣớc thi công [17] Theo [21 , tỷ lệ w:c cho hệ thống Jet Grouting dao động từ 0,8-2 Với cọc thử thi công TP HCM, tỷ lệ w:c 1:0,6 khắc phục đƣợc tình trạng nghẹt dịng bùn trào ngƣợc 22 Vì vậy, vữa dùng để thí nghiệm có tỷ lệ nƣớc: xi măng 1,5:1 S cố nghẹt vịi q trình thi cơng cọc Jet grouting đƣợc hạn chế Nƣớc xi măng đƣợc trộn máy thời gian phút trƣớc trộn với đất nhƣ Hình úc ẫ Cƣờng độ cọc soilcrete bị ảnh hƣởng loại đất Với hàm lƣợng xi măng, ngày bảo dƣỡng, lƣợng trộn, cƣờng độ đất cát cao đất sét đất sét d o cứng cao đất sét d o chảy 13, 23 Đất lớp sét chảy (1 1B) lớp đất yếu (Bảng 1) Vì vậy, đất hai lớp đƣợc chọn để gia cố Đất đƣợc lấy từ độ sâu -0,5 m đến -18 m trộn với vữa xi măng PCB40 xi măng xỉ Đất t nhiên đƣợc xác định độ ẩm trƣớc thí nghiệm Nếu độ ẩm đất phòng nhỏ độ ẩm trƣờng, lƣợng nƣớc đƣợc thêm vào để đảm bảo độ ẩm đất không thay đổi Khuôn chứa m u đất trộn xi măng đƣợc làm từ ống nh a PVC đƣờng kính 55 ± mm, cao 120 ± mm Khuôn đƣợc cắt hở theo phƣơng dọc bôi lớp mỡ mỏng bên giúp trình tháo m u dễ dàng Hình Mẫ hi úc x g Bả d ỡ g ẫ ic ee ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Hỗn hợp đất trộn xi măng đƣợc chia thành lớp, lớp đƣợc đầm que gỗ đƣờng kính 10 mm dài 400 mm M u đƣợc cố định chặt trƣớc bảo dƣỡng cách ngâm nƣớc nhƣ Hình 13, 18 M u đƣợc kí hiệu dán mác trƣớc bảo dƣỡng Các m u đất nằm bên dƣới m c nƣớc ngầm Vì vậy, m u soilcrete đƣợc ngâm nƣớc để ứng xử tƣơng ứng với th c tế Hình thể trình bảo dƣỡng m u Hình Q h ẫ ợc bả d ỡ g (a) Bắt đầu nén H h Thí ghiệ é ẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Ả t ời ia ả d ỡ tới độ tự d ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 2.3 N ẫu M u soilcrete đƣợc tiến hành nén nở hông t (UCS) máy nén m u nhƣ Hình theo tiêu chuẩn STM D1633 24 TCVN 9403:2012 25 Mục đích thí nghiệm UCS để xác định cƣờng độ nén nở hông t (qu), biến dạng lúc phá hoại (εf), mô đun đàn h i cát tuyến (E50) m u Trình t nén m u nhƣ sau: (1) M u đƣợc làm ph ng hai đầu, đo đƣờng kính chiều cao m u vị trí để tính giá trị trung bình, cân m u để xác định khối lƣợng (2) Đặt tâm m u trùng với tâm máy nén phía dƣới (3) Lắp đặt đ ng h đo chuyển vị số số đối xứng Điều chỉnh hai đ ng h đo giá trị (Hình 5a) (4) Gia tải với tốc độ nén không đổi nhỏ mm phút (5) Ghi lại giá trị l c đ ng h l c giá trị chuyển vị đ ng h chuyển vị số đ ng h chuyển vị số tƣơng ứng với 10 vạch (6) M u nén đến bị phá hoại (Hình 5b) [18, 19] hô g (b) M u phá hoại d ẫ soilcrete Hình thể mối quan hệ cƣờng độ nén qu thời điểm 3, 7, 28 ngày tuổi với hàm lƣợng xi măng Ac = 500 kg/m3 Cƣờng độ 51 tăng thời gian bảo dƣỡng tăng Kết phù hợp với tác giả nhƣ 1, 19 Đối với xi măng xỉ, cƣờng độ qu thể r mức độ tăng theo thời gian Xi măng PCB40, giá trị qu tăng khoảng từ đến ngày tuổi Giá trị qu 28 ngày giảm m u bị khuyết tật Cƣờng độ nén m u soilcrete tạo hai loại xi măng cao từ 3,4 - lần ngày 12 - 17 lần ngày tuổi so với cƣờng độ nén nở hông đất t nhiên (Bảng 1) Vì vậy, phƣơng tiện giao thơng lƣu thơng sau ngày thi cơng Đối với cơng trình khai thác, việc sửa chữa ảnh hƣởng tới q trình lƣu thơng Đặc biệt, lƣu lƣợng xe lƣu thông TP HCM, việc giải phóng mặt cần phải th c nhanh bao bọc hạt đất liên kết hạt đất lại với chất gel C-S-H làm cƣờng độ soilcrete tăng 13, 18 Cƣờng độ soilcrete tăng tuyến tính hàm lƣợng xi măng tăng khoảng định Các m u soilcrete hàm lƣợng 700 800 kg m3 có xu hƣớng giảm Ở hàm lƣợng xi măng lớn, lƣợng nƣớc để tạo vữa xi măng nhiều Trong trình hình thành cƣờng độ, độ ẩm soilcrete cao Lƣợng nƣớc dƣ sau phản ứng thủy hóa xảy nguyên nhân làm cƣờng độ soilcrete giảm tăng khơng đáng kể 13 Ngồi ra, q trình chế tạo m u hàm lƣợng xi măng cao, công đầm tác dụng lên m u bị giảm độ sệt m u lớn L c đầm nén tác dụng lên m u không đẩy hết đƣợc bọt khí cịn sót lại m u Cƣờng độ soilcrete giảm tăng khơng đáng kể 20 Vì vậy, hàm lƣợng xi măng nên chọn khoảng từ 400 – 600 kg/m3 3.2.2 Ảnh hưởng loại xi măng H h M i q hệ giữ h i gi bả d ỡ g v c g é hô g Ac = 500 kg/m3 3.2 Ả ợ xi ă ại xi ă đ độ tự d 3.2.1 Ảnh hưởng hàm lượng xi măng Hình thể mối quan hệ cƣờng độ nén nở hông t hàm lƣợng xi măng loại xi măng m u soilcrete 28 ngày tuổi Cƣờng độ m u soilcrete tăng theo hàm lƣợng xi măng khoảng từ 400 - 600 kg/m3 Hàm lƣợng xi măng cao cƣờng độ nén nở hông cao Các hạt xi măng nhiều 52 Hình Quan hệ hàm lượng xi măng/loại xi măng cường độ nén nở hông tự 28 ngày Cùng loại đất, hàm lƣợng xi măng, ngày tuổi, cƣờng độ nén nở hông qu m u soilcrete tạo từ xi măng xỉ cao từ 3,5 - lần xi măng PCB40 Kết phù hợp với nghiên cứu 50% hàm lƣợng xỉ có xi măng xỉ đóng vai trị làm tăng cƣờng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 độ soilcrete Các khống vật có xỉ phản ứng thủy hóa trao đổi ion môi trƣờng kiềm tạo chất gel C-S-H, C-A-S-H, C-A-H đóng vai trị cho cƣờng độ soilcrete Đối với xi măng PCB40, phản ứng thủy hóa tạo chất gel C-S-H [13] Vì vậy, cƣờng độ soilcrete tạo từ xi măng xỉ cao Xi măng xỉ nên đƣợc chọn làm vật liệu gia cố 3.3 Qua ệ iữa i ại εƒ độ qu Biến dạng lúc phá hoại tất m u soilcrete nằm khoảng từ 0,5 – 1,2 (Hình 8) nhỏ so với nghiên cứu 13 gần tƣơng đ ng với 19 Biến dạng lúc phá hoại m u soilcrete tạo từ xi măng xỉ tất ngày tuổi giảm cƣờng độ tăng tƣơng đ ng với kết 13, 23 Với m u soilcrete xi măng PCB40, biến dạng phá hoại tăng cƣờng độ giảm Kết giống nghiên cứu 1, 19 , nguyên nhân ảnh hƣởng loại xi măng s tiếp xúc bề mặt m u với máy nén H h Q c hệ giữ biế d g há h g é hô g d iv 3.4 Qua ệ đu đà ồi át tu E50 với độ qu Tỷ lệ E50/qu tất m u xi măng đất ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 đạt khoảng 100 - 375 nhƣ Hình Giá trị lớn so với kết 26 nằm khoảng giá trị 27 Mô đun đàn h i cát tuyến E50 thông số xác định độ cứng m u xi măng đất phục vụ cho thiết kế Tại giá trị 50% cƣờng độ phá hoại, E50 soilcrete lớn biến dạng nhỏ Biến dạng soilcrete nhỏ phù hợp với ứng dụng chống lún cho cơng trình H h Q qu v hệ giữ c g ô hồi cá é hô g yế E50 ẾT LUẬN Khoảng gần 50 m u soilcrete đƣợc chế tạo phòng với hai loại xi măng PCB40 xi măng xỉ Hàm lƣợng xi măng 400, 500, 600, 700, 800 kg/m3 tƣơng ứng với tỉ lệ w:c = 1,5:1 đƣợc trộn với đất lấy từ trƣờng Tất m u soilcrete đƣợc bảo dƣỡng độ tuổi 28 ngày, riêng m u đất trộn xi măng với hàm lƣợng 500 kg m3 đƣợc bảo dƣỡng thêm độ tuổi ngày Các m u đƣợc bảo dƣỡng nƣớc để nghiên cứu ứng xử đánh giá khả ứng dụng công nghệ Jet Grouting để gia cố lún đƣờng đầu cầu khai thác Kết nén nở hông t tất m u soilcrete cho thấy: (1) Cƣờng độ nén nở hông t trung bình 28 ngày tuổi xi măng xỉ khoảng 0,7 – 0,8 MPa cao từ 3,5 đến lần so với xi 53 măng PCB40 (0 – MPa) Xi măng xỉ lò cao nên đƣợc chọn để gia cố (2) Cƣờng độ nén nở hông t tăng hàm lƣợng xi măng khoảng từ 400 – 600 kg/m3 Hàm lƣợng xi măng nên chọn khoảng 400 - 600 kg/m3 để gia cố (3) Cƣờng độ nén nở hông t tăng theo thời gian bảo dƣỡng Đối với xi măng xỉ hàm lƣợng 500 kg m3, qu ngày tuổi gấp từ lần so với đất t nhiên 15% so với qu 28 ngày Đối với xi măng PCB40, qu ngày lớn lần so với đất t nhiên b ng khoảng 60% so với qu ngày với hàm lƣợng 500 kg/m3 Vì vậy, xe có khả lƣu thơng sau ngày thi công (4) Tỷ lệ w:c = 1,5:1 cho cƣờng độ soilcrete độ nhớt vữa xi măng phù hợp với thông số thiết kế (5) Mô đun đàn h i cát tuyến E50 khoảng 100 - 357 lần cƣờng độ nén nở hông t 28 ngày tuổi (6) Biến dạng lúc phá hoại soilcrete khoảng từ 0,5 đến 1,2 % TÀI LIỆU TH M HẢO [1] Quách H ng Chƣơng, Trần Nguyễn Hoàng Hùng, Hà Hoan Hỷ, Phạm Quốc Thiện "Ứng xử soilcrete phòng tạo từ đất cầu Tám Bang Vàm Đinh mô công nghệ Jet grouting" T chí ị h số 2, trang 42-51, 2016 [2] Phan Quốc Bảo "Nghiên cứu số giải pháp cải thiện độ êm thuận đoạn đƣờng d n vào cầu khu v c đ ng Sông Cửu Long" Luận Văn Tiến sĩ, Viện Khoa Học Công Nghệ Giao Thơng Vận Tải, 2015 [3] Trần Nguyễn Hồng Hùng "Nghiên cứu gia cố lún đƣờng đầu cầu trình khai thác cơng nghệ Jet Grouting Đ ng Tháp" HĐ số: 108 2015 ĐTKHCN, Sở khoa học công nghệ tỉnh Đ ng Tháp, 2017 54 [4] G A Miller, K Hatami, A B Cerato, and C Osborne "Applied approach slab settlement research, design/construction" University of Oklahoma School of Civil Engineering and Environmental Science, 2013 [5] Đỗ Thị Mỹ Chinh Trần Nguyễn Hoàng Hùng "Nghiên cứu chất tƣợng lún đƣờng đầu cầu trình khai thác tồn tỉnh Đ ng Tháp" T chí x y d g số 9, trang 24-29, 2016 [6] Bộ giao thông vận tải "Quy định tạm thời giải pháp kỹ thuật công nghệ đoạn chuyển tiếp đƣờng cầu (cống) đƣờng ô tô" Số 3095 QĐ-BGTVT, Hà Nội, 16 trang, 2013 [7] R Essler and H Yoshida "Jet grouting", in Ground Improvement, M.P.Moseley and K.Kirsch, Eds Lon Don and New Yord: Spon Press, 2004, pp 161-196 [8] Nguyễn Thiết Hoài and Trần Nguyễn Hoàng Hùng, "Quan trắc lún đƣờng đầu cầu Vàm Đinh sau gia cố công nghệ Jet Grouting," T chí ị h số 1, trang 5469, 2020 [9] Cơng ty xây d ng Thịnh n "Bản vẽ hồn cơng cầu Tân Thạnh Đơng" H Chí Minh, 2009 [10] LAS- XD1465 "Thuyết minh địa chất cơng trình cầu Tân Thạnh Đơng huyện Củ Chi, Thành phố H Chí Minh" H Chí Minh, 10 trang, 2020 [11] Tiêu chuẩn quốc gia "Xi măng Pooc lăng hỗn hợp - Yêu cầu kỹ thuật" TCVN 6260 : 2009, Hà Nội, 2009 [12] Tiêu chuẩn quốc gia "Xi măng Pooc lăng xỉ lò cao " TCVN 4316: 2007, Hà Nội, 2007 [13] M Kitazume and M Terashi, The Deep Mixing Method Taylor & Francis Group, London, UK: CRC Press/Balkema, 2013, 434 Pages [14] Quy chuẩn Việt Nam "Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia chất lƣợng nƣớc sử dụng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 cho mục đích sinh hoạt" QCVN 011:2018 BYT, Hà Nội, 2018 [15] Tiêu chuẩn quốc gia "Nƣớc cho bê tông vữa - Yêu cầu kỹ thuật" TCVN 4506 : 2012, Hà Nội, 2012 [16] E H Chu "Turbulent Fluid Jet Excavation In Cohesive Soil with Particular Application To Jet Grouting" Doctor, Science in Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Massachusets Insrite of Technology, Massachuset, 271 pp, 2005 [17] Trần Nguyễn Hồng Hùng Cơ g ghệ x i vữ c Je G i g H Chí Minh: Nhà xuất Đại Học Quốc Gia, 2016, 368 trang [18] Trần Nguyễn Hồng Hùng Cơ g ghệ ấ xi ă g SCM gi c ề ấ yế TP H Chí Minh: Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TP H Chí Minh, 2019, 546 trang [19] Lê Khắc Bảo, Lê Phi Long, Đỗ Thị Mỹ Chinh, Trần Nguyễn Hoàng Hùng "Nghiên cứu ứng xử đất Đ ng Tháp trộn xi măng - trộn ƣớt ứng dụng gia cố đê bao chống l Đ ng Tháp" T chí x y d g số 6, trang 77-83, 2014 [20] Lý Duyên H ng Nhung Trần Nguyễn Hoàng Hùng "Nghiên cứu đề xuất phƣơng pháp xác định hàm lƣợng xi măng soicrete trƣờng tạo Jet Grouting" T chí ị h số 2, jrang 46 - 54, 2020 [21] P P Xanthakos, L W Abramson, and D A Bruce "Jet Grouting," in Ground control Ng and improvementUnited States of America: John Wiley & Son, Inc, 1994, pp 580-683 [22] Lê Thọ Thanh, Lý Hữu Thắng, Trần Nguyễn Hoàng Hùng "Nghiên cứu thử nghiệm trƣờng Jet grouting lần TP H Chí Minh" T chí ị h số 2, trang 30-39, 2013 [23] A H M Kamruzzaman "Physico Chemical And Engineering Behavior Of Cement Treated Singapore Marine Clay" Doctor, Philosophy Department of Civil Engineering, National University of Singapore, Singapore, 204 pp, 2002 [24] American Society for Testing and Materials "Standard Test Method for Compressive Strength of Molded soil – cement cylinders" ASTM D 1633-96, Pages, 1996 [25] Bộ Xây D ng "Gia cố đất yếu – Phƣơng pháp trụ đất ximăng" TCVN 9403:2012, 42 trang, 2012 [26] Lê Thọ Thanh Trần Nguyễn Hồng Hùng "Phân tích đánh giá chất lƣợng cọc soilcrtete tạo công nghệ Jet grouting TP HCM" presented at the Conference on Science and Technology HCMUT VietnamFaculty of Civil Engineering, 2013 [27] Lý Duyên H ng Nhung Trần Nguyễn Hoàng Hùng "Đánh giá chất lƣợng Soilcrete trƣờng tạo công nghệ Jet grouting Đ ng Tháp" T chí ị h số 1+2, trang 27-38, 2019 i biệ : PGS,TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 55 ... đầu cầu Đ ng Tháp Tuy nhiên, Jet Grouting chƣa đƣợc ứng dụng cho cơng trình lún đƣờng đầu cầu khai thác TP HCM Vì vậy, nghiên cứu ứng dụng Jet Grouting xử lý lún cho cơng trình đƣờng đầu cầu. .. nghiên cứu ứng xử đất cầu Tân Thạnh Đông huyện Củ Chi TP HCM theo công nghệ Jet Grouting nhằm đƣa thông số phù hợp chất lƣợng cọc soilcrete Các mối quan hệ cƣờng độ nén nở hông t theo thời gian bảo... yếu cần gia cố, Jet Grouting kích hoạt tia vữa để cắt xói đất trộn với xi măng Vì vậy, Jet Grouting giải pháp tối ƣu để giải triệt để đƣợc tƣợng lún đƣờng đầu cầu Củ Chi ả Cá ỉ tiêu Chi? ??u dày