Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.

Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.Nghiên cứu ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa.

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƢỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI PHẠM HUY DŨNG NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA MƢA ĐẾN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI, NĂM 2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƢỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI PHẠM HUY DŨNG NGHIÊN CỨU ẢNH HƢỞNG CỦA MƢA ĐẾN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA Ngành: Địa kỹ thuật xây dựng Mã số: NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC 9580211 PGS.TS HOÀNG VIỆT HÙNG GS NGUYỄN CÔNG MẪN LỜI CAM ĐOAN Tác giả xin cam đoan cơng trình nghiên cứu thân tác giả Các kết nghiên cứu kết luận luận văn trung thực, không chép từ nguồn dƣới hình thức nào.Việc tham khảo nguồn tài liệu (nếu có) đƣợc thực trích dẫn ghi nguồn tài liệu tham khảo quy định Tác giả luận án Phạm Huy Dũng LỜI CÁM ƠN Tác giả luận án xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc trân trọng đến PGS.TS Hoàng Việt Hùng GS.Nguyễn Công Mẫn hai Thầy hƣớng dẫn trực tiếp tận tình bảo, giúp đỡ động viên tác giả suốt trình thực luận án Xin cảm ơn hai Thầy dành nhiều cơng sức, trí tuệ giúp tác giả hoàn thành luận án Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn tới GS.TS Trịnh Minh Thụ, xin cảm ơn ý kiến đóng góp quý báu Giáo sƣ cho ý tƣởng luận án tác giả Tác giả xin trân trọng cảm ơn Ban Giám hiệu, khoa Cơng trình, phịng Đào tạoTrƣờng Đại học Thủy lợi tạo điều kiện thuận lợi, hỗ trợ tác giả suốt thời gian thực luận án Đặc biệt, tác giả bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến nhà khoa học, Thầy/Cô giáo mơn Địa kỹ thuật, Phịng thí nghiệm Địa kỹ thuật – Trƣờng Đại học Thủy lợi tạo điều kiện đóng góp ý kiến quý báu cho tác giả trình thực luận án Tác giả xin trân trọng cảm ơn đề tài “Nghiên cứu đánh giá tai biến địa chất môi trƣờng nghiêm trọng khai thác, chế biến số khoáng sản Việt Nam; đề xuất giải pháp giảm thiểu thiệt hại phòng chống tai biến, mã số KC.08.23/16-20” PGS.TS.NCVCC Nguyễn Văn Hoàng làm chủ nhiệm hỗ trợ kịp thời số tài liệu bổ ích phƣơng pháp luận nghiên cứu khoa học Cuối cùng, tác giả xin chân thành cảm ơn gia đình, bạn bè đồng nghiệp động viên, khuyến khích để tác giả hoàn thành luận án MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH VẼ viii DANH MỤC BẢNG BIỂU xii DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT VÀ THUẬT NGỮ xiii DANH MỤC KÝ HIỆU xiv MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu Nội dung nghiên cứu Phƣơng pháp nghiên cứu Ý nghĩa khoa học thực tiễn Cấu trúc luận án CHƢƠNG TỔNG QUAN NGHIÊN CỨU VỀ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA 1.1 Tổng quan phân tích ổn định mái dốc 1.1.1 Các phƣơng pháp phân tích ổn định mái dốc 1.1.2 Phân tích ổn định mái dốc sở khoa học đất không bão hòa 1.2 Tầm quan trọng học đất khơng bão hịa 1.2.1 Mơi trƣờng đất khơng bão hịa 1.2.2 Các trƣờng hợp điển hình liên quan đến học đất khơng bão hòa 1.3 Tổng quan nghiên cứu cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa .12 1.3.1 Khái niệm đƣờng cong đặc trƣng đất-nƣớc 12 1.3.2 Cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa 13 Tình hình nghiên cứu SWCC cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa giới 14 1.3.3 Tình hình nghiên cứu SWCC cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa Việt Nam 17 1.3.4 Tổng quan nghiên cứu ảnh hƣởng mƣa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa 19 1.4 1.4.1 Ảnh hƣởng mƣa đến ổn định mái dốc 19 Tình hình nghiên cứu ảnh hƣởng mƣa đến ổn định mái dốc đất không bão hòa giới 23 1.4.2 Tình hình nghiên cứu ảnh hƣởng mƣa đến ổn định mái dốc đất khơng bão hịa Việt Nam 25 1.4.3 1.5 Kết luận chƣơng 27 CHƢƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA 29 2.1 Các biến trạng thái ứng suất đất không bão hòa 29 2.2 Lực hút dính đất khơng bão hịa cách xác định 31 2.2.1 Khái niệm lực hút dính 31 2.2.2 Đo trực tiếp lực hút dính căng kế 32 2.2.3 Đo gián tiếp lực hút dính 33 2.3 Xác định đƣờng cong đặc trƣng đất-nƣớc 33 2.3.1 Đặc điểm SWCC 33 2.3.2 Thí nghiệm xác định SWCC 34 2.3.3 Phƣơng trình SWCC 37 2.3.4 Ƣớc lƣợng SWCC 39 2.4 Dịng thấm đất khơng bão hịa 41 2.4.1 Định luật thấm Darcy cho đất khơng bão hịa 41 2.4.2 Các tƣơng quan phụ thuộc hệ số thấm 42 2.4.3 Xác định hệ số thấm đất không bão hòa 42 2.5 Xác định cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa 44 2.5.1 Phƣơng trình cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa .44 2.5.2 Thí nghiệm xác định cƣờng độ kháng cắt đất khơng bão hịa 47 2.5.3 Một số kết xác định cƣờng độ kháng cắt đất không bão hòa 48 Phƣơng pháp cân giới hạn tổng quát phân tích ổn định mái dốc đẩt khơng bão hòa 50 2.6 2.7 Kết luận chƣơng 51 CHƢƠNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM XÁC ĐỊNH CÁC ĐẶC TRƢNG CỦA ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA 53 3.1 Đặt vấn đề 53 3.2 Xác định lực hút dính đất 53 3.2.1 Thiết bị thí nghiệm đo lực hút dính kiểu 2725ARL-Jetfill .53 3.2.2 Nguyên lý hoạt động căng kế 54 3.2.3 Quy trình thí nghiệm xác định lực hút dính căng kế 2725ARL .54 3.2.4 Lựa chọn vị trí thí nghiệm xác định lực hút dính 56 3.2.5 Kết thí nghiệm xác định lực hút dính 57 3.3 Xác định SWCC bình áp lực đĩa tiếp nhận khí cao 63 3.3.1 Vị trí lấy mẫu thí nghiệm xác định SWCC 63 3.3.2 Thiết bị thí nghiệm xác định SWCC 64 3.3.3 Nguyên lý hoạt động bình áp lực 64 3.3.4 Trình tự thí nghiệm xác định SWCC 65 3.3.5 Các đặc trƣng đất dùng thí nghiệm 67 3.3.6 Kết thí nghiệm xác định SWCC 68 3.3.7 Ƣớc lƣợng SWCC theo mơ hình MK 69 3.3.8 Xác định hàm thấm từ SWCC 71 3.4 Xác định cƣờng độ kháng cắt đất máy ba trục 73 3.4.1 Máy thí nghiệm ba trục 73 3.4.2 Trình tự thí nghiệm xác định cƣờng độ kháng cắt máy ba trục .73 3.4.3 Kết thí nghiệm xác định cƣờng độ kháng cắt máy ba trục .75 3.5 Xác định cƣờng độ kháng cắt đất máy cắt trực tiếp 77 3.5.1 Máy thí nghiệm cắt trực tiếp 77 3.5.2 Trình tự thí nghiệm xác định cƣờng độ kháng cắt máy cắt trực tiếp77 3.5.3 Kết thí nghiệm xác định cƣờng độ kháng cắt máy cắt trực tiếp 78 3.6 Kết luận chƣơng 86 CHƢƠNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ẢNH HƢỞNG CỦA MƢA LÊN MÁI DỐC ĐẤT ĐẮP 88 4.1 Đặt vấn đề 88 4.2 Nghiên cứu chế tạo máng thí nghiệm 89 4.3 Nghiên cứu chế tạo dàn tạo mƣa 90 4.4 Đo lƣờng thu thập liệu lực hút dính 90 4.4.1 Thiết bị thí nghiệm đo lực hút dính kiểu 2100F-Remote Tensometer 90 4.4.2 Thiết bị thu thập liệu lực hút dính 91 4.4.3 Quy trình thí nghiệm xác định lực hút dính căng kế 2100F 92 4.5 Chỉ tiêu lý đất dùng thí nghiệm 92 4.6 Trình tự thí nghiệm 94 4.6.1 Chuẩn bị thí nghiệm 94 4.6.2 Lựa chọn thơng số mƣa dùng thí nghiệm 96 4.6.3 Tiến hành thí nghiệm 96 4.7 Phân tích, đánh giá kết thí nghiệm 97 4.7.1 Ảnh hƣởng độ chặt đất đắp đến cƣờng độ tràn 98 4.7.2 Ảnh hƣởng độ dốc mái đến cƣờng độ tràn 99 4.7.3 Sự thay đổi lực hút dính q trình mƣa sau mƣa 100 4.8 Kết luận chƣơng 102 CHƢƠNG ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU TÍNH TỐN CHO MỘT SỐ MÁI DỐC CƠNG TRÌNH THỦY LỢI 104 5.1 Đặt vấn đề 104 5.2 Phƣơng pháp tính tốn 104 5.3 Mái dốc đất đắp đê hữu Cầu 105 5.3.1 Giới thiệu đê hữu Cầu 105 5.3.2 Trƣờng hợp tính tốn ổn định mái dốc đê hữu Cầu .106 5.3.3 Chỉ tiêu lý đất tính tốn ổn định mái dốc đê hữu Cầu .107 5.3.4 Kết tính tốn ổn định mái dốc đê hữu Cầu 108 5.4 Mái dốc đất đắp đập Khau Piều 112 5.4.1 Giới thiệu hồ chứa nƣớc Khau Piều 112 5.4.2 Trƣờng hợp tính tốn ổn định mái dốc đập Khau Piều 113 5.4.3 Chỉ tiêu lý đất tính tốn ổn định mái dốc đập Khau Piều .113 5.4.4 Kết tính tốn ổn định mái dốc đập Khau Piều 114 5.5 Mái dốc đất đắp đập Chúc Bài Sơn 118 5.5.1 Giới thiệu hồ chứa nƣớc Chúc Bài Sơn 118 5.5.2 Trƣờng hợp tính tốn ổn định mái dốc đập Chúc Bài Sơn 119 5.5.3 Chỉ tiêu lý đất tính tốn ổn định mái dốc đập Chúc Bài Sơn 120 5.5.4 Kết tính toán ổn định mái dốc đập Chúc Bài Sơn 121 5.6 Kết luận chƣơng 125 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 127 Các kết đạt đƣợc luận án 127 Những đóng góp luận án 128 Những tồn hƣớng phát triển 128 3.1 Những tồn 128 3.2 Hƣớng phát triển 129 DANH MỤC CƠNG TRÌNH Đà CƠNG BỐ 130 TÀI LIỆU THAM KHẢO 131 DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 1.1 Phân bố áp lực nƣớc lỗ rỗng đới khơng bão hịa [1] Hình 1.2 Phân bố áp lực nƣớc lỗ rỗng (hình a) áp lực khí lỗ rỗng (hình b) sau thi cơng lớp đắp thân đập [1] 10 Hình 1.3 Phân bố áp lực nƣớc lỗ rỗng (hình a) áp lực khí lỗ rỗng (hình b) trình vận hành đập [1] 10 Hình 1.4 Mái dốc tự nhiên (a) mái dốc hố móng (b) chịu tác động mƣa [1] 11 Hình 1.5 Đƣờng cong đặc trƣng đất- nƣớc điển hình [1] 12 Hình 1.6 Đƣờng bao phá hoại Mohr-Coulomb đất bão hịa 13 Hình 1.7 SWCC số loại đất điển hình [28] 15 Hình 1.8 Kết thí nghiệm cho đất sét Dhanauri thực Satija với đất có khối lƣợng riêng khơ nhỏ [9] 15 Hình 1.9 Quan hệ phụ thuộc b với (ua-uw) (3-ua) [29] 17 Hình 1.10 Quan hệ lực hút dính độ ẩm thể tích loại đất có trọng lƣợng riêng 15 kN/m3 [30] 18 Hình 1.11 SWCC vật liệu đất đắp đập Khe Cát [31] 19 Hình 1.12 Hình ảnh trận trƣợt lở đất mƣa, (a) Mỹ [32] ; (b) Ý [33] .19 Hình 1.13 Hình ảnh trạng sau trƣợt lở đất Yabakei, tỉnh Oita, Nhật Bản 20 Hình 1.14 Hình ảnh trƣợt lở đất, (a) lịng hồ Đăk Lơng Thƣợng [36]; (b) hạ lƣu Thủy điện Trung Sơn [37] 21 Hình 1.15 Hình ảnh trạng sau xảy trƣợt lở đất, (a) đê tả sông Chu K24+710-:-K24+820; (b) cầu Mống Sến 22 Hình 1.16 Hình ảnh trƣợt lở đất ga Lâm Giang, tỉnh Yên Bái [40] 22 Hình 1.17 Quan hệ cƣờng độ mƣa xâm nhập với hệ số thấm [41] 23 Hình 1.18 Sự thay đổi hệ số ổn định mái dốc theo thời gian mái dốc có chiều cao khác [42] 24 Hình 1.19 Sự thay đổi hệ số ổn định mái dốc theo thời gian kiểu mƣa khác [43] 25 Hình 1.20 Thay đổi mực nƣớc sơng, lƣợng mƣa hệ số ổn định [45] .26 Hình 1.21 Sự thay đổi hệ số ổn định mái dốc theo thời gian [46] 27 Hình 2.1 Sự thay đổi lực tác dụng: (a) đất bão hịa (b) đất khơng bão hịa [60] 31 Hình 2.2 Căng kế chế tạo công ty Soilmoisture Equipment Corp [61] 32 Hình 2.3 Hiện tƣợng trễ SWCC [1] 34 Hình 2.4 Nguyên lý làm việc đĩa tiếp nhận khí cao [1] 35 Hình 2.5 SWCC theo phƣơng trình Fredlund Xing (1994) 38 Hình 2.6 Kết thực nghiệm định luật thấm Darcy cho đất không bão hịa [68] 41 Hình 2.7 Đƣờng bao phá hoại mở rộng Mohr-Coulomb đất khơng bão hịa [1] 45 Hình 2.8 Kết thí nghiệm cho đất sét Dhanauri [9], (a) đất có khối lƣợng riêng khơ nhỏ; (b) đất có khối lƣợng riêng khô lớn 49 Bảng III.3: Kết tính tốn hàm thấm mẫu đất đắp đập Chúc Bài Sơn Lực hút (kPa)  (mơ hình MK)  (hiệu chỉnh tác giả) kw (mơ hình MK) 0.4350 0.4350 6.24E-05 kw (hiệu chỉnh tác giả) 6.24E-05 0.4350 0.4350 6.24E-05 6.24E-05 10 0.4350 0.4350 6.24E-05 6.24E-05 15 0.4350 0.4348 6.24E-05 6.23E-05 20 0.4345 0.4299 6.22E-05 6.00E-05 40 0.3893 0.3346 4.33E-05 2.63E-05 100 0.2816 0.2137 1.49E-05 6.02E-06 150 0.2171 0.1579 6.35E-06 2.22E-06 200 0.1985 0.1432 4.73E-06 1.61E-06 250 0.1870 0.1344 3.88E-06 1.31E-06 300 0.1790 0.1284 3.36E-06 1.13E-06 350 0.1729 0.1239 3.00E-06 1.00E-06 400 0.1681 0.1203 2.73E-06 9.10E-07 450 0.1641 0.1174 2.52E-06 8.39E-07 500 0.1607 0.1149 2.36E-06 7.82E-07 1000 0.1412 0.1009 1.54E-06 5.10E-07 2000 0.1248 0.0891 1.02E-06 3.39E-07 5000 0.1054 0.0753 5.89E-07 1.95E-07 10000 0.0917 0.0655 3.72E-07 1.23E-07 50000 0.0594 0.0424 8.90E-08 2.94E-08 100000 0.0446 0.0318 3.47E-08 1.15E-08 500000 0.0117 0.0084 4.28E-10 1.42E-10 1000000 0.0000 0.0000 7.18E-48 1.89E-48 PHỤ LỤC IV Phßng thÝ nghiệm kỹ thuật công trình môi trờng Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 CU Triaxial compression test - ThÝ nghiÖm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) :astm - d4767; BS 1377 Test No (Số TN): Project/Công trình: Borehole (Lỗ khoan): ĐÊ HỮU CẦU - BẮC NINH Compacte Sample (MÉu): Sample type (loại :mẫu) Undisturbed (nguyên dạng) Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): 39 mm Date of test (ngày TN): Preparation procedure (phơng pháp chuẩn bị): Specimen - mẫu Consolidation stage giai Đoạn Cố kết compression stage Giai ĐOạn nén parameter - thông số kỹ thuật Unit/Đ.vị A B C Cell pressure (¸p suÊt buång) kN/m2 150 200 250 Back stress (øng st ngỵc) kN/m 100 100 100 Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban đầu) kN/m 123,7 176,5 224,7 Final PWP (áp suất lỗ rỗng cuối cïng) kN/m2 100,0 100,0 100,0 Cell pressure (¸p suÊt buång) kN/m2 150 200 250 Back stress (øng st ngỵc) kN/m 100 100 100 Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban đầu) kN/m2 100,7 102,2 103,6 % 7,7 9,66 9,09 U kN/m2 119,7 122,35 127,5 3 kN/m2 Strain (biÕn d¹ng) ( ) falure condition Điều Kiện phá hủy consolidation Cè kÕt 150 200 250 '3 kN/m 30,30 77,65 122,50 '1 kN/m2 95,30 176,85 252,70 1+3)/2 kN/m2 182,50 249,60 315,10 '1+'3)/2 kN/m 62,80 127,25 187,60 1-3)/2 kN/m2 32,50 49,60 65,10 Cv m2/year 18,68 mv m2/MN 3,311 m/s 19,180 K x 10 -9 shear strength parameters cêng ®é chèng c¾t Tested by/ThÝ nghiƯm d C' = 16,90 kN/m2 φ' = 14°36' Vice chief of lab/P.Trëng phßng Phßng thÝ nghiƯm kỹ thuật công trình môi trờng Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 CU Triaxial compression test - ThÝ nghiÖm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) : astm - d4767; BS1377 Test No (Số TN): Project/Công trình: Borehole (Lỗ khoan): ĐÊ HỮU CẦU - BẮC NINH Compacte Sample (MÉu): u) mẫ : Undisturbed (nguyên dạng) Sample type (loại Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): Date of test (ngày TN): Preparation procedure (phơng pháp chuẩn bị): d 39 mm 250 sh e ar str 200 es ss c ¾ 150 t: (s' 1s'3 100 )/2 (k n/ m2 ) 50 y = 0,26x + 16,90 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 effective stress - s hiƯu qu¶: (s'1+s'3)/2 (kn/m ) Tested by/ThÝ nghiƯm Vice chief of lab/P.Trëng phßng Phßng thÝ nghiƯm kü thuật công trình môi trờng Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 Standard (tiªu chuÈn) : BS 1377:Part Test No (Số TN): Project/ Công trình: Borehole (Lỗ khoan): Sample (Mẫu): ĐÊ HỮU CẦU - BẮC NINH Sample type (lo¹i mÉu): Undisturbed (nguyên dạn bị) Diameter (đờng kính): Depth (Độ sâu), m Compacted (chÕ Date of test (ngµy TN): diagram deviator stress and strain - biểu đồ ứng suất lệch biÕn d¹ng 350 DE VI AT O R ST RE SS (ø N G SU ÊT LÖ ch) (kn /m 300 250 200 150 100 50 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 strain (biÕn d¹ng) ( % ) diagram pore pressure and strain - biểu đồ áp suất nớc lỗ rỗng biến d¹ng 200 p or e pr e ss ur e (á p s u ất lỗ rỗ n g) (k n/ m 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 (strain % ) ( strain (biÕn d¹ng) (biÕn d¹ng (%) strain (biÕn d¹ng) ( % ) Tested by/ThÝ nghiƯm Vice chief of lab/P.Trëng phßng TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI HÀ NỘI PTN KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH V MễI TRNG (LAS - XD 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 CU Triaxial compression test - ThÝ nghiÖm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) :astm - d4767; BS 1377 Test No (Số TN): Borehole (Lỗ khoan): Project/ Công trình: Sample (Mẫu): Sample type (loại mẫu): Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): Date of test (ngày TN): Preparation procedure (phơng pháp chuẩn bị): Specimen - mẫu Consolidation stage giai §o¹n Cè kÕt compression stage Giai §O¹n nÐn parameter - th«ng sè kü thuËt consolidation Cè kÕt d 39 mm A B C Cell pressure (¸p suÊt buång) kN/m2 200 250 300 Back stress (øng st ngỵc) kN/m2 100 100 100 Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban đầu) kN/m2 123,7 176,5 224,7 100,0 100,0 100,0 Final PWP (¸p suất lỗ rỗng cuối cùng) kN/m Cell pressure (áp suất bng) kN/m2 200 250 300 Back stress (øng st ngỵc) kN/m2 100 100 100 100,9 101,1 101,3 16,69 13,53 10,39 110,3 125,15 145,2 Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban ®Çu) kN/m % U kN/m 3 kN/m2 150 200 300 '3 kN/m2 39,70 74,85 154,80 '1 kN/m2 107,50 181,65 343,60 183,90 253,40 394,40 1+3)/2 kN/m '1+'3)/2 kN/m2 73,60 128,25 249,20 1-3)/2 kN/m2 33,90 53,40 94,40 Cv m2/year 18,68 mv m2/MN 3,311 m/s 19,180 K x 10 -9 shear strength parameters cêng chèng c¾t Thí nghiệm/ Tested by Compacte Undisturbed (nguyên dạng) Unit/Đ.vị Strain (biến dạng) ( ) falure condition Điều Kiện phá hủy P KHAU PIU - LẠNG SƠN C' = 8,10 kN/m2 φ' = 20°07' P.Trưởng phòng/Vice chief of lab X CU Triaxial compression test - ThÝ nghiƯm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) : astm - d4767; BS1377 Test No (Sè TN): Project/ P KHAU PIU - LNG SN Borehole (Lỗ khoan): Công trình: Sample (Mẫu): Sample type (loại m Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): Date of test (ngày TN): Preparation procedure ẫu): (phơng pháp chuẩn bị): Compacte Undisturbed (nguyên dạng) d 39 mm 300 50 C ờn g độ kh ¸n g cắ t (k N/ 00 y = 0,37x + 8,10 50 00 50 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 Ứng suất hiệu (kN/m2) Thí nghiệm/ Tested by P.Trưởng phòng/Vice chief of lab TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI HÀ NỘI PTN KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH V MễI TRNG (LAS - XD 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 Standard (tiªu chuÈn) : BS 1377:Part Project/ Test No (Sè TN): ĐẬP KHAU PIỀU - LẠNG SƠN Công trình: Borehole (Lỗ khoan): Sample (Mẫu): u): Sample type (loại mẫ Depth (Độ sâu), m Undisturbed (nguyên dạn Diameter (đờng kính): Compacted (chế bị) Date of test (ngày TN): diagram deviator stress and strain - biĨu ®å øng st lệch biến dạng 450 400 l ch ứ ng su ất (k n/ 350 300 250 200 150 100 50 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Biến dạng dọc trục (%) diagram pore pressure and strain - biểu đồ áp suất nớc lỗ rỗng biến dạng p or e pr e s s ur e (¸ p s u Êt lỗ rỗ n g) (k n/ 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 strain (biÕn d¹ng) ( % ) Thí nghiệm/ Tested by P.Trưởng phịng/Vice chief of lab Phòng thí nghiệm địa kỹ thuật Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Néi Tel: 043 5636473 CU Triaxial compression test - ThÝ nghiƯm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) :astm - d4767; BS 1377 Test No (Sè TN): CHÚC BÀI SƠN - QUNG NINH Project/Công trình: Borehole (Lỗ khoan): Compacte Sample (Mẫu): Sample type (loại :mẫu) Undisturbed (nguyên dạng) Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): 39 mm Date of test (ngày TN): Preparation procedure (phơng pháp chuẩn bị): Specimen - mẫu Consolidation stage giai Đoạn Cố kết compression stage Giai ĐOạn nén parameter - thông số kỹ thuật Unit/Đ.vị A B C Cell pressure (¸p suÊt buång) kN/m2 200 250 300 Back stress (øng st ngỵc) kN/m2 100 100 100 kN/m 123,7 176,5 224,7 Final PWP (áp suất lỗ rỗng cuối cùng) kN/m 100,0 100,0 100,0 Cell pressure (¸p suÊt buång) kN/m2 200 250 300 Back stress (øng st ngỵc) kN/m 100 100 100 kN/m 101,2 102,0 102,4 11,55 12,88 10,39 109,7 114,1 126,1 Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban đầu) Initial PWP (áp suất lỗ rỗng ban đầu) Strain (biến dạng) ( ) falure condition Điều Kiện phá hủy consolidation Cố kết % U kN/m 3 kN/m2 150 200 300 '3 kN/m2 40,30 85,90 173,90 '1 kN/m 160,70 276,10 509,50 1+3)/2 kN/m 210,20 295,10 467,80 '1+'3)/2 kN/m2 100,50 181,00 341,70 1-3)/2 kN/m2 60,20 95,10 167,80 Cv m2/year 0,42 mv m2/MN 3,311 m/s 0,434 K x 10 - shear strength parameters cêng chèng c¾t Tested by/ThÝ nghiƯm d C' = 14,50 kN/m2 φ' = 26°42' Chief of lab/ Trëng phßng Phòng thí nghiệm địa kỹ thuật Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 CU Triaxial compression test - ThÝ nghiÖm nÐn trơc CU Standard (tiªu chn) : astm - d4767; BS1377 Test No (Sè TN): CHÚC BÀI SƠN - QUẢNG NINH Project/Công trình: Borehole (Lỗ khoan): Compacte Sample (Mẫu): u) mẫ : Undisturbed (nguyên dạng) Sample type (loại Depth (Độ sâu), m Diameter (đờng kính): Date of test (ngày TN): Preparation procedure (phơng pháp chuẩn bị): d 39 mm 300 sh e ar str es ss c ¾ t: (s' 1s'3 )/2 (k n/ m2 ) y = 0,503x + 14,5 250 200 150 100 50 0 50 100 150 200 250 300 350 400 effective stress - s hiÖu quả: (s'1+s'3)/2 (kn/m2) 450 500 550 600 Phòng thí nghiệm địa kỹ thuật Trờng đại học thuỷ lợi hà nội (las - xd 381) Địa chỉ: 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội Tel: 043 5636473 Standard (tiêu chuÈn) : BS 1377:Part Test No (Sè TN): Project/ Công trình: Borehole (Lỗ khoan): Sample (Mẫu): CH C B I SƠN - QUẢNG NINH Compacted (chÕ bÞ) Sample type (loại mẫ Undisturbed (nguyên dạn u): Diameter (đờng kính): Depth (Độ sâu), m Date of test (ngày TN): diagram deviator stress and strain - biểu đồ ứng suất lệch biÕn d¹ng 400 DE VI AT O R ST RE SS (ø N G SU ÊT LÖ ch) (kn /m 350 300 250 200 150 100 50 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 strain (biÕn d¹ng) ( % ) diagram pore pressure and strain - biểu đồ áp suất nớc lỗ rỗng biÕn d¹ng 140 p or e 120 pr e ss 100 ur e ( ¸ 80 p s 60 u ất lỗ 40 rỗ n g) 20 (k n/ m 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 (biÕn d¹ng) %) (strain % ) ( strain (biÕn (d¹ng PHỤ LỤC V MẶT CẮT ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH TUYẾN ĐÊ HỮU CẦU K56+150 TỶ LỆ: ĐỨNG 1:100 NGANG 1:100 HC2 HC1 10.0 9.18 0.0 9.0 8.0 HC3 7.19 0.0 7.0 6.0 5.0 6.20 0.0 4.0 2.99 4.2 3.0 2.68 6.5 3.60 2.6 2.0 1.0 0.0 -1.0 -1.91 9.1 -2.0 0.00 6.2 -1.92 11.1 -3.0 -4.0 -5.0 -5.82 15.0 -6.0 -7.0 -7.81 15.0 -8.0 1/ 20 -3.80 10.0 -9.0 1/200 -10.0 KÝ HIỆU QUY ƯỚC GHI CHÚ Đất đắp: Sét pha màu xám nâu Trạng thái dẻo cứng Sét màu xám, xám nâu Trạng thái dẻo cứng xen kẹp lớp mỏng trạng thái dẻo mềm, bão hịa nước - Cao trình ghi vẽ m, kích thước m 10 20 30 40m Sét màu xám xanh, xám vàng lẫn kết vón Trạng thái dẻo cứng MẶT CẮT ĐỊA CHẤT CỌC C2 NGANG TUYẾN ĐẬP HỒ KHAU PIỀU 324 322 324 322 TỶ LỆ: ĐỨNG 1:200 NGANG 1:200 320 320 KP2 318 KP1 316 318 KP3 316 314.53 0.0 314 314 312 312 310.98 0.0 309.85 0.0 310 310 308 308 306 306 304 302 301.43 13.1 301.08 9.9 300 297.28 13.7 295.98 15.0 296 1/ 20 302 299.85 10.0 298 304 303.05 6.8 301.65 8.2 300 297.63 16.9 298 294.53 20.0 296 294 294 292 292 1/200 30 02 Cao độ tự nhiên (m) Cự ly lẻ (m) 4.00 3.00 32 0 Cù ly céng dån (m) Tªn cäc 30 22 3.00 35 0 3.00 38 0 30 52 3.00 41 0 3.00 44 0 KÝ HIỆU QUY ƯỚC 3.40 47 0 31 08 3.10 50 5.50 53 31 56 5.50 59 0 2.30 64 3.53 66 31 98 1.80 70 3 72 0 3.70 73 31 47 2.80 77 1.60 80 30 85 5.60 81 Đất đắp: Đất sét mầu xám nâu, nâu đỏ, lẫn dăm sạn Trạng thái dẻo cứng - nửa cứng Đới phong hóa IA2: Đá sét bột kết mầu xám nâu, nâu đỏ, đá phong hóa mạnh Đới IB: Đá sét bột kết mầu xám nâu, nâu đỏ, đá phong hóa vừa Đá tương đối cứng GHI CHÚ - Cao trình ghi vẽ m, kích thước m 10 20 30 40m 30 20 4.80 87 1.40 92 30 27 2.60 30 76 5.70 96 4.60 10 40 5.00 10 00 11 00 MẶT CẮT ĐỊA CHẤT CỌC D3 NGANG ĐẬP HỒ CHÚC BÀI SƠN TỶ LỆ: ĐỨNG 1:100 NGANG 1:100 TD1 TL1 +80 79.83 0.0 79.03 0.8 +79 +78 +77 76.66 0.0 76.36 0.3 +76 1a +75 +74 +73 1a 11/2017 +72 HL1 +71 +70 69.16 7.5 +69 68.83 11.0 +68 +67 66.47 0.0 1b +66 +65 +64 11/2017 1b +63 62.07 4.4 +62 +61 +60 59.27 7.2 +59 +58 +57 +56 56.76 19.9 53.66 23.0 +55 54.96 21.7 +53 52.83 27.0 52.47 14.0 9.5 1/200 Ký hiƯu Cao ®é HK (m) Khoảng cách (m) 57.47 9.0 4 +54 1/ 20 58.03 21.8 56.53 23.3 TL1 +76.66 15.5 - Cao trình ghi vẽ m, kích thước m C8 C9 TD1 C10 C11 +79+.6749.74 +79.83+79.77+79.6 2.0 KÝ HIỆU QUY ƯỚC GHI CHÚ 7.5 2.3 C12 +76.93 C13 +74.24 7.3 C14 C15 +71.06 +70.42 8.5 0.6 3.4 C16 +70.84 C17 +68.45 8.6 HL1 +66.47 7.5 Vật liệu san lấp gồm cát lẫn cuội sỏi Cuội sỏi lẫn cát mầu xám nâu, xám vàng; cuội có độ mài trịn tốt kích thước 2-5cm Kết cấu chặt vừa 1a Đất đắp: Đất sét mầu nâu vàng, nâu đỏ lẫn dăm sạn, dăm cục Trạng thái dẻo cứng - nửa cứng Đới phong hóa IA2: Lớp đá phiến sét, đá phong hóa mạnh, đá có mầu xám, xám vàng, nâu hồng, đôi chỗ phớt xám xanh 1b Đất đắp: Đất sét mầu xám nâu, nâu vàng, lẫn dăm sạn Trạng thái dẻo mềm 4.1 10 20 30 40m ... liệu đất đắp đập Khe Cát [31] 1.4 1.4.1 Tổng quan nghiên cứu ảnh hƣởng mƣa đến ổn định mái dốc đất khơng bão hịa Ảnh hưởng mưa đến ổn định mái dốc Mƣa tác nhân chủ yếu dẫn đến ổn định mái dốc. .. 1: Tổng quan nghiên cứu ổn định mái dốc đất khơng bão hịa Chƣơng 2: Cơ sở lý thuyết tính tốn ổn định mái dốc đất khơng bão hịa Chƣơng 3: Nghiên cứu thực nghiệm xác định đặc trƣng đất không bão. .. TỔNG QUAN NGHIÊN CỨU VỀ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ĐẤT KHƠNG BÃO HỊA 1.1 Tổng quan phân tích ổn định mái dốc 1.1.1 Các phƣơng pháp phân tích ổn định mái dốc 1.1.2 Phân tích ổn định