Bê tông cốt thép (BTCT) là một loại vật liệu composite kết hợp bởi bê tông và thép, trong đó bê tông và thép cùng tham gia chịu lực. ... Đặc điểm này được khắc phục bằng cách thêm vào trong bê tông những thanh cốt, thường làm từ thép, có cường độ chịu kéo cao hơn nhiều so với bê tông.
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II І Lựa chọn giải pháp kết cấu Chọn vật liệu sử dụng + Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 : Rb = 11,5MPa ; Rbt = 0,9 MPa + Sử dụng thép - Nếu φ < 12mm dùng thép AI có : Rs = Rsc = 225MPa - Nếu φ ≥ 12mm dùng thép AII có : Rs = Rsc = 280 MPa Chọn giải pháp kết cấu cho sàn Chọn giải pháp sàn sườn tồn khối, khơng bố trí dầm phụ, có dầm qua cột Chọn kích thước chiều dày sàn Chọn chiều dày sàn theo công thức : Ln k Ln hs = với α = Ld 37 + 8α ♦ Với sàn phịng - Hoạt tải tính tốn : ps = p c n = 300.1, = 360 (daN / m ) - Tĩnh tải tính tốn ( chưa kể đến trọng lượng sàn BTCT) Các lớp VL -Gạch dày 7mm, γ = 2000 daN / m3 Tiêu chuẩn 14 0, 007.2000 = 14 daN / m2 -Vữa lót dày 30mm, γ = 2000 daN / m3 60 0, 03.2000 = 60 daN / m -Vữa trát trần dày 10mm, γ = 2000 daN / m3 20 0, 01.2000 = 20 daN / m n 1,1 1,3 1,3 Tổng Tính tốn 15,4 78 36 129,4 Do khơng có tường xây trực tiếp lên sàn nên tĩnh tải tính toán : g0 = 129, (daN / m ) Vì tải trọng phân bố tính tốn sàn : q0 = g0 + ps = 129, + 360 = 489, (daN / m ) →k =3 q0 = 1, 07 400 Ô sàn phịng có Ln = 3,3 m ; Ld = m → hs = 1, 07.3,3 = 0, 087 m 3,3 , chọn hs = cm 37 + Vậy kể tải trọng sàn BTCT : - Tĩnh tải tính tốn sàn phòng : g s = g + γ bt hs n = 129, + 2500.0, 09.1,1 = 376,9 ( daN / m ) - Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn phịng : qs = g s + ps = 376,9 + 360 = 736,9 (daN / m ) ♦ Với sàn hành lang - Hoạt tải tính tốn : ps = p c n = 300.1, = 360 (daN / m ) - Tĩnh tải tính toán ( chưa kể đến trọng lượng sàn BTCT) g = 129, (daN / m ) Vì tải trọng phân bố tính tốn sàn : q0 = g0 + ps = 129, + 360 = 489, (daN / m ) →k =3 q0 = 1, 07 400 Ô sàn hành lang có Ln = 2, m ; Ld = 3,3m → hs = 1, 07.2, = 0, 066 m 2, , chọn hs = cm 37 + 3,3 Vậy kể tải trọng sàn BTCT : - Tĩnh tải tính tốn ô sàn hành lang : g s = g + γ bt hs n = 129, + 2500.0, 08.1,1 = 349, ( daN / m ) - Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn hành lang : qs = g s + ps = 349, + 360 = 709, (daN / m ) ♦ Với sàn mái - Hoạt tải tính tốn : pm = p c n = 75.1,3 = 97,5(daN / m ) - Tĩnh tải tính tốn ( chưa kể đến trọng lượng sàn BTCT) Các lớp VL -Gạch dày 7mm, γ = 2000 daN / m3 0, 007.2000 = 14 daN / m2 - BT tạo dốc dày 100mm , γ = 2200 daN / m3 0,1.2200 / = 110 daN / m -Vữa lót dày 30mm, γ = 2000 daN / m3 0, 03.2000 = 60 daN / m -Vữa trát trần dày 10mm, γ = 2000 daN / m3 0, 01.2000 = 20 daN / m Tiêu chuẩn n Tính tốn 14 1,1 15,4 110 1,1 121 60 20 Tổng 1,3 1,3 78 36 250,4 Do khơng có tường xây trực tiếp lên sàn nên tĩnh tải tính tốn : g0 = 250, ( daN / m ) Vì tải trọng phân bố tính tốn sàn q0 = g0 + pm = 250, + 97,5 = 347,9 (daN / m ) → k = Chọn chiều dầy ô sàn lớn ô sàn nhỏ mái hs = cm Vậy kể tải trọng sàn BTCT : - Tĩnh tải tính tốn sàn mái : g m = g + γ bt hs n = 250, + 2500.0, 08.1,1 = 470, ( daN / m ) - Tổng tải trọng phân bố tính toán sàn mái : qm = g m + pm = 97,5 + 470, = 567,9 (daN / m ) Chọn kích thước tiết diện phận ♦ Kích thước tiết diện dầm + Dầm phòng BC - Căn vào độ cứng Nhịp dầm L = L2 = m L hd = d = = 0, m md 10 Chọn kích sơ cho dầm : bd × hd = 25 × 70 ( cm ) - Căn vào tải trọng h0 = M với M = (0, ÷ 0, 7) M Rbb 7m Trong M momen uốn dầm đơn giản có nhịp nhịp dầm khung, chịu tải có dạng trị số tải trọng tác dụng lên dầm 3,3m q=(g+p).B M=ql/8 q = g ds B + g dt + g d + ps B = 736,9.3,3 + 514.3,5 + 2500.0, 7.0, 25 = 4668, 27 daN / m 0, 7.28593, 4668, 27.7 = 0, 6138 m = 28593, daNm → h0 = 8,5.105.0, 25 Vậy kích thước dầm chọn tương đối hợp lý M0 = + Dầm hành lang AB, CD Hoàn toàn tương tự chọn kích thước tiết diện dầm : bd × hd = 25 × 50 ( cm ) + Dầm hành lang AB, CD Nhịp dầm L = B = 3,3m L 3,3 hd = d = = 0,3m md 11 Chọn kt dầm : bd × hd = 25 × 30 ( cm ) ♦ Kích thước tiết diện cột Diện tích tiết diện cột xác định theo cơng thức : A = kN Rb 3300 SB 7000 B 2700 A 3300 D 2700 C SC a) Cột trục B + Diện truyền tải cột trục B hình vẽ + Lực dọc tải trọng phân bố sàn : N1 = qs S B = 736,9.7.3,3 / + 709, 4.2, 7.3,3 = 14831,95( daN ) + Lực dọc tải trọng tường ngăn : N = gt lt ht = 514.(7 / + 2, + 3,3).4, = 20508, ( daN ) + Lực dọc tải trọng phân bố sàn mái : N m = qm S B = 567,9.(7 / + 2, 7).3,3 = 11619, 234 ( daN ) + Với nhà tầng, sàn học sàn mái N = ∑ ni N i = 2.(14831,95 + 20508, 6) + 11619, 234 = 82300,334 ( daN ) Kể đến ảnh hưởng momen chọn k = 1,1 → A= kN 1,1.82300,343 = = 1065,1 cm Rb 85 Chọn KT cột trục B : bc × hc = 25 × 45( cm ) a) Cột trục C Do diện truyền tải cột trục C khơng có đoạn tường ngăn 220 dài 2,7m nên N B > N C , thiên an toàn chọn KT cột trục C KT cột trục B: bc × hc = 25 × 45( cm ) MẶT BẰNG KẾT CẤU TẦNG ĐIỂN HÌNH 3300 3300 3300 B 2700 A 3300 7000 C25x45 D25x50 D 2700 C D25x70 D25x30 10 3300 ІІ Sơ đồ tính tốn khung phẳng Sơ đồ hình học D25x60 D25x30 4200 D25x50 D25x30 D25x70 D25x50 4200 C25x45 D25x70 D25x30 4200 D25x50 C25x45 110 500 500 +0,00 - 2700 A -0,5 7000 B 2700 C D Sơ đồ kết cấu Mơ hình kết cấu khung thành đứng(cột) ngang(dầm) với trục hệ kết cấu tính đến trọng tâm tiết diện a) Nhịp tính tốn dầm lấy khoảng cách trục cột + Xác định nhịp tính tốn dầm BC LBC = L1 + t − hc = + 0, 22 − 0, 45 = 6, 77 m + Xác định nhịp tính tốn dầm AB, CD LAB = LCD = L1 − t / + hc / = 2, − 0,11 + 0, 45 / = 2,815 m b) Chiều cao cột + Chiều cao cột tầng Chọn chiều sâu chơn móng từ mặt đất tự nhiên trở xuống hm = 0,5 m ht1 = H t + Z + hm − hd / = 4, + 0,5 + 0,5 − 0,3 / = 5, 05 m + Chiều cao cột tầng 2,3 ht = ht = 4, m Sơ đồ kết cấu D25x50 D25x60 C25x45 4200 C25x45 D25x70 D25x50 4200 C25x45 D25x50 C25x45 D25x70 5050 C25x45 2815 A C25x45 6770 B ІІІ Xác định tải trọng đơn vị Tĩnh tải đơn vị + Tĩnh tải sàn phòng học : g s = 376,9 (daN / m2 ) + Tĩnh tải sàn hành lang : g hl = 349, (daN / m ) + Tĩnh tải sàn mái : g m = 470, ( daN / m ) + Tường xây 220 : gt = 514 (daN / m ) + Tường xây 110 : g m = 296 (daN / m ) Hoạt tải đơn vị + Hoạt tải sàn phòng học : ps = 360 (daN / m ) + Hoạt tải sàn hành lang : phl = 360 (daN / m ) + Hoạt tải sàn mái : pm = 97,5(daN / m ) 2815 C D Hệ số quy đổi tải trọng a) Với ô sàn lớn, kích thước 3,3 × m Tải trọng phân bố lên khung có dạng hình thang Hệ số chuyển đổi k quy đổi 3,3 3,3 sang tải phân bố HCN : k = − ÷ + ÷ = 0,92 2.7 2.7 b) Với ô sàn hành lang, kích thước 2, × 3,3m Tải trọng phân bố tác dụng lên khung có dạng tam giác Hệ số qui đổi sang tải trọng phân bố HCN : k = ІV Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung + Tải trọng thân kết cấu dầm, cột khung chương trình tính tốn kc tự tính + Tải trọng phân bố tác dụng vào khung qui đổi thành tải trọng phân bố Tĩnh tải tầng 2,3 3300 3300 376,9 376,9 349,4 2700 A tg G A A g D C B ght g G 2700 7000 GB GB GC g2 g tg GC g GD GD Loại tải g1 - g2 - g3 Loại tải GA - GB - Tĩnh tải phân bố ( daN / m ) Cách tính Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tg, tung độ lớn : gtg = 349, 4.9(2, − 0, 25) = 856, 03 → g1 = 856, 03 = 535, 02 Do trọng lượng tường xây dầm cao 4, − 0, = 3,5 m : gt = 514.3,5 = 1799 Do trọng lượng tường xây dầm cao 4, − 0, = 3,5 m : gt = 514.3,5 = 1799 Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng ht, tung độ lớn : g ht = 376,9.(3,3 − 0, 25) = 1149,5 Đổi pb = 0,92.1149,5 = 1057,54 Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tg, tung độ lớn : gtg = 349, 4.9(2, − 0, 25) = 856, 03 → g3 = 856, 03 = 535, 02 Tĩnh tải tập trung ( daN ) Cách tính Do trọng lượng thân dầm dọc 0, 25 × 0,3 : 2500.1.1.0, 25.0,3.3,3 = 680, 625 Do trọng lượng lan can xây tường 110 cao 0,9m : 296.0,9.3,3 = 879,12 Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào : 349, ( 3,3 − 0, 25 ) + 3,3 − 2, ( 2, − 0, 25 ) / = 781,13 Do trọng lượng thân dầm dọc 0, 25 × 0,3 : 680, 625 Do trọng lượng tường xây dầm dọc cao 3,5m, hệ số giảm lỗ cửa 0,7 : 514.3,3.3,5.0, = 4155, 69 Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào : 781,13 Do trọng lượng sàn phòng truyền vào : 376,9 ( 3,3 − 0, 25 ) ( 3,3 − 0, 25 ) / = 876,53 Kết 2334,02 2856,54 535,02 Kết 2340,9 6493,98 GC Tính GB 6493,98 GD Tính G A 2340,9 Tĩnh tải tầng mái 3300 3300 470,4 470,4 470,4 2700 A gm tg m A m A gmht m GB m gm GB D C B G G 2700 7000 m GC gm2 gm tg m GC gm Tĩnh tải phân bố ( daN / m ) m GD m GD 3300 3300 360 360 2700 A ptgI PAI B C PBI PCI D I ptg I PCI p2 PBI PAI p2I 2700 7000 PDI PDI Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng Cách tính Loại tải p2I (daN / m) PAI = PBI = PCI = PDI (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tam giác I với tung độ lớn : ptg = 360.2, = 972 Đổi phân bố : 972.5 / = 607,5 - Do tải trọng từ sàn truyền vào : 360 ( 3,3 − 2, ) + 3,3 2, / = 947, Kết 607,5 947,7 3300 3300 97,5 97,5 470,4 2700 A 2700 7000 D C B mI pht mI PB mI PB mI PC mI p1 mI PC Sơ đồ phân hoạt tải tầng mái Hoạt tải tầng mái Cách tính Loại tải p1mI (daN / m) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn : phtI = 97,5.3,3 = 321, 75 Đổi phân bố : 321, 75.0,92 = 296, 01 - PBmI = PCmI (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào : 97,5.3,3.3,3 / = 265, 44 Kết 296,01 265,44 Trường hợp hoạt tải 3300 3300 360 360 2700 A ptgII PAII p1II D C B II PA 2700 7000 II PB II PC ptgII II PCII p1 II PB II PD PDII Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng Cách tính Loại tải p1II (daN / m) PAII = PBII = PCII = PDII (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tam giác I với tung độ lớn : ptg = 360.2, = 972 Đổi phân bố : 972.5 / = 607,5 - Do tải trọng từ sàn truyền vào : 360 ( 3,3 − 2, ) + 3,3 2, / = 947, Kết 607,5 947,7 3300 3300 360 360 470,4 2700 A 2700 7000 phtII II PB II PB D C B II PC II p2 II PC Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng Cách tính Loại tải p2II (daN / m) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn : phtII = 360.3,3 = 1188 Đổi phân bố : 1188.0,92 = 1092,96 - PBII = PCII (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào : 360.3,3.3,3 / = 980,1 Kết 1092,96 980,1 3300 3300 97,5 97,5 2700 A 2700 7000 B C PBmII PCmII mII PAmII ptg mII mII PA p2mII PB D ptgmII mII PD mII mII mII PC p2 PD Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng mái Cách tính Loại tải p2mII (daN / m) PAmII = PBmII = PCmII = PDmII (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tam mII giác với tung độ lớn : ptg = 97,5.2, = 263, 25 Đổi phân bố : 263, 25.5 / = 164, 25 - Do tải trọng từ sàn truyền vào : 263, 25 ( 3,3 − 2, ) + 3,3 2, / = 256, 67 Kết 164,25 256,67 4200 265,44 265,44 296,01 947,7 947,7 947,7 4200 607,5 947,7 607,5 980,1 1092,96 5050 980,1 2815 A 6770 B 2815 C Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung D 256,67 256,67 256,67 256,67 164,25 164,25 4200 4200 1092,96 980,1 980,1 947,7 947,7 947,7 947,7 607,5 5050 607,5 2815 A 6770 B 2815 C Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung D VI Xác định tải trọng gió + Cơng trình xây dựng Hải Dương, thuộc vùng gió IIIB, có áp lực gió đơn vị : W0 = 125 daN / m2 + Cơng trình cao 40m nên xét đến tác dụng tĩnh tải trọng gió Tải trọng gió truyền lên khung xác định theo công thức : - Gió đẩy : qd = W0 nki Cd B - Gió hút : qh = W0 nki Ch B Bảng tính tốn hệ số k Tầng H tầng (m) Z (m) k 5,05 5,05 0,8812 4,2 9,25 0,982 4,2 13,45 1,0552 mái 0,9 14,35 1,0696 + Tầng 1,2,3 : chọn k = 1,0696 Tầng H (m) 5,05 4,2 4,2 Z (m) k 5,05 9,25 13,45 1,0696 1,0696 1,0696 Bảng tính tốn tải trọng gió n B Cd Ch q d (daN / m) (m) 1,2 3,3 0,8 0,6 423,562 1,2 3,3 0,8 0,6 423,562 1,2 3,3 0,8 0,6 423,562 q h ( daN / m) 317,67 317,67 317,67 + Tải trọng gió mái quy lực tập trung đặt đầu cột với hệ số k= 1,0696 + Trị số S tính theo cơng thức : - phía gió đẩy Sd = qd 0.9 = 381,17 daN - phía gió hút Sh = qh 0,9 = 285,9 daN 285,9 317,67 423,56 5050 4200 4200 381,17 2815 A 6770 B 2815 C Sơ đồ gió trái tác dụng vào khung D 381,17 317,67 423,56 5050 4200 4200 285,9 2815 A 6770 B 2815 C Sơ đồ gió phải tác dụng vào khung D IX TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM Tính tốn cốt thép dọc cho dầm Sử dụng bê tơng cấp độ bền B20 có : Rb = 11,5 ( MPa); Rbt = 0,9 ( MPa ) Sử dụng thép dọc nhóm AII có : Rs = Rsc = 280 ( MPa ) Tra bảng phụ lục ta có : α R = 0, 43; ξ R = 0, 63 a Tính tốn cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp BC, phần tử + Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : - Gối B : M B = −340, 01 (kNm) - Gối C : M C = −273, 26 (kNm) M C = 51, 732 (kNm) - Nhịp BC : M BC = 101,131 (kNm) M=304,01 D7 M=273,26 M=101,131 C B + Tính cốt thép cho gối B : Tính theo tiết diện CN bxh = 25x70 cm Giả thiết a = 4cm → h0 = 66cm Ta có : M 340, 01.104 αm = = = 0, 2715 < α R R b bh02 115.25.662 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) = 0,83801 As = M 340, 01.104 = = 21,96 (cm ) R s ζ h0 2800.0,83801.66 As 21,96 100% = 100% = 1,331% > µmin bh0 25.66 + Tính cốt thép cho gối C : Tính theo tiết diện CN bxh = 25x70 cm Giả thiết a = 4cm → h0 = 66cm Ta có : M 273, 26.104 αm = = = 0, 2182 < α R R b bh02 115.25.662 µ= → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) = 0,8754 As = µ= M 273, 26.104 = = 16,9 (cm ) R s ζ h0 2800.0,8754.66 As 16,9 100% = 100% = 1, 024% > µmin bh0 25.66 + Tính cốt thép cho nhịp BC : ' Tính theo tiết diện chữ T có cánh vùng nén với h f = cm Giả thiết a = 4cm → h0 = 66cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau : - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc : 0,5.(3,3-0,25) = 1,525 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,77.1/6 = 1,13 (m) → Sc = 1,13( m) → b'f = b + Sc = 0, 25 + 2.1,13 = 2,51( m) Có : M f = Rbb 'f h 'f (h0 − 0,5h 'f ) = 115.251.9.(66 − 0,5.9) = = 15976777,5 (dN cm) = 15976, 778 (kN m) M max = 101,131 (kN m) < M f (kN m) → trục TH qua cánh Ta có : αm = M 101,131.104 = = 8, 0753.10−3 < α R ' 2 R b b f h0 115.251.66 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) = 0,99575 As = M 101,131.104 = = 5,5 (cm ) R s ζ h0 2800.0,99575.66 As 5,5 100% = 100% = 0,333% > µ bh0 25.66 b Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp AB, phần tử 15 + Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : - Gối B : M B = −222, 7402 (kNm) µ= M=0 D15 M=222,7402 B A + Tính cốt thép cho gối B : Tính theo tiết diện CN bxh = 25x50 cm Giả thiết a = 4cm → h0 = 46cm Ta có : M 222, 7402.104 αm = = = 0,36614 < α R R b bh02 115.25.462 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) = 0, 75871 M 222, 7402.104 As = = = 22,8 (cm ) R s ζ h0 2800.0, 75871.46 µ= As 22,8 100% = 100% = 1,982% > µmin bh0 25.46 + Tính tốn tương tự cho phần tử dầm khác theo bảng ζ Kí hiệu Tiết M bxh αm (kN m) dầm diện (cm) 10 11 12 13 14 Gối B Nhịp BC Gối C Gối B Nhịp BC Gối C Gối B Gối B Gối C Gối C Gối C 271 108,694 204,45 120,38 26,03 116 222,7402 129,392 129,392 151,462 151,462 25x70 25x70 25x70 25x60 25x60 25x60 25x50 25x50 25x50 25x50 25x50 0,2164 0,1633 9,194 10−3 0,13352 2,88.10−3 0,12866 0,36614 0,2127 0,2127 0,24897 0,24897 As 0,8766 0,9103 0,9954 0,9281 0,9986 0,93089 0,75871 0,87902 0,87902 0,8543 0,8543 (cm2 ) 16,73 12,2 5,91 8,3 1,7 7,95 22,8 11,43 11,43 13,77 13,77 c Chọn cốt thép dọc cho dầm + Dầm tầng 22,8 (cm2) 21,96 (cm2) 16,9 (cm ) D7 D15 13,37 (cm2 ) D14 5,5(cm2 ) D15 2φ28+2φ25 22,134(cm ) D7 2φ28+2φ25 22,134 (cm2 ) D14 2φ20 6,283 (cm2) + Dầm tầng 22,8 (cm2 ) 16,73 (cm2 ) 5,91(cm ) D8 D10 13,37 (cm2 ) D13 5,9 (cm2 ) D10 2φ28+2φ25 22,134 (cm2 ) D8 2φ20 6,283 (cm2 ) + Dầm tầng mái 3φ25 14,727 (cm ) D13 µ 1,014 0,74 0,358 0,593 0,121 0,568 1,982 0.994 0.994 1,197 1,197 11,43(cm2 ) 8,3 (cm2) D9 1,7 (cm2) D11 D11 4,95(cm ) 2φ25+1φ22 11,999 (cm ) D9 11,43 (cm2 ) D12 2φ25+1φ22 11,999 (cm ) D12 2φ16 2,011 (cm ) Tính tốn cốt thép đai cho dầm Từ bảng tổ hợp nội lực chọn lực cắt nguy hiểm cho dầm Bê tơng cấp độ bền B20 có Rb = 11,5 ( MPa); Rbt = 0,9 ( MPa ); Eb = 2,3.10 ( MPa) Thép đai nhóm AI có Rsw = 175 ( MPa); Es = 2,1.10 ( MPa) Bảng tổng hơp lưc cắt nguy hiểm cho dầm Tên dầm Qmax (daN) 10 11 12 13 14 15 19598,2 17761,26 7398,335 12536,63 6325,43 6325,34 7472,45 7472,45 12536,63 a Tính tốn cốt đai cho phần tử dầm + Dầm chịu tải trọng tính tốn phân bố với : g = g1 + g 01 = 2856,54 + 0, 25.0, 7.2500.1,1 = 3337, 79 ( daN / m) = 33,3779 (daN / cm) p = 10,9296 (daN / cm) → q1 = g + 0,5 p = 38,8427 (daN / cm) + Giả thiết a = 4cm → h0 = 46cm + Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo công ứng suất nén : Q ≤ 0,3ϕ w1 ϕb1 Rb bh0 = 0,3.1.115.25.66 = 56925(daN ) Lực cắt nguy hiểm dầm Q = 19589, (daN ) → dầm đủ khả chịu ứng suất nén + Kiểm tra cần thiết phải đặt cốt đai Bỏ qua ảnh hưởng lực dọc trục nên ϕ n = , dầm có cánh vùng kéo ϕ f = Qb = ϕb (1 + ϕ n ) Rbt bh0 = 0, 6.1.9.25.66 = 8910 ( daN ) → Qb < Q = 19598, (daN ) → Cần phải đặt cốt đai + Ta có : M b = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bh02 = 2.(1 + + 0).9.25.662 = 1960200 ( daN cm) Qb1 = M b q1 = 1960200.38,8427 = 17451, ( daN ) Qmax = 19598, (daN ) < → qsw Qb1 = 29086 (daN ) 0, Qmax − Qb21 19598, 22 − 17451, 62 = = = 10,143( daN / cm) 4M b 4.1960200 Qb 8910 = = 67,5(daN / cm) 2.h0 2.66 Qmax − Qb1 19598, − 17451, = = 16, 262 (daN / cm) 2.h0 2.66 Lấy qsw = 67,5(daN / cm) Chọn đường kính thép đai φ 6; asw = 0, 283 cm , nhánh R n.asw 1750.2.0, 283 stt = sw = = 146, 74 mm qsw 67,5 Với dầm cao h = 700 mm > 450, khoảng cách cấu tạo cốt đai sct ≤ ( h / 3,500 ) = 330 mm ϕb (1 + ϕn ) Rbt bh02 = 750 mm Khoảng cách lớn cốt đai smax = Qmax Vậy chọn khoảng cách cốt đai s = min( stt , sct , smax ) = 146, 74 mm → chọn cốt đai φ 6, s = 140 mm Tên dầm bxh Qmax (daN) 25x70 17761,26 Qb (daN) 8910 ϕb3 (1 + ϕn ) Rbt bh0 Kn chịu ưs nén 56925 Đ Cốt đai Tính tốn φ 6, s = 140 mm 25x60 7398,335 7560 48300 Đ Cấu tạo φ 6, s = 200 mm 10 11 25x50 25x50 12536,63 6325,43 6210 6210 39675 39675 Đ Đ Cấu tạo φ 6, s = 160 mm 12 25x50 6325,34 6210 39675 Đ Cấu tạo φ 6, s = 160 mm 13 14 15 25x50 25x50 25x50 7472,45 7472,45 12536,63 6210 6210 6210 39675 39675 39675 Đ Đ Đ ... 2700 A ptgII PAII p 1II D C B II PA 2700 7000 II PB II PC ptgII II PCII p1 II PB II PD PDII Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng Cách tính Loại tải p 1II (daN / m) PAII = PBII = PCII = PDII (daN... PBII = PCII (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào : 360.3,3.3,3 / = 980,1 Kết 1092,96 980,1 3300 3300 97,5 97,5 2700 A 2700 7000 B C PBmII PCmII mII PAmII ptg mII mII PA p2mII PB D ptgmII mII... mII PD mII mII mII PC p2 PD Sơ đồ phân hoạt tải tầng Hoạt tải tầng mái Cách tính Loại tải p2mII (daN / m) PAmII = PBmII = PCmII = PDmII (daN ) Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng tam mII giác