ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY BÁNH RĂNG TRỤC VÍT

Đây là bản thuyết minh ĐỒ Án Chi Tiết Máy hệ dẫn động BÁNH RĂNG TRỤC VÍT, trình bày thuyết minh một cách đẹp mắt và sinh động giúp cho gảng viên cảm thấy thích mắt và thích thú. Đồng thời giúp cho khán giả đọc cảm thấy dễ hiểu dễ gần dễ làm việc.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI PHÂN HIỆU TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ BỘ MƠN THIẾT KẾ MÁY THUYẾT MINH MÔN HỌC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Đề tài: Thiết kế hộp giảm tốc hai cấp bánh trục vít GVHD: : T.S Nguyễn Hữu Chí SVTH : Nguyễn Hồng Sơn MSSV : 5851048057 Lớp : Cơ khí tơ – K58 Tp Hồ Chí Minh, 1/2020 TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI PHÂN HIỆU TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ BỘ MÔN THIẾT KẾ MÁY BẢN THUYẾT MINH MÔN HỌC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY HỘP GIẢM TỐC CẤP BÁNH RĂNG TRỤC VÍT GVHD: : T.S Nguyễn Hữu Chí SVTH : Nguyễn Hoàng Sơn MSSV : 5851048057 Lớp : Cơ khí tơ – K58 Tp Hồ Chí Minh,1/2020 Họ tên SV: Nguyễn Hồng Sơn Lớp: Cơ khí tô – K58 Ngày giao đề: 19-8-2019 Ngày nộp bài: 30-11-2019 GV hướng dẫn: Nguyễn Hữu Chí Phương án số 10: + Lực vòng băng tải: F =450(kg) = 4500(N) + Vận tốc băng tải: V= 0,32(m/s) + Đường kính trong: D= 300 (mm) + Chiều rộng băng tải: B=300 + Thời gian phục vụ: (năm) + Sai số vận tốc cho phép: (%) NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… Thành phố Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2020 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN LỜI NÓI ĐẦU Trong kinh tế ngành công nghiệp phát triền mạnh Cơng nghiệp hóa đại hóa kinh tế Trong ngành khí xem ngành chủ lực công nghiệp Đối với sinh ngành khí sau trường trang bị đầy đủ kiến thức để góp phần vào xây dựng kinh tế nước nhà ngày phát triển mạnh Nhất ngành công nghiệp, xu công nghiệp hóa đại hóa Đối với em sinh viên khoa khí trường Đại Học Giao Thông Vận Tải Đã học tập trường Được tận tình bảo thầy giáo khoa, cung cấp cho em nhiều kiến thức để trường áp dụng vào cơng việc thực tiễn góp phần vào phát triển cơng nghiệp nước ta Trong q trình học tập trường, em nghiên cứu nhiều môn học, từ lý thuyết đến thực hành Trong có mơn ‘Đồ Án Chi Tiết Máy’ Là môn quan trọng ngành khí mà sinh viên khí phải làm Đối với riêng cá nhân em, nhận đề tài đồ án chi tiết máy: “Thiết kế hộp giảm tốc bánh - trục vít” Cịn gặp nhiều khó khăn bước đầu tận tình bảo thầy khoa, giúp em tự tin để hoàn thành đồ án cách tốt Trong có Thầy Nguyễn Hữu Chí giáo viên hướng dẫn cho em làm đồ án chi tiết máy Được hướng dẫn tận tình giúp em có vốn kiến thức để hoàn thành đồ án cách tốt nhât Qua thời gian làm việc thầy Nguyễn Hữu Chí em thấy kiến thức chun ngành khí cải thiện lên nhiều Tuy nhiên lần đầu tính tốn thiết kế nên cịn điểm thiếu sót, em mong giúp đỡ góp ý thầy để kiến thức em cải thiện tốt Em xin chân thành cảm ơn tận tình giúp đỡ thầy Nguyễn Hữu Chí để em hồn thành tốt mơn học Nguyễn Hồng Sơn MỤC LỤC PHẦN 1: TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1 Tính chọn động điện: 1.2 Phân phối tỉ số truyền 1.3 Tính tốn thông số trục PHẦN 2: THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT TRUYỀN ĐỘNG 10 2.1 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG (CẤP NHANH) 10 2.2 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT (CẤP CHẬM) 21 PHẦN 3: THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ NỐI 28 3.1 Tính chọn khớp nối 28 3.2 Thiết kế trục 29 3.3 Kiểm nghiệm trục tính chọn then 43 3.4 Tính chọn ổ lăn 47 PHẦN 4: CẤU TẠO VỎ HỘP, CÁC CHI TIẾT PHỤ 55 4.1 Thiết kế kích thước vỏ hộp 55 4.2 Kết cấu phận số chi tiết khác: 57 PHẦN 5: TÍNH DUNG SAI KÍCH THƯỚC 61 5.1 Bảng dung sai lắp ghép 61 5.2 Tính dung sai trục 62 5.3 Tính dung sai bánh 64 PHẦN 6: TÀI LIỆU THAM KHẢO 66 Phần 1: Tính tốn động học hệ dẫn động khí GVHD: Nguyễn Hữu Chí PHẦN 1: TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1 Tính chọn động điện: 1.1.1 Chọn kiểu loại động Hiện có hai loại động điện động chiều động xoay chiều Để thuận tiện, phù hợp với lưới điện ta chọn động điện xoay chiều Trong loại động xoay chiều ta chọn động ba pha không đồng rotơ giảm sốc (ngắn mạch) Với ưu điểm: Kết cấu đơn giản, dễ bảo quản, giá thành thấp, làm việc tin cậy, mắc trực tiếp vào lưới điện ba pha khơng cần biến đổi dịng điện 1.1.2 Chọn công suất động cơ: - Hiệu suất chung:   kn br d ol ntv Tra bảng 2.3 trang 19 (sách tính tốn thiết kế khí - tập 1) Ta có:  Hiệu suất truyền bánh răng: br  0,98  Hiệu suất cặp ổ lăng: ol  0,991  Hiệu suất truyền trục vít: ntv  0,8  Hiệu suất nối trục:  kn  Vậy hiệu suất chung tính:    kn br ol4 ntv  1.0,98.0,9914.0,8  0,76 - Với hệ thống dẫn động băng tải, xích tải thường biết trước lực kéo vận tốc băng tải nên cơng suất làm việc tính theo cơng thức: Pt  Plv  F v 4500.0,32   1, 44  kW  10000 10000 - Do tải trọng truyền thay đổi nên ta phải tính tải trọng tương đương: Ptd  P12t1  P22t2  t1  t2 P12t1   0,7 P1  t2 1, 44 2.5   0,7.1, 44    1, 29  kW  t1  t2 53 2 - Cơng suất cần thiết tính trục động cơ: SVTH: Nguyễn Hồng Sơn Trang Phần 1: Tính tốn động học hệ dẫn động khí Pct  Ptd   GVHD: Nguyễn Hữu Chí 1,29  1,7  kW  0,76 - Ta có Pct nên ta cần chọn động có cơng suất thõa điều kiện: Pdc  Pct - Xác định sơ số vòng quay trục công tác: v  Dn 60000  nlv  60000.v 60000.0,32   20,37  v ph  D 300 1.2 Phân phối tỉ số truyền - Hệ truyền động khí có khớp nối hộp giảm tốc cấp trục vít – bánh Tra bảng 2.4 trang 21 (sách tính tốn thiết kế khí - tập 1):  Tỉ số truyền hộp giảm tốc cấp trục vít – bánh răng: uh  69  Tỉ số truyền khớp nối: ukn  Ta có: uc  ut  ukn uh  1.69  69 - Số vòng quay sơ động cơ: uc  nsb  nsb  uc nlv  69.20,37  1405,53  v ph  nlv 1.2.1 Chọn động thực tế - Điều kiện chọn động phải thõa mãn: - Mômen mở máy thõa điều kiện: nP  Pn 1,71405,53 dc ct dc sb Tmm T  1,  k ’ T Tdn Tra bảng phụ lục 1.2 trang 235 (sách tính tốn thiết kế khí - tập 1): Ta chọn động điện DK: Kiểu Công suất Vận tốc động kW quay DK 41-4 1,7 1420 SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn cos  Tmm T Tk Tdn 0,82 1,8 Trang Phần 1: Tính tốn động học hệ dẫn động khí Tính xác tỉ số truyền: uc  - GVHD: Nguyễn Hữu Chí ndc 1420   69,7  uh nlv 20,37 Chọn tỉ số truyền bánh trụ cấp u     Tra bảng 3.1 trang 43 (sách tính tốn thiết kế khí - tập 1): Ta chọn tỷ số truyền cặp bánh xác là: ubr  3,83 Vậy tỉ số truyền bánh vít trục vít là: uh  ubr utv  utv  uh 69,7   18, ubr 3,83 1.2.2 Kiểm tra sai số tỉ số truyền - Kiểm tra sai số cho phép tỉ số truyền: ut  uh  ubr utv  3,83.18,2  69,706 u  u1  u 69  69, 706  100%  1%  5% u2 69  Thỏa điều kiện sai số cho phép 1.3 Tính tốn thơng số trục 1.3.1 Tính công suất trục  Công suất trục I: PI  Pdc  1,7  kW   Công suất trục II: PII  PI br ol  1,7.0,98.0,991  1,65  kW   Công suất trục III: PIII  PII tv ol  1,65.0,8.0,991.0,991  1,29  kW  1.3.2 Tính số vịng quay trục  Tốc độ quay trục I: nI  ndc  1420  v ph   Tốc độ quay trục II: nII  nI 1420   370, 76  v ph  ubr 3,83  Tốc độ quay trục III: nIII  nII 370,76   20,37  v ph  utv 18,  Tốc độ quay trục công tác: nct  nIII  20,37  v ph  SVTH: Nguyễn Hồng Sơn Trang Phần 1: Tính tốn động học hệ dẫn động khí GVHD: Nguyễn Hữu Chí 1.3.3 Tính mơmen xoắn trục  Trên trục I: TI  9,55.106 PI 1,7  9,55.106  11433,1 Nmm  nI 1420  Trên trục II: TII  9,55.106 PII 1,65  9,55.106  42500,54  Nmm  nII 370,76  Trên trục III: TIII  9,55.106 PIII 1, 29  9,55.106  604786, 45  Nmm  nIII 20,37 1.3.4 Bảng kết quả: Trục Động Thông số 1,7 Cơng suất P, kw 1420 Số vịng quay n, v/ph 1420 11433,1 Mômen xoắn T, Nmm 1, 65 1, 29 3, 83 Tỷ số truyền u 18, 370, 76 20,37 42500, 54 604786, 45 Bảng 1.1- Thông số động làm việc SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang Phần 3: Thiết kế chi tiết đỡ nối GVHD: Nguyễn Hữu Chí 3.4.3.2 Chọn kích thước cấp xác ổ - Phản lực gối đỡ sau: FAx  291,32N , FAy  282,33N , FCx  5515,84 N , FCy  1571,56 N , Fa  965,57N - Tổng lực tác dụng lên ổ A C xác định sau:  FrA  FA  FAx2  FAy2  291,32  282,332  405, 68 N  FrC  FC  FCx2  FCy2  5515,84  1571,56  5735,35 N - Xét hệ số: Fa 965,57   2,38  1,5 nên ta sử dụng ổ đũa côn Fr 405,68 - Chọn ổ lăn cho gối B D: Tra bảng P2.11 trang 261 (sách tính tốn thiết kế tập 1) Với kết cấu trục đường kính ngõng trục d IIB  d IID  45mm , chọn ổ đũa cỡ trung bảng sau: Kí hiệu 7309 d D D1 d1 B C1 T r r1 45 100 83,5 70,5 25 22 27,25 2,5 0,8  C 10,83 76,1 C0 59,3 - Chọn cấp xác ổ lăn cấp Chọn hai ổ B C loại ổ - Sơ đồ ổ lăn: - Tính e: Ổ đũa nên: e  1, tan a  1,5 tan10,83  0, 287 FsA  0,83eFrA  0,83.0, 287.405,68  96, 64 N FsC  0,83eFrC  0,83.0, 287.5735,35  1366, 22 N - Tính  FaB ,  FaD SVTH: Nguyễn Hồng Sơn Trang 52 Phần 3: Thiết kế chi tiết đỡ nối GVHD: Nguyễn Hữu Chí  FaA  FsC  Fat  1366, 22  965,57  400,65 N  FaC  FsA  Fat  96,64  965,57  1062, 21N - Tìm FaB , FaD FaA  max   FaA , FsA   400,65N FaC  max   FaC , FsC   1366,22N - Xét FaA 400,65   0,99  e VFrA 405,68  Hệ số tải trọng hướng tâm X  0,  Hệ số tải trọng dọc trục Y  0, cotg11,33   Q A   0, 4.1.405, 68  2.400,65 1.1,  1156, 29 N  1,156 kN `- Xét FaC 1366, 22   0, 24  e VFrC 5735,35  Hệ số tải trọng hướng tâm X   Hệ số tải trọng dọc trục Y   QC  1.5735,35.1.1,  6882, 42 N  6,88kN - Vì tải trọng tác dụng tải trọng thay đổi nên tải trọng tương đương tính theo cơng thức: QE  m   Qim Li   Li  Xét ổ A  QEA  1,156  Xét ổ C  QEC  6,88 10 10 10 10 0,7   1, 06kN 53 53 10 10 0,7   6, 28kN 53 53 - Khả tải động xác định theo công thức: Cd  Q m L 10  Xét A  CdA  1,06 213,55  5,3  kN   C  76,1 kN  10  Xét C  CdC  6, 28 213,55  31,39  kN   C  76,1 kN  SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 53 Phần 3: Thiết kế chi tiết đỡ nối GVHD: Nguyễn Hữu Chí 3.4.3.3 Kiểm nghiệm khả tải tĩnh - Tải trọng tĩnh quy ước xác định sau: Qt  X Fr  Y0 Fa Tra bảng 11.6 trang 221  X  0,5, Y0  0, 22cotg10,83  1,15 - Xét ổ lăn A: Qt  0,5.405, 68  1,15.400,65  663,59 N  0,66kN  C0  59,3kN - Xét ổ lăn C: Qt  0,5.5735,35  1366, 22.1,15  4438,83 N  4,44kN  C0  59,3kN Vậy chọn ổ lăn hợp lý SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 54 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí PHẦN 4: CẤU TẠO VỎ HỘP, CÁC CHI TIẾT PHỤ 4.1 Thiết kế kích thước vỏ hộp 4.1.1 Chọn vật liệu - Hộp giảm tốc để đảm vảo vị trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn, bảo vệ chi tiết mát tránh bụi bặm - Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ - Ta chọn vật liệu làm hộp giảm tốc gang xám GX15-32 4.1.2 Chọn bề mặt ghép nắp thân - Vì hộp giảm tốc trục vít nên ta chọn bề mặt nắp thân bề mặt qua trục vít để việc lắp bánh vít chi tiết khác lên trục dễ dàng 4.1.3 Xác định kích thước vỏ hộp Do awbr  awtv  a  amax  awtv  185mm 4.1.3.1 Chiều dày - Thân hộp:   0, 03a   8, 55 mm Chọn   9mm - Nắp hộp: 1  0,9  0,9.9  8,1mm Chọn 1  8mm - Đáy hộp :      10mm Chọn   10mm 4.1.3.2 Gân tăng cứng - Chiều dày: e   0,8  1    7,1   mm Chọn e  8mm - Chiều cao: h  40mm - Độ dốc: 4.1.3.3 Đường kính - Bulơng nền: d1  0,04a  10  17, 4mm  12mm Chọn d1  18mm - Bulông cạnh ổ: d   0,  0,8  d1  12,  13,9  mm Chọn d  14mm - Bu lơng ghép mặt bích thân: d   0,8  0,9  d  11,  12,  mm Chọn d  12mm - Vít ghép nắp ổ: d   0,6  0,7  d   8,  9,8  mm Chọn d  8mm - Vít ghép cửa thăm: d   0,5  0,6  d    8,  mm Chọn d5  9mm SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 55 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí 4.1.3.4 Mặt bích ghép nắp thân: - Chiều dày bích thân hộp: S3  1,  1,8  d  16,8  21,  mm Chọn S3  20mm - Chiều dày bích nắp hộp: S   0,9  1 S3  18  20  mm Chọn S4  20mm - Chiều rộng bích nắp hộp: K  K  4mm  45   42mm 4.1.3.5 Kích thước gối trục: - Đường kính ngồi tâm lỗ vít:  Tại gối trục ổ bi đỡ dãy  D  42 mm   Tại gối trục ổ đũa côn  D  72mm   Tại gối trục ổ đũa côn  D  75mm  Xác định công thức: D3  D  4, d , D2  D  1,   d Tra bảng 18-2 trang 88 sách tính tốn thiết kế tập 2: Trục I Trục II Trục III D 47 80 100 D2 60 100 120 D3 75 125 150 D4 37 75 90 h 10 12 d4 M6 M8 M10 Z 6 - Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2  1,6d  22, 4mm Chọn E2  22mm R2  1,3d  18, 2mm Chọn R2  18mm C D3  75 mm với k  1,2d  16,8mm Chon k  45mm - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K  E2  R2      22  18   44 mm SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 56 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí - Nắp ổ: Chiều dày :      mm Chọn   7mm Đường kính ngồi nắp ổ: D3 4.1.3.6 Mặt đế hộp: - Chiều dày: S1  1,3  1,5  d1   23,  27  mm Chọn S1  25mm - Bề rộng đế hộp: K1  3d1  54mm q  K1  2  54  2.9  72mm ` 4.1.3.7 Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp:   1  1,      10,8  Chọn   9mm - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp: 1        27  45  mm Chọn 1  35mm - Giữa mặt bên bánh với nhau: 2    Chọn 2  9mm 4.1.3.8 Số lượng bulông Z LB 525  307  4 200  300 200 4.2 Kết cấu phận số chi tiết khác: 4.2.1 Vòng móc Vịng móc nắp hộp có kích thước sau: Chiều dày vịng móc: S       18  27  mm Chọn S  20mm Đường kính: d        27  36  mm Chọn d  30mm 4.2.2 Chốt định vị Sử dụng chốt Tra bảng 18-4b trang 91 sách tính tốn thiết kế tập  d  5mm  c  0,8mm  l  40mm 4.2.3 Cửa thăm Tra bảng 18-5 trang 92 sách tính tốn thiết kế tập SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 57 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí A B A1 B1 C C1 K R Vít Số lượng 100 75 150 100 125 - 87 12 M8 x 22 4.2.4 Nỳt thụng hi lỗ A Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lờn, để giảm ỏp suất điều hoà khụng khớ bờn bờn hộp ta làm nỳt thụng Tra bảng 18-6 trang 93 sách tính tốn thiết kế tập A M27 x B C D E G H I K L M N O P Q R S 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 4.2.5 Nút tháo dầu Tra bảng 18-7 trang 93 sách tính tốn thiết kế tập d b m f L c q D S D0 M16 x 1,5 12 23 13,8 26 17 19,6 SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 58 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí 4.2.6 Kiểm tra mức dầu Dùng que thăm dầu tiêu chuẩn 4.2.7 Bạc lót Chọn chiều dầy bạc lót phụ thuộc vào đường kính trục kích thước vai trục:      mm h Bạc chắn dầu Các thông số bạc chắn dầu: a     mm, t    3 mm , b lấy gờ trục 4.2.8 Bánh bánh vít  Bánh lớn (bánh bị động)  Đường kính ngồi mayơ D  1,5  1,8  d br   45  54   50mm  Chiều rộng bánh bw  27mm SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 59 Phần 4: Cấu tạo vỏ hộp, chi tiết phụ GVHD: Nguyễn Hữu Chí  Vành S   2,5   m   3,75   mm Chọn S  5mm  Chiều dày đĩa c   0,  0,3  bw   5,  8,1 mm Chọn c  8mm  Trên đĩa có lỗ với đường kính   12  25  mm Chọn   14mm  Góc bo: R  2,5r   0,5  1    3,5   3mm  Chiều cao răng: h  2, 25 m  3,375 mm  r  0,05h   0,5  1   0, 67  1,19   1mm  Bánh vít  Đường kính ngồi mayơ D  1,5  1,8  d tv   75  90  mm Chọn D  90 mm  Chiều rộng bánh vít bw  75mm  Vành S   2,5   m   20  32  mm Chọn S  30mm  Chiều dày đĩa c   0,3  0,5  bw   22,5  37,5  mm Chọn c  30mm  Trên đĩa có lỗ với đường kính   12  25  mm Chọn   20mm  Góc bo: R  2,5r   0,5  1   4, 25  4,75  mm Chọn R  4mm  Chiều cao răng: h  2, 25m  18mm  r  0, 05h   0,5  1  1,  1,9   1,5mm SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 60 Phần 5: Tính dung sai kích thước GVHD: Nguyễn Hữu Chí PHẦN 5: TÍNH DUNG SAI KÍCH THƯỚC 5.1 Bảng dung sai lắp ghép 5.1.1 Trục I Chi tiết Kiểu lắp Ổ lăn trục  20k Bạc với trục 19 Ổ lăn với vỏ hộp E8 k6  47 H 5.1.2 Trục II Chi tiết Bánh trục Kiểu lắp  30 H7 k6 Ổ lăn trục  35k Ổ lăn thành hộp  80 H Ổ lăn cốc lót  80 H Cốt lót thành hộp  97 H7 k6 5.1.3 Trục III Chi tiết Kiểu lắp Ổ lăn trục  45k Bánh vít trục Nắp ổ thành hộp SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn  50 H7 k6 100 H Trang 61 Phần 5: Tính dung sai kích thước GVHD: Nguyễn Hữu Chí 5.2 Tính dung sai trục 5.2.1 Dung sai kích thước dài A1  43mm, A2  88mm, A3  51mm, A4  38mm, A5  40mm, L  260mm Chọn khâu tổng là: A  A2  88mm - Chọn cấp xác CCX 11 Tra bảng 4.10 sách tính tốn tập trang 223 ta được: IT  220  m  0, 22mm  A  A3  88  0,11mm SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 62 Phần 5: Tính dung sai kích thước GVHD: Nguyễn Hữu Chí A1  43mm  i  1,56  A3  51mm  i  1,86  220  A4  38mm  i  1,56   am   22,54 gần với 25  CCX 1,56.3  3, 22  1,86 A5  40mm  i  1,56   L  260mm  i  3, 22  - Tra bảng sách dung sai A1h8  43h8  430,039 Khâu giảm: A3h8  51h8  510,046 A5 h8  40h8  400,039 - Tra bảng sách dung sai Khâu tăng: LH  260 0,081 mm Công thức tổng quát:   x  Lx  A1 y  A2 y  A4 y  A5 y 0,11      A4 y   0,11  0,081   0, 039    0,039    0,046   A4 x   y  Ly  A1x  A2 x  A4 x  A5 x  A5 y  0,11mm 0,11   A5  380,095  mm   A5 x  0,095mm Vậy dung sai trục 0,11 0,081 A1  430,039 , A2  880,11 , A3  510,046 , A4  380,11 0,095 , A5  400,039 , L  260 5.2.2 Dung sai hình học a Góc lượn Tra bảng 13-1 trang sách tính tốn tập b Độ nhám bề mặt: Tra bảng 21-4 trang 152 sách tính tốn tập 2: CCX ổ lăn - Tại vị trí lắp ổ lăn: 0,63 - Mặt mút vai trục lắp ổ lăn: 1,25 - Mặt mút vai trục lắp bánh răng: 2,5 - Tại vị trí lắp bánh 1,25 SVTH: Nguyễn Hoàng Sơn Trang 63 Phần 5: Tính dung sai kích thước GVHD: Nguyễn Hữu Chí c Độ đảo đầu vai trục lắp ổ lăn Tra bảng 4.6 trang 221 sách tính tốn tập 2: ổ lăn CCX với d=45mm Dung sai: 0,01mm d Độ đảo đầu vai trục lắp bánh Tra bảng 21-8 trang 158 sách tính tốn tập 2: d=50mm với CCX bánh Dung sai: 0,03mm e Độ tròn độ trụ Tra bảng 4.5 trang 221 sách tính tốn tập 2: ổ lăn CCX 11 với d=45mm dung sai: 0,08 f Độ đảo mặt đầu lắp bánh Tra bảng 4.4 trang 220 sách tính tốn tập 2: CCX bánh Dung sai: 0,025 5.2.3 Dung sai vị trí lỗ then a Chiều rộng rãnh then Tra bảng 20-6 sách tính tốn tập trang 125 bxh = 14x12 Dung sai: +0,043 bxh = 12x11 Dung sai: +0,043 b Chiều sâu rãnh then Tra bảng 20-6 sách tính tốn tập trang 125 Với t1=7 Dung sai : +0,2 Với t1=5,5 Dung sai : +0,2 5.3 Tính dung sai bánh a Sai lệch giới hạn đường kính trụ đỉnh: Tra bảng 21-6 trang 156 sách tính tốn tập 2: Với CCX 8, da=141 mm ta dung sai: -0,08mm b Độ đảo hướng tâm mặt ngồi phơi bánh Tra bảng 21-7 trang 157 sách tính tốn tập 2: Với CCX , d1=138mm ta dung sai: 0,055mm SVTH: Nguyễn Hồng Sơn Trang 64 Phần 5: Tính dung sai kích thước GVHD: Nguyễn Hữu Chí c Độ đảo mặt đầu vành Tra bảng 21-8 trang 158 sách tính tốn tập 2: Với CCX , chiều rộng vành răng: 27mm