Khách sạn sao mai, thành phố nha trang

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP * KHÁCH SẠN SAO MAI THÀNH - PHỐ NHA TRANG Sinh viên thực hiện: CAO VĂN THỪA Đà Nẵng – Năm 2019 MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái quát vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên 1.2.3 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mơ cơng trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Giải pháp kết cấu .6 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế, kỹ thuật 1.5.1 Mật độ xây dựng 1.5.2 Hệ số sử dụng đất CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 2.1 Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn 10 2.2 Xác định tải trọng 11 2.2.1 Tĩnh tải sàn 11 2.2.2 Hoạt tải sàn 13 2.3 Vật liệu sàn tầng điển hình 13 2.4 Xác định nội lực ô sàn 13 2.4.1 Nội lực sàn dầm 13 2.4.2 Nội lực kê cạnh 14 2.5 Tính tốn cốt thép 14 2.6 Bố trí cốt thép 16 2.6.1 Chiều dài thép mũ 16 2.6.2 Bố trí riêng lẽ 17 2.6.3 Phối hợp cốt thép 17 2.7 Kết tính tốn thép sàn 17 2.7.1 Ô sàn kê cạnh 17 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 18 3.1 Cấu tạo cầu thang 18 3.2 Phân tích làm việc kết cấu cầu thang 19 3.3 Tính tải trọng 19 3.3.1 Bản thang ô1, ô2, ô3 19 3.3.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 20 3.4 Tính toán cốt thép 20 3.4.1 Bản thang ô1 ô3 20 3.4.2 Tính có chiếu nghỉ 21 3.5 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 21 3.5.1 Sơ đồ tính 21 3.5.2 Xác định tải trọng 21 3.5.3 Tính cốt thép 23 3.6 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 24 3.6.1 Sơ đồ tính DCN 24 3.6.2 Chọn kích thước tiết diện 24 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 24 3.6.4 Tính nội lực 25 3.6.5 Tính tốn cốt thép 26 3.7 Tính dầm chiếu tới DCT 28 3.7.1 Sơ đồ tính DCT 28 3.7.2 Chọn kích thước tiết diện 28 3.7.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 28 3.7.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 29 3.7.5 Tính tốn cốt thép 29 3.8 Tính tốn cốt đai giằng 31 CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC 32 4.1 Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 32 4.2 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 32 4.2.1 Chọn sơ kích thước sàn 32 4.2.2 Chọn sơ kích thước cột 32 4.2.3 Chọn sơ tiết diện dầm 33 4.2.4 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 38 4.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 38 4.3.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 38 4.3.2 Trình tự xác định tải trọng 38 4.3.3.Tải trọng gió 40 4.3.4 Xác định nội lực 49 4.4 Tính khung trục 49 4.4.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 49 4.4.2 Tính tốn cốt dọc 49 4.4.3 Tính tốn cốt thép đai 52 4.4.4 Tính cốt treo 54 4.5 Tính tốn cốt thép dầm khung 54 4.5.1 Tính tốn thép dọc 57 4.5.2.Tính tốn thép đai dầm 57 4.5.3 Tính cốt treo dầm khung 58 4.5.4 Tính cột 61 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC 65 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 65 5.1.1 Địa tầng 65 5.1.2 Đánh giá đất 65 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 65 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 65 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 66 5.3 Các giả thiết tính tốn 67 5.4 Thiết kế móng M1 (móng cột C13) 67 5.4.1 Vật liệu 67 5.4.2 Tải trọng 67 5.4.3 Chọn kích thước cọc 68 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 68 5.4.5 Sức chịu tải cọc 69 5.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 70 5.4.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 71 5.4.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 72 5.4.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 76 5.4.10 Tính tốn đài cọc 77 5.5 Thiết kế móng M2 (móng cột C29) 81 5.5.1 Vật liệu 81 5.5.2 Tải trọng 81 5.5.3 Chọn kích thước cọc 81 5.5.4 Xác định sơ kích thước đài móng 82 5.5.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 82 5.5.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 83 5.5.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 84 5.5.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 85 5.5.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 88 5.5.10 Tính tốn đài cọc 90 CHƯƠNG 6: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CƠNG TRÌNH 94 6.1 Giới thiệu chung cơng trình 94 6.2 Công tác điều tra 94 6.2.1 Điều kiện khí hậu- địa chất cơng trình 94 6.2.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 94 6.2.3 Nguồn nước thi công 95 6.2.4 Nguồn điện thi công 95 6.2.5 Tình hình cung cấp vật tư 95 6.2.6 Máy móc thi công 95 6.2.7 Nguồn nhân công xây dựng, lán trại 95 6.3 Các biện pháp thi công cho công tác chủ yếu 96 6.3.1 Thi công móng 96 6.3.2 Thi công đào đất 96 6.3.3 Phần thân 96 6.4 Biện pháp an tồn lao động, vệ sinh mơi trường, PCCC 97 6.4.1 Biện pháp an toàn lao động 97 6.4.2 Phòng cháy chữa cháy 97 CHƯƠNG7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 98 7.1 Thi công cọc khoan nhồi 98 7.1.1 Khái niệm cọc khoan nhồi 98 7.1.2 Lựa chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 98 7.1.3 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 100 7.1.4 Các cố thi công cọc khoan nhồi 126 7.1.5 Tính tốn số lượng cơng nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc 131 7.1.6 Công tác phá đầu cọc 134 7.1.7 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 136 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT MÓNG 137 8.1 Biện pháp thi công đào đất 137 8.1.1 Chọn biện pháp thi công 137 8.1.2 Chọn phương án đào đất 137 8.1.3 Tính khối lượng đất đào 138 8.2 Chọn tổ máy thi công 139 8.2.1 Chọn tổ hợp máy thi công đợt đào máy 139 8.2.2 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 141 8.2.3 Thiết kế khoan đào 141 8.2.4 Tính lượng đất đắp 141 8.2.5 Xác dịnh số ô tô vận chuyển 142 CHƯƠNG 9: THI CƠNG ĐÀI MĨNG 143 9.1 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng 143 9.1.1 Chọn phương án ván khn đài móng 143 9.1.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 143 9.2 Thiết kế tổ chức thi cơng đài móng 145 9.2.1 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 145 9.2.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 146 9.3 Tổ chức thi cơng giằng móng 149 9.3.1 Chia phân đoạn thi công 149 9.3.2 Tính nhịp công tác dây chuyền phận 149 9.3.3 Tiến độ thi cơng giằng móng 149 9.4 Tổng tiến độ thi công phần ngầm 149 CHƯƠNG 10: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THÂN 150 10.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công 150 10.1.1 Chọn loại ván khuôn, đà giáo, chống 150 10.1.2 Chọn chống sàn, dầm cột 150 10.2 Tính tốn ván khn cho cơng trình 151 10.2.1 Tính tốn ván khuôn sàn 151 10.2.2 Tính tốn ván khn dầm 155 10.2.3 Tính tốn ván khn cột 159 10.2.4 Thiết kế ván khuôn cầu thang 162 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2.1 Mặt bố trí sàn dầm tầng điển hình 10 Hình 2.2 Cấu tạo sàn tầng điển hình 11 Hình 4.1 Mặt cột 34 Hình 4.2 Mặt dầm tầng 35 Hình 4.3 Mặt dầm tầng 35 Hình 4.4 Mặt dầm tầng 36 Hình 4.5.Mặt dầm tầng 4-20 36 Hình 4.6 Mặt dầm tầng 21 37 Hình 4.7 Mặt dầm tầng 22 37 Hình 4.8 Mặt dầm tầng 23 38 Hình 4.9 Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 41 Hình 4.10 Mơ hình cơng trình với phần mềm ETABS v17.0.1 43 Hình 4.11 Mặt tầng 44 Hình 4.12 Cách chia nhỏ phần tử sàn vách 44 Hình 4.13 Đồ thị mối qua hệ hệ số động lực ξ  46 Hình 4.14 Khung trục 51 Hình 4.15 Moment trường hợp TT 55 Hình 4.16 Moment trường hợp HT 55 Hình 4.17 Moment trường hợp GX 55 Hình 4.18 Moment trường hợp GXX 55 Hình 4.19 Moment trường hợp GY 56 Hình 4.20 Moment trường hợp GYY 56 Hình 4.21 Moment trường hợp QX 56 Hình 4.22 Moment trường hợp QXX 56 Hình 4.23 Moment trường hợp QY 57 Hình 4.24 Moment trường hợp QYY 57 Hình 4.25 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 58 Hình 4.26 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 58 Hình 4.27 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 3-20 58 Hình 4.28 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 21 59 Hình 4.29 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 22 59 Hình 4.30 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 23 59 Hình 5.1: Bố trí cọc 71 Hình 5.2 Móng khối quy ước 74 Hình 5.3 Đồ thị nén lún 77 Hình 5.4 Tháp chọc thủng đài móng M1 78 Hình 5.5 Tháp chọc thủng đài 79 Hình 5.6 Sơ đồ móng M1 80 Hình 5.7 Thép đài móng M1 81 Hình 5.8 Bố trí cọc móng M2 84 Hình 5.9 Móng khối quy ước 86 Hình 5.10 Đồ thị nén lún 89 Hình 5.11 Tháp chọc thủng móng M2 90 Hình 5.12 Tháp chọc thủng móng M2 91 Hình 5.13 Sơ đồ móng M2 92 Hình 5.14 Thép đài móng M2 93 Hình 7.1 Các trình thi công cọc khoan nhồi 101 Hình 7.2 Định vị máy 103 Hình 7.3 Ống vách 104 Hình 7.4 Mũi khoan 110 Hình 7.5 Cơng tác khoan tạo lỗ 111 Hình 7.6 Chi tiết đáy lồng thép 116 Hình 7.7 Ống Tremie, ống thổi rữa lắp thổi rữa hố khoan 118 Hình 7.8 Thổi rửa hố khoan 119 Hình 7.9 Lắp ống, đổ bê tơng dung dich Bentonite đo mực dâng bê tơng 119 Hình 7.10 Quả dọi 121 Hình 7.11 Thí nghiệm nén tĩnh 125 Hình 8.1 Sơ đồ di chuyển máy đào xe chở đất 138 Hình 9.1 Cấu tạo ván khn Hịa Phát 143 Hình 9.2 Cấu tạo góc 143 Hình9.3 Cấu tạo ván khn đài móng M1 143 Hình 9.4 Sơ đồ tính ván khn đài 144 Hình 9.5 Sơ đồ phân chia phân đoạn thi công đài móng 146 Hình 9.6 Biểu đồ thi cơng đài móng 148 Hình 10.1 Sơ đồ tính ván khn sàn 151 Hình 10.2 Sơ đồ tính toán xà gồ lớp sàn 152 Hình 10.3 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp sàn 153 Hình 10.4 Sơ đồ chịu tải giáo chống 154 Hình 10.5 Sơ đồ tính ván khuôn đáy dầm 155 Hình 10.6 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp đáy dầm 156 Hình 10.7 Sơ đồ tính xà gồ lớp hai đáy dầm 156 Hình 10.8 Sơ đồ tính ván khn thành dầm 158 Hình 10.9 Sơ đồ tính tốn xà gồ dọc thành dầm 159 Hình 10.10 Sơ đồ tính ván khn cột 160 Hình 10.11 Sơ đồ tính tốn gơng cột 161 Hình 10.12 Sơ đồ tính tốn gơng cột 161 Hình 10.13 Sơ đồ tính ván khuôn thang 163 Hình 10.14 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp thang 163 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Phân loại ô sàn tầng 11 Bảng 2.2 Tải sàn dày 100mm 11 Bảng 2.3 Tải sàn dày 80mm 12 Bảng 2.4 Tĩnh tải ô sàn tầng 12 Bảng 2.5 Hoạt tải ô sàn tầng điển hình 13 Bảng 4.1: Tải trọng thân sàn 39 Bảng 4.2 Tĩnh tải sàn tầng 39 Bảng 4.3 Tĩnh tải sàn tầng 39 Bảng 4.4 Tĩnh tải sàn tầng 39 Bảng 4.5 Tĩnh tải sàn tằng 4-20 39 Bảng 4.6 Tĩnh tải sàn tầng 21 39 Bảng 4.7 Tĩnh tải sàn mái 39 Bảng 4.8 Hoạt sàn tầng 39 Bảng 4.9 Hoạt tải sàn tầng 39 Bảng 4.10 Hoạt tải sàn tầng 39 Bảng 4.11 Hoạt tải sàn tầng 4-20 39 Bảng 4.12 Hoạt tải sàn tầng 21 39 Bảng 4.13 Hoạt tải sàn tầng 22 39 Bảng 4.14 Hoạt tải sàn mái 39 Bảng 4.15 Trọng lượng vữa trát dầm 40 Bảng 4.16 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 40 Bảng 4.17 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 40 Bảng 4.18 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 40 Bảng 4.19 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 4-20 40 Bảng 4.20 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 21 40 Bảng 4.21 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng 22 40 Bảng 4.22 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng mái 40 Bảng 4.23 Tải trọng gió tĩnh theo phương X 41 Bảng 4.24 Tải trọng gió tĩnh theo phương Y 41 Bảng 4.25 Tải trọng gió động theo modal 47 Bảng 4.26 Tải trọng gió động theo modal 47 Bảng 4.27 Tải trọng gió động theo modal 47 Bảng 4.28 Tải trọng gió động theo modal 47 Bảng 5.1: Địa chất cơng trình 65 Bảng 5.2 Tính tốn tiêu đánh giá đất 65 Bảng 5.3 Tải trọng tính tốn tính móng M1 67 Bảng 5.4 Tải trọng tiêu chuẩn tính móng M1 68 Bảng 5.5 Kiểm tra lực truyền xuống cọc với trường hợp tải trọng 72 Bảng 5.6: Kiểm tra lún móng cọc 76 Bảng 5.7 Tải trọng tính tốn tính móng M2 81 Bảng 5.8 Tải trọng tiêu chuẩn tính móng M2 81 Bảng 7.1 Thông số kỹ thuật máy KH-125 107 Bảng 7.2 Thông số kỹ thuật máy trộn Bentonite 108 Bảng 7.3 Các thiết bị điện điện lượng 109 Bảng 7.4 Các thông số dung dịch Bentonite 110 Bảng 7.5 Cấp phối bê tông 120 Bảng 7.6 Tốc độ khoan theo địa chất 127 Bảng 9.1 Catalog ván khuôn thép nhà sản xuất 143 Bảng 9.2 Thống kê ván khuôn cho đài móng M1 143 Bảng 9.3 Khối lượng bê tông cho đài thống kê 145 Bảng 9.4 Khối lượng bê tơng cho móng đơn 145 Bảng 9.5 Khối lượng cốt thép đài 146 Bảng 9.6 Khối lượng ván khn đài móng 146 Bảng 9.7 Khối lượng công tác phân đoạn 146 Bảng 9.8 Bảng kết thi công đổ bê tơng lót 147 Bảng 9.9 Bảng kết thi công lắp đặt cốt thép 147 Bảng 9.10 Bảng kết thi công lắp đặt ván khn đài móng 147 Bảng 9.11 Bảng kết thi công đổ bê tông đài móng 148 Bảng 9.12 Bảng kết thi công tháo ván khuôn đài móng 148 Bảng 9.13.Nhịp dây chuyền phận 148 Bảng 9.14.Bảng tính giãn cách hai dây chuyền 148 Bảng 9.15 Bảng kết thi công đổ bê tông lót 149 Bảng 9.16 Bảng kết thi công lắp đặt cốt thép 149 Bảng 9.17 Bảng kết thi công lắp đặt ván khuôn giằng móng 149 Bảng 9.18 Bảng kết thi cơng đổ bê tơng giằng móng 149 Bảng 9.19 Bảng kết thi cơng tháo ván khn giằng móng 149 Bảng 9.20.Bảng tính giãn cách hai dây chuyền 149 Bảng 10.1 Thống kê loại cột chống liên hợp 150  max    max  M max q tt l2   R kN/m W 10W qtt l2 4.46 12   75.5 103 kN/m2  R  210 103 kN/m 10W 10  5.91106 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1  2.07 kN/m f max   f max  qtc  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 2.07 14   0.52 103 m<  f   =2.5 103 m 8 128  EJ 128  2.110 14.77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Tính toán kiểm tra xà gồ lớp 50x100x2.0 Sơ đồ tính: xà gồ lớp xem làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa chống, chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ lớp vào Với sơ đồ phức tạp nên để đơn giản ta xem xà gồ lớp chịu tải trọng phân bố truyền từ ván khn vào Nhịp tính tốn xà gồ lớp l3=100 cm l l l l Hình 10.3 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp sàn Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2.0 (dài 6m) là: 27.34 kg/cây 27.34  6.15 kN/m  100 27.34  Tải trọng tính tốn: qtt2  qtt 1.2  qxg 1.1  11.07 1.2  1.1  13.33 kN/m 100  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc2  qtc 1.2  qxg  5.09  1.2  Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max  M max q tt l2    R kN/m W 10W qtt l2 13.33 12   86 103 kN/m2  R  210 103 kN/m 6 10W 10 15.5 10 Khoảng cách chống: l3=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2  6.15 kN/m 153 f max   f max  q tc  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 6.15 14   0.3 103 m<  f   =2.5 103 m 8 128  EJ 128  2.110  77.52 10 400 Vậy khoảng cách chống l3=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra chân giàn giáo Hình 10.4 Sơ đồ chịu tải giáo chống Tải trọng đứng truyền từ xà gồ lớp vào giàn giáo chống là: P  qtt2 1  13.33 1  13.33 kN Tải trọng cho phép là:  P  f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang giáo chống có đường kính Ø48.3 dày 2mm A=148.5 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f  210 103 kN/m2 P  13.33 kN <  P  f  A  210 103 148.5 106  31.185 kN (thỏa) Vậy khung giáo đảm bảo khả chịu tải Lựa chọn giáo chống: + Chiều cao tầng 3.6 m + Chiều cao sàn: vị trí sàn dày 100 mm, chiều dày ván khuôn 15mm, chiều dày lớp xà gồ 150 mm  Chiều cao giáo chống: 3335 mm  Chọn giáo chống dài 2.9m với kích U kích chân, kích U có chiều dài thay đổi max 0.5m 154 10.2.2 Tính tốn ván khn dầm Dầm tính tốn có kích thước 400x800 mm a Tính tốn ván khn đáy dầm Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm: - Trọng lượng thân kết cấu (dầm): P1    H  26  0.8  20.8 kN/m2 (Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy   26 (kN/m3) - Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2   0.015  0.09 kN/m2 - Tải trọng người thiết bị thi công P3= 2.5kN/m2 - Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P4  kN/m2 - Tải trọng đầm dùi: P5  kN/m2  Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc  P1  P2  20.8  0.09  20.89 kN/m2  Tải trọng tính tốn: Ptt  1.2  P1  1.1 P2  1.3xP3  1.3  max( P3 , P4 )  33.51 kN/m2  Kiểm tra ván khn đáy dầm: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2.0 mm đỡ đáy dầm Sơ đồ tính dầm nhịp, xem dầm đơn giản, thiên an tồn Hình 10.5 Sơ đồ tính ván khn đáy dầm Tải trọng phân bố lên 1m ván khuôn đáy dầm là:  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc  Ptc 1  20.89 1  20.89 kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt  Ptt 1  33.511  33.51 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max  M max qtt l12    R kN/m W 8W qtt l12 33.51 0.22   4.47 103 kN/m2  R  18 103 kN/m2 8W  37.5 106 Bố trí xương dọc ván khn đáy dầm thỏa mãn cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc  20.89 kN/m f max   f max  qtc  l14 l  f  m 128  EJ 400 qtc  l14 20.89  0.24 0.2   1.86 104 m<  f   =5 104 m 8 128  EJ 128  10  28.110 400 Bố trí xương dọc ván khn đáy dầm thỏa mãn độ võng 155  Kiểm tra xà gồ lớp Sơ đồ tính: xà gồ lớp thép hộp 50x50x1.8 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x100x1.8 chịu tải trọng phân bố từ ván khuôn đáy dầm truyền xuống Nhịp tính tốn dầm liên tục khoảng cách xà gồ lớp Khi sử dụng hệ giáo đĩa kích thước 1x1 (m) l2=100 cm l l l l Hình 10.6 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp đáy dầm Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2.0 (dài 6m) là: 17.94 kg/cây 17.94  4.21 kN/m 100 17.94  Tải trọng tính tốn: qtt1  qtt  0.2  qxg 1.1  33.51 0.2  1.1  6.73 kN/m 100  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1  qtc  0.2  qxg  20.89  0.2  Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max    max  M max qtt1 l2   R kN/m2 W 10W qtt1 l2 6.73 12   114 103 kN/m2  R  210 103 kN/m2 10W 10  5.91106 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1  4.21 kN/m f max   f max  qtc1  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 4.2114 1.2   1.06 103 m<  f   =3 103 m 8 128  EJ 128  2.110 14.77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm xà gồ lớp 2: Sơ đồ tính: xà gồ lớp xem làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa chống, chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ lớp vào Nhịp tính tốn xà gồ lớp l3=60cm Hình 10.7 Sơ đồ tính xà gồ lớp hai đáy dầm 156 Sơ đồ tính hệ tĩnh định giải phương pháp học kết cấu chọn giải cách mô hình phần mềm SAP2000 để giải nội lực Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2.0 (dài 6m) là: 27.34 kg/cây Tải trọng phân bố lên xà gồ là: 0.05 kN/m  Tải trọng tiêu chuẩn: - qtc1  qtc3  20.89  0.1  2.09 kN - qtc2  20.89  0.2  4.18 kN  Tải trọng tính tốn:  qtt1  qtt3  33.51 0.11  3.35 kN  qtt2  33.51 0.2 1  6.7 kN Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ: Nội lực xuất từ phần mềm SAP2000 có: Moment lớn nhất: M max  1.36 kN.m Phản lực gối P=6.81 kN  max    max  M max  R kN/m W M max 1.36   87.7 103 kN/m  R  210 103 kN/m 6 W 15.5 10 Khoảng cách chống: l3=60 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2  4.18 kN f max   f    f max  0.0034 103 m<  f   l2 m 400 =2.5 103 m 400 Trong đó: + Kết xuất từ phần mềm SAP2000 f max  0.0034 103 m Vậy khoảng cách chống l3=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra hệ giàn giáo chống: Tải trọng đứng truyền từ xà gồ lớp vào giàn giáo chống là: P  6.81 kN ( kết từ nội lực phần mềm SAP2000) Tải trọng cho phép là:  P  f  A kN Trong đó: 157 + A: diện tích mặt cắt ngang giáo chống có đường kính Ø48.3 dày 2mm A=148.5 mm2 + f : cường độ tính toán thép ống f  210 103 kN/m2 P  6.81 kN <  P  f  A  210 103 148.5 106  31.185 kN (thỏa) Vậy khung giáo đảm bảo khả chịu tải Lựa chọn giáo chống: + Chiều cao tầng 3.6 m + Chiều cao dầm: 800 mm, chiều dày ván khuôn 15mm, chiều dày lớp xà gồ 150 mm  Chiều cao giáo chống: 2635 mm  Chọn giáo chống dài 2.0m với kích U kích chân, kích U có chiều dài thay đổi max 0.5m b Tính tốn ván khn thành dầm  Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm: - Áp lực ngang bê tông: P1    H  25  0.8  20 kN/m2 (Với trọng lượng riêng bê tông   25 (kN/m3) - Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P2  kN/m2 - Tải trọng đầm dùi: P3  kN/m2  Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc  P1  20 kN/m2  Tải trọng tính toán: Ptt  1.2  P1  1.3  max( P2 , P3 )  1.2  20  1.3   29.2 kN/m2  Kiểm tra ván khuôn thành dầm: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2.0 mm đỡ thành dầm Sơ đồ tính hình Hình 10.8 Sơ đồ tính ván khn thành dầm  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc  Ptc 1  20 1  20 kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt  Ptt 1  29.2 1  29.2 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max    max  M max qtt l12   R kN/m W 8W qtt l12 29.2  0.352   11.9 103 kN/m2  R  18 103 kN/m2 8W  37.5 106 Thành dầm bố trí xương dọc đảm bảo cường độ 158 Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc  20 kN/m f max   f max   qtc  l14 l  f  m 384  EJ 400  qtc  l14  20  0.24 0.35   2.96 104 m<  f   =8.75 104 m 8 384  EJ 384  10  28.110 400 Thành dầm bố trí xương dọc đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra xà gồ dọc ván khn thành dầm: Sơ đồ tính: xà gồ thép hộp 50x50x2.0 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ đứng thép hộp 50x50x2.0 mm khoảng cách xà gồ đứng chọn 1000 mm l l l l Hình 10.9 Sơ đồ tính tốn xà gồ dọc thành dầm  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1  qtc  0.35  20  0.3  kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt1  qtt  0.35  29.2  0.35  10.22 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max    max  M max qtt1 l2   R kN/m2 W 10W qtt1 l2 10.22 12   173 103 kN/m2  R  210 103 kN/m2 10W 10  5.91106 Khoảng cách xà gồ đứng: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1  kN/m f max   f max  qtc1  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 14   1.76 103 m<  f   =2.5 103 m 8 128  EJ 128  2.110 14.77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ đứng l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng 10.2.3 Tính tốn ván khn cột Chiều cao cột tính đến đáy dầm 2.8 m + Cột tiết diện 800x800 mm Sử dụng phương pháp đầm với bán kính tác dụng đầm dùi R=0.7 m  Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột: Áp lực ngang bê tông: P1    H  25  0.75  18.75 kN/m2 159 ( Với trọng lượng riêng bê tông   25 kN/m3, chiều cao cột H=2.8m> R=0.75m nên Hmax=R=0.75 m) Tải trọng trình đổ bê tông ( đổ máy bơm ): P2  kN/m2 Tải trọng đầm dùi: P3  kN/m2  Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc  P1  18.75 kN/m2  Tải trọng tính tốn: Ptt  1.3  P1  1.3  max( P2 , P3 )  1.3 18.75  1.3   29.58 kN/m2  Kiểm tra ván khn cột: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2.0 mm đỡ ván khuôn cột Sơ đồ tính hình Hình 10.10 Sơ đồ tính ván khuôn cột  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc  Ptc 1  18.75 1  18.75 kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt  Ptt 1  29.58 1  29.58 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max    max  M max qtt l12   R kN/m2 W 10W qtt l12 29.58  0.22   3.2 103 kN/m2  R  18 103 kN/m2 10W 10  37.5 106 Khoảng cách nẹp đứng ván khuôn cột: l1=20 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc  18.75 kN/m f max   f max  qtc  l14 l  f  m 128  EJ 400 qtc  l14 17.5  0.24 0.2   1.67 104 m<  f   =5 104 m 8 128  EJ 128  10  28.110 400 Vậy khoảng cách nẹp đứng ván khuôn cột l1=20 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra xà gồ lớp hay nẹp đứng ván khn cột: Sơ đồ tính: xà gồ lớp 1bằng thép hộp 50x50x2.0 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa gông cột thép hộp 50x100x2.0 kẹp đôi lại với nhau, chịu tải trọng phân bố từ ván khuôn cột truyền vào Nhịp tính tốn dầm liên tục khoảng cách gông Chọn khoảng cách gơng cột 1000 mm 160 Hình 10.11 Sơ đồ tính tốn gơng cột  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1  qtc  0.2  18.75  0.2  3.75 kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt1  qtt  0.2  29.58  0.2  5.92 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max  M max qtt1 l2    R kN/m W 8 W qtt1 l2 5.92 12   125 103 kN/m  R  210 103 kN/m 6  W  5.9110 Khoảng cách gông: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1  3.75 kN/m f max   f max  qtc1  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 3.75 14   0.9 103 m<  f   =2.5 103 m 8 128  EJ 128  2.110 14.77 10 400 Vậy khoảng cách gông l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra gông cột: Sơ đồ tính: gơng thép hộp 50x100x1.8 kẹp đôi lại với làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa ty thép, chịu tải trọng tập trung từ sườn đứng truyền vào Nhịp tính tốn 600 mm khoảng cách xác sườn đứng nhau, khoảng cách không lớn xem tải phân bố Hình 10.12 Sơ đồ tính tốn gơng cột  Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1  qtc 1  18.75 1  18.75 kN/m  Tải trọng tính tốn: qtt1  qtt  0.2  29.58 1  29.58 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max    max M max q tt l2   R kN/m W 8W qtt l2 29.58  0.62    86 103 kN/m2  R  210 103 kN/m 6 8W 15.5 10 Khoảng cách ty thép: l3=600 mm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: 161 Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2  18.75 kN/m f max   f max qtc  l24 l  f  m 128  EJ 400 qtc1  l24 18.75  0.64 0.6    0.12 103 m<  f   =1.5 103 m 8 128  EJ 128  2.110  77.52 10 400 Khoảng cách ty: l3=60 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Kiểm tra ty Ø16: Tải trọng lớn truyền vào ty thép P  ql /  29.58 1/  14.79 kN Tải trọng cho phép là:  P  f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang ty có đường kính Ø16, A=200.96 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f  210 103 kN/m2 P  14.79 kN <  P  f  A  210 103  200.96 106  42.2 kN (thỏa mãn) Vậy ty đảm bảo khả chịu lực 10.2.4 Thiết kế ván khuôn cầu thang a Tính tốn ván khn thang  Tải trọng tác dụng lên thang: Trọng lượng thân kết cấu (bản thang): P1    H  26  0.08  2.08 kN/m2 ( Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy   26 (kN/m3) Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2   0.015  0.09 kN/m2 Hoạt tải người thiết bị thi công: P3  2.5 kN/m2 Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P3  kN/m2 Tải trọng đầm dùi: P4  kN/m2 - Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc  P1  P2  2.08  0.09  2.17 kN/m2 - Tải trọng tính tốn: Ptt  1.2  P1  1.3  P2  1.3  max( P3 , P4 )  7.81 kN/m2 Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo phương vuông góc với bề mặt ván khn là: - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc  Ptc  cos   2.17  0.894  1.94 kN/m2 - Tải trọng tính tốn: qtt  Ptt  cos  7.81 0.894  6.98 kN/m2  Kiểm tra ván khuôn thang: Sơ đồ tính: cắt dải sàn 1m để tính tốn Coi ván khuôn thang dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x50x2.0 mm 162 l l l l Hình 10.13 Sơ đồ tính ván khn thang - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc  Ptc 1  1.94 1  1.94 kN/m - Tải trọng tính tốn: qtt  Ptt 1  6.98 1  6.98 kN/m Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn:  max  l1  M max q tt l  R W 10W 10  R  W 10 18 103  37.5 106   0.98 m= 980 cm qtt 6.98 Khoảng cách xà gồ lớp 1: l1 = 980 cm Kiểm tra điều kiện biến dạng ván khn: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc  1.94 kN/m f max  qtc  l24 l  f  128  EJ 400 128  EJ 128  106  28.1108  l2    0.614 m=61 cm 400  qtc 400 1.94 Vậy khoảng cách xà gồ lớp là: l=min (l1,l2)=60 cm  Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x50x2.0 Sơ đồ tính: dầm đơn giản chịu tải phân bố Hình 10.14 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp thang Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2.0 (dài 6m) là: 19.7 kg/cây 19.7  1.2 kN/m 100 19.7 - Tải trọng tính toán: qtt1  qtt  0.6  qxg 1.1  6.98  0.6  1.1  4.22 kN/m 100 - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1  qtc  0.6  qxg  1.94  0.6  Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max  M max q tt l2   R kN/m W 8W 163   max  q tt l2 4.22 1.32   166 103 kN/m2  R  210 103 kN/m2 6 8W  5.36 10 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=130 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1  1.2 kN/m f max   f max   qtc  l24 l  f  m 384  EJ 400  qtc1  l24 1.2 1.34 1.3   1.44 103 m<  f   =3.25 103 m 8 384  EJ 384  2.110 14.77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng  Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x100x2.0 Sơ đồ tính: dầm đơn giản, chịu tải xem phân bố Hình 10.15 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2.0 ( dài 6m) là: 27.34 kg/cây 27.34  1.21 kN/m  100 27.34 - Tải trọng tính tốn: qtt2  qtt  0.6  qxg 1.1  6.98  0.6  1.1  4.24 kN/m 100 - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc2  qtc  0.6  qxg  1.94  0.6  Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   l1  M max q tt l2   R kN/m W 10W 10  R  W  210 103 15.5 106   2.48 m= 248 cm qtt 4.24 Khoảng cách chống: l3=248 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2  1.21 kN/m f max   l2  qtc  l24 l  f  m 128  EJ 400 128  EJ 128  2.1108  77.5 108   3.5 m = 350 cm 400  qtc 400 1.21 Chọn khoảng cách chống l = 100 cm  Kiểm tra chân giàn giáo: 164 Khi tính ván khn, xà gồ ta lấy tải trọng vng góc với thang, tính cột chống tải trọng quy thẳng đứng nên tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ là: P  qtt2  l / cos  4.24 1/ 0.894  4.74 kN Dựa vào chiều cao tầng H=3.6m chọn loại cột chống SK39 có đặc trưng sau Ống dưới: Ø60x2.1, l1=1.7m , F=1.94 cm2, I=2.9 cm4, r=1.22 cm Ống trên: Ø48.3x2.1, l2=1.535m, F=1.55 cm2, I=4.35 cm4, r=1.67 cm Ống dưới: quan niệm chịu nén đầu khớp chiều dài tính tốn l=1.7 m lo 170   139 <    150 =>   0.376 ( phụ lục D8 TCVN 5575-2012) r 1.22 N 4.74 Kiểm tra:     65 103 kN/m2 <  c  f  210  10 kN/m2 4   F 0.376 1.94 10  Ống trên: quan niệm chịu nén đầu khớp chiều dài tính tốn l=1.535 m lo 153.5   91.9 <    150 =>   0.665 ( phụ lục D8 TCVN 5575-2012) r 1.67 N 4.74 Kiểm tra:     37 103 kN/m2 <  c  f  210  10 kN/m2 4   F 0.665 1.94 10  Vậy khoảng cách cột chống L=100cm đảm bảo cường độ ổn định b Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ  Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc  P1  P2  2.08  0.09  2.17 kN/m2  Tải trọng tính tốn: Ptt  1.2  P1  1.3  P2  1.3  max( P3 , P4 )  7.81 kN/m2 Tải trọng tương đương phần thang, bố trí hệ xà gồ cột chống thang 165 KẾT LUẬN Đề tài: Khách sạn Sao Mai- Thành phố Nha Trang Bao gồm: Thiết kế kiến trúc Thiết kế tính tốn sàn tầng điển hình, cầu thang Thiết kế tính tốn khung làm việc tồn nhà Thiết kế móng Thiết kế biện pháp thi cơng cọc khoan nhồi Thiết kế biện pháp thi công đát, bê tông móng, lập tiến độ phần ngầm Thiết kế ván khn phần thân Đây đề tài phù hợp với xu hướng xây dựng Việt Nam Là cơng trình bê tơng cốt thép, với hệ kết cấu khung vách, phổ biến công trình Kết đạt được: Qua thời gian thực hoàn thành đồ án tốt nghiệp, em củng cố lượng kiến thức chuyên ngành học, hiểu biêt thêm hệ kết cấu, áp dụng tất kiến thức học để hồn thành đồ án với khối lượng lớn, tổng hợp xử lí số liệu Việc hồn thành đồ án giúp em hiểu biết nâng cao kỹ sử dụng phần mềm tính tốn Excel, phân tích kết cấu ETABS, nâng cao kỹ làm việc xử lí số liệu hiểu tính tốn tải trọng gió, động đất, tính tốn kết cấu bê tông cốt thép, thiết kế cọc khoan nhồi Qua bảo thầy hướng dẫn em tiếp thu thêm đưuọc kiến thức không chuyên ngành mà thực tế cách tính tốn, kiểm tra, biện pháp thi cơng Qua q trình làm đồ án em hiểu phần trình để tạo nên cơng trình, từ bước thiết kế tính tốn, lập biện pháp thi cơng Những đóng góp, đề xuất: Đây đồ án tốt nghiệp với cơng trình Phần thiết kế kiến trúc theo hướng tạo khơng gian rộng phần tính toán kết cấu theo tiêu chuẩn Việt Nam Lập biện pháp thi công theo phưogn pháp thi công phổ biến Đề xuất phương án kết cấu: sử dụng hệ sàn u-bot thay hệ dầm sàn thường, tăng cường hệ vách kết cấu 166 TÀI LIỆU THAM KHẢO Các tiêu chuẩn việt nam - TCVN 2737:1995 Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động - TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió - TCXDVN 356:2005Kết cấu bê tông bê tông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế - TCXDVN 375:2006 T hiết kế cơng trình chịu động đất - TCVN 205:1998 Móng cọc-tiêu chuẩn thiết kế - TCXDVN 326:2004 Cọc khoan nhồi – tiêu chuẩn thi công nghiệm thu - TCXD VN 296: 2004 Dàn giáo - Các yêu cầu an toàn - TCVN 5308- 1991 Quy phạm kỹ thuật an toàn xây dựng - TCXD 200-1997 NCT-Kỹ thuật bêtông bơm - TCXD 202-1997 Nhà cao tầng –Thi công phần thân - TCXD 4453-1995 Kết cấu bêtơng bêtơng cốt thép tồn khối-Quy phạm thi công nghiệm thu - Định mức 1776 ĐỊnh mức dự tốn xây dựng cơng trình Các tài liệu tham khảo chuyên ngành Nguyễn Đình Cống - Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 ( tập 1, tập 2) – nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội 2008 Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép, tập (kết cấu bê tông đặc biệt) – nhà xuất Đại học Quốc gia thành phố Hồ Chí Minh 2005 Nguyễn Mạnh Tn – Tính tốn bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-2002 Vũ Mạnh Hùng – Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình – nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội 1999 Đỗ Minh Đức, Lê Kiều – Kỹ thuật thi công tập – nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội 2004 Hồng Thế Thao – Giáo trình mơn học móng Lê Khánh Tồn – Giáo trình kỹ thuật thi cơng Nguyễn Tiến Thụ - Sổ tay chọn máy thi công xây dựng (tái bản) – nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội 2010 167 ... tư Nha Trang thành phố du lịch tiếng Việt Nam, có nhiều danh lam thắng cảnh khu di tích thu hút nhiều du khách đến tham quan Do việc xây dựng nhiều khách sạn lớn tầm cỡ để phục vụ nhu cầu khách. .. dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : KHÁCH SẠN SAO MAI – THÀNH PHỐ NHA TRANG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: TS Trần Anh Thiện... mà cơng trình ? ?Khách Sạn Sao Mai” cấp phép xây dựng Cơng trình xây dựng vị trí thống đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý tạo thân thiện cho du khách đến với khách sạn 1.2 Hiện