Chung cư alaska thành phố nha trang

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Sinh viên thực hiện: NGÔ HỮU ĐỨC Đà Nẵng – Năm 2019 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG LỜI CẢM ƠN Kính thưa thầy giáo ! Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để phát huy hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Địa điểm: Ngô Đức Kế – Phường Tân Lập - Tp.Nha Trang Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Nguyễn Tấn Hưng Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Nguyễn Tấn Hưng Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Lê Khánh Toàn Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với công việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt thầy ThS Nguyễn Tấn Hưng thầy Ts Lê Khánh Toàn giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng năm 2019 Sinh viên: Ngô Hữu Đức SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHẦN MỘT KIẾN TRÚC (10%) Nhiệm vụ: Thiết kế mặt tầng Thiết kế mặt đứng chính, mặt đứng bên Thiết kế hai mặt cắt ngang Chữ ký GVHD: GV.ThS Nguyễn Tấn Hưng SVTH: SVTH: Ngô Hữu Đức Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Lớp:14X1A Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN Chương 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 10 1.1 Sự cần thiết phải đầu tư cơng trình 10 1.2 Đặc điểm, vị trí xây dựng cơng trình 11 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình 11 1.2.2 Điều kiện tự nhiên 11 1.2.3 Hiện trạng khu vực xây dựng công trình 12 1.3 Nội dung quy mơ đầu tư cơng trình 12 1.3.1 Nội dung đầu tư 12 1.3.2 Quy mô đầu tư 12 1.4 Các giải pháp thiết kế 13 1.4.1 Giải pháp quy hoạch tổng mặt 13 1.4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc 13 1.4.3 Các giải pháp thiết kế kỹ thuật khác 14 1.5 KẾT LUẬN 15 Chương 2: 2.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN TẦNG 18 Sơ đồ phân chia sàn tầng 18 2.1.1 Chọn vật liệu 19 2.1.2 Chọn chiều dày ô sàn 20 2.2 Xác định tải trọng 20 2.2.1 Tĩnh tải sàn 20 2.2.2 Trọng lượng tường ngăn, tường bao che phạm vi ô sàn 22 2.2.3 Hoạt tải sàn 24 2.2.4 Tổng tải trọng tính tốn 25 2.3 Xác định nội lực cho ô sàn 26 2.3.1 Nội lực ô sàn dầm 26 2.3.2 Nội lực kê cạnh 26 2.4 Tính tốn cốt thép cho sàn 27 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG 2.5 Bố trí thép 28 2.5.1 Đường kính, khoảng cách 28 2.5.2 Thép mũ chịu moment âm 28 2.5.3 Cốt thép phân bố 29 2.5.4 Các yêu cầu chọn bố trí cốt thép 29 2.6 Tính sàn loại kê cạnh: S1 30 2.6.1 Tải trọng: (như tính phần tải trọng) 30 2.6.2 Nội lực 30 2.6.3 Tính cốt thép 30 Chương 3: TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 37 3.1 Cấu tạo cầu thang điển hình: 37 3.2 Sơ tiết diện cấu kiện: 38 3.3 Tính thang Ơ1: 39 3.3.1 Tải trọng tác dụng: 39 3.3.2 Tính tốn nội lực: 40 3.3.3 Tính tốn cốt thép: 42 3.4 Tính chiếu nghỉ Ơ2: 42 3.4.1 Tải trọng tác dụng: 42 3.4.2 Tính tốn nội lực: 43 3.4.3 Tính tốn cốt thép: 44 3.5 Tính chiếu tới Ô3: 44 3.6 Tính tốn cốn thang C1, C2: 44 3.6.1 Tải trọng tác dụng: 44 3.6.2 Tính tốn nội lực: 45 3.6.3 Tính tốn cốt thép dọc: 45 3.6.4 Tính tốn cốt đai: 46 3.7 Tính tốn dầm chiếu nghỉ DCN: 48 3.7.1 Tải trọng tác dụng: 48 3.7.2 Sơ đồ tính nội lực: 49 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG 3.7.3 Tính tốn cốt thép dọc: 50 3.7.4 Tính tốn cốt đai: 51 3.7.5 Tính cốt treo vị trí cốn thang gác vào: 52 3.8 Tính tốn dầm chiếu tới DCT: 53 Chương 4: 4.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 54 Sơ kích thước tiết diện cột, dầm, vách: 54 4.1.1 Tiết diện cột: 54 4.1.2 Chọn kích thước tiết diện dầm: 58 4.1.3 Sơ chọn kích thước vách: 58 4.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình: 59 4.2.1 Cơ sở lí thuyết: 59 4.2.2 Tải trọng thẳng đứng: 59 4.2.3 Tải trọng gió: 68 4.3 Tổ hợp tải trọng: 94 4.3.1 Phương pháp tính tốn: 95 4.3.2 Các trường hợp tải trọng 95 4.3.3 Tổ hợp tải trọng 95 Chương 5: TÍNH KHUNG TRỤC 103 Chương 6: TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC 158 6.1 Điều kiện địa chất công trình: 158 6.1.1 Địa tầng khu đất: 158 6.1.2 Đánh giá tiêu vật lý đất: 158 6.1.3 Điều kiện địa chất, thuỷ văn: 160 6.2 Lựa chọn giải pháp móng: 160 6.2.1 6.3 Giải pháp cọc khoan nhồi: 160 Thiết kế móng cọc khoan nhồi: 161 6.3.1 Các giả thiết tính tốn: 161 6.3.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng: 162 6.3.3 Tính tốn móng M1 cột A, D: 162 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG 6.3.4 Chọn thông số cọc: 163 6.3.5 Tính sức chịu tải cọc: 164 6.3.6 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc : 165 6.3.7 Kiểm tra chiều sâu chôn đài: 166 6.3.8 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : 167 6.3.9 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc : 168 6.3.10 Sức chịu tải đất ( theo trạng thái giới hạn II ): 170 6.3.11 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi : 172 6.3.12 Tính tốn cấu tạo đài cọc: 174 6.3.13 Tính tốn cốt thép: 176 6.4 Tính tốn móng M2 cột B, C: 177 6.4.2 Chọn thông số cọc: 178 6.4.3 Tính sức chịu tải cọc: 179 6.4.4 Theo đất nền: 180 6.4.5 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc : 181 6.4.6 Kiểm tra chiều sâu chôn đài : 182 6.4.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : 182 6.4.8 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc : 184 6.4.9 Tính tốn cấu tạo đài cọc: 188 Chương 7: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT- TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH 194 7.1 Tổng quan cơng trình 194 7.1.1 Điều kiện địa chất cơng trình 194 7.1.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 194 7.1.3 Nhân lực máy móc thi công 195 7.2 Đề xuất phương pháp thi công tổng quát 195 7.2.1 Lựa chọn giải pháp thi công phần ngầm 195 7.2.2 Lựa chọn giải pháp thi công phần thân 195 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Chương 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CÁC CÔNG TÁC CHỦ YẾU PHẦN NGẦM 196 8.1 Thi công cọc khoan nhồi 196 8.1.1 Chọn máy thi công cọc 196 8.1.2 Các bước tiến hành thi công cọc nhồi 200 8.1.3 Tính tốn xe vận chuyển bê tông 200 8.1.4 Thời gian thi công cọc nhồi 202 8.1.5 Công tác phá đầu cọc 203 8.1.6 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 204 Chương 9: Thi Công Ép Cừ 206 9.1 Lựa chọn phương án: 206 9.2 Tính tốn tường cừ thép Larsen: (Trường hợp đỉnh không neo) 207 9.3 Kĩ thuật thi công cừ thép Larsen: 208 9.3.1 Quy trình thi cơng ép cừ thép: 209 9.3.2 Phân đoạn thi công ép cừ: 210 9.4 Thi công đào đất tầng hầm móng theo phương pháp đào mở 210 9.4.1 Lựa chọn phương pháp đào đất 210 9.4.2 Lựa chọn máy đào 211 9.4.3 Qui trình thi cơng theo phương pháp đào mở 211 9.4.4 Tính tốn khối lượng đất giai đoạn đào 212 9.4.5 Chọn máy thi công đào đất 214 9.5 Công tác ván khuôn móng 216 Thiết kế ván khn đài móng 216 9.5.1 9.6 Tổ chức thi công công tác bê tông cốt thép móng 226 9.6.1 Phần chia phân đoạn 226 9.6.2 Tính khối lượng cơng tác 227 Chương 10: 10.1 TÍNH TỐN THIẾT KÊ VÁN KHN PHẦN THÂN 232 Lựa chọn ván khuôn cho cơng trình 232 10.1.1 Lựa chọn ván khn cho cơng trình 232 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG 10.1.2 Lựa chọn hệ cột chống 234 10.2 Tính tốn ván khn sàn 234 10.2.2 Xác định khoảng cách xà gồ lớp thép hộp 100x100x2mm 237 10.2.3 Kiểm tra khoảng cách cột chống 238 10.3 Tính tốn ván khn dầm (500x800mm) 240 10.3.1 Tính tốn ván khn thành dầm 240 10.3.2 Tính tốn ván khuôn đáy dầm 242 10.4 Tính tốn ván khn cột 245 10.4.1 Tải trọng tác dụng 246 10.4.2 Tính tốn khoảng cách đứng 246 10.4.3 Tính tốn khoảng cách gơng cột 50x50x2mm 248 10.5 Tính tốn ván khn vách thang máy 249 10.5.1 Xác định tải trọng tác dụng lên ván khn vách 249 10.5.2 Tính toán khoảng cách ngang 250 10.5.3 Tính tốn gơng thép hộp 100x50x2mm 251 10.5.4 Xác định khoảng cách ty neo 252 10.5.5 Kiểm tra ty neo 16 253 10.6 Tính tốn ván khn cầu thang 253 10.6.1 Tính tốn ván khn thang 254 10.6.2 Tính tốn ván khuôn dầm dầm chiếu tới dầm chiếu nghĩ 259 10.6.3 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ 262 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Chương 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết phải đầu tư cơng trình Hiện nay, nước ta xu hội nhập WTO, kinh tế không ngừng phát triển, đặc biệt thành phố lớn Thành phố Nha Trang thành phố đô thị loại I gồm 19 phường, xã.Nha Trang thành phố có kinh tế tương đối phát triển khu vực miền Trung Với ba khu vực phát triển kinh tế trọng điểm, phía Nam vịnh Cam Ranh, có vị trí quan trọng quốc phòng – an ninh phát triển kinh tế Cảng Hàng không quốc tế Cam Ranh nằm trung tâm bán đảo Cam Ranh, số sân bay có đường băng lớn dài Việt Nam nay, tới đầu tư xây dựng nâng cấp để trở thành sân bay quốc tế Đồng thời có cảng Ba Ngịi sau nâng cấp mở rộng cảng quan trọng hệ thống cảng biển vùng Nam Trung bộ, tạo điều kiện thụân lợi để phát triển giao thương Khánh Hòa với vùng nước quốc tế Lợi vịnh Nha Trang, công nhận vịnh đẹp giới nhiều ưu đãi vị trí, cảnh quan, khí hậu, với tảng lịch sử, nhân văn mình, Nha Trang – Khánh Hịa có khả phát triển nhiều loại hình du lịch đa dạng.Bên cạnh nằm trục giao thơng Bắc Nam, thuận lợi đường bộ, đường sắt, đường thủy đường hàng không, cửa ngõ lên Tây Nguyên tỉnh có nhiều vịnh, cảng gần tuyến hàng hải quốc tế Việt Nam Cơng trình đường hầm qua Đèo Cả (dự kiến hoàn thành vào năm 2017), tuyến đường sắt nối từ Tây Nguyên qua Phú Yên xuống Vân Phong, nâng cấp sân bay Đông Tác – Phú Yên sân bay Cam Ranh để khai thác lợi vịnh Vân Phong phục vụ cảng trung chuyển container quốc tế Vân Phong Hiện Khánh Hòa huy động nhiều nguồn vốn đầu tư nước ngồi nước với sách ưu đãi để đầu tư phát triển sở hạ tầng Tổng vốn đầu tư phát triển toàn xã hội tăng qua năm đạt 110,5 nghìn tỷ đồng năm 2011 – 2015, tăng gấp 2, lần so giai đoạn 2005 – 2010 Tỷ lệ huy động vốn đầu tư phát triển toàn xã hội GDP bình quân đạt 42,69% Nguồn vốn ngân sách tập trung đầu tư theo chương trình phát triển kinh tế – xã hội, triển khai cơng trình trọng điểm nhằm tạo động lực phát triển thời gian tới, hồn thành cơng tác giải phóng mặt Dự án mở rộng Quốc lộ 1A Huy động vốn đầu tư theo hình thức BT sử dụng vốn ODA để triển khai dự án xây dựng hạ tầng có tác dụng lan tỏa, có tính liên kết vùng nhằm đẩy mạnh q trình thị hóa tỉnh SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 10 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG M max qtt lg  = =  Rthep Wx 10.Wx 10.Wx Rthep = lg  qtt = 10.5,91.2100 = 121, 6(cm) 8,385 *Theo điều kiện độ võng: f max = lg  qtc lg =  f 128 Ethep J x 128.Ethep J x = 400.qtc = l 400 128.2,1.106.14, 77 = 123, 6(cm) 400.5, 25 Vậy bố trí gông với khoảng cách lg = 120(cm) 10.5.4 Xác định khoảng cách ty neo *Sơ đồ tính: q Mmax=ql /10 Sơ đồ tính tốn ty neo - Thanh gông thép hộp 100x50x2(mm) + W : Mômen kháng uốn tiết diện W=15,5 cm3 + - J: Mômen quán tính tiết diện: J=77,5 cm4 Tải trọng tác dụng: q 2tt =Ptt.lg =2795.0,95=2655,3 daN/m q2tc =Ptc.lg=1750.0,95=1662,5 daN/m * Theo điều kiện cường độ:  max = Mmax /W = q2tt lneo  R= 2100daN/cm2 10.W Thay R W công thức (1) biến đổi ta được: SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 252 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG lneo  10.RW 10.2100.2.15,5 = = 156,6(cm) tt q 26,55 Trong đó: + R: cường độ thép, R=2100 daN/cm2 + W: Mômen kháng uốn tiết diện *Theo điều kiện độ võng : f max qtc lneo l =   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: lneo 128.E.J 128.2,1.106.2.77,5 3 = = 184, 4(cm) 400.qtc 400.16, 62 Trong đó: + E: Mơdun đàn hồi thép (E = 2,1.106 daN/cm2) + J: Mơmen qn tính tiết diện  Chọn khoảng cách lớn ty neo lneo=120 cm 10.5.5 Kiểm tra ty neo 16 Lực kéo tác dụng lên ty neo phản lực gối tựa sơ đồ tính sườn đứng 100x50x2mm Có thể lấy gần sau: tt tt P= q lneo=2655,3.1,2=3186,4 daN ( q tải phân bố gông) Ứng suất kéo xuất ty giằng = P 3186, = = 1585,3 (daN/cm2)  Rs=2800 daN/cm2 Sty 2, 01  Thỏa mãn điều kiện 10.6 Tính tốn ván khn cầu thang Ta tính tốn ván khuôn cho cầu thang tầng lên tầng Các cầu thang khác bố trí hồn tồn tương tự SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 253 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG B' +4.45 Ô3 Ô1 c1 Ô2 c2 +6.25 DCT +8.05 Ô1 DCN B 3' - M? T B? NG K?T C? U C? U THANG TL 1/30 Kích thước cầu thang chính: + Chiều dài vế thang: 3300 mm + Bề rộng vế thang: 1250mm + Chiều dày thang: 100 mm + Kích thước dầm chiếu tới dầm chiếu nghĩ: 200x300 mm Ta sử dụng ván khuôn phủ phim, kết hợp với hệ thống xà gồ thép hộp, cột chống đơn 10.6.1 Tính tốn ván khn thang 10.6.1.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thang - Trọng lượng thân kết cấu bê tông cốt thép : P1 =  H = 2600.0,1 = 260 (daN/ m2) (H = 0,1m chiều dày thang ) - Trọng lượng thân ván khuôn P2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) - Tải trọng người thiết bị thi công (P3) Lấy P3= 250 daN/m2 - Hoạt tải đầm rung (P4) : P4=200 daN/m2 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 254 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG - Áp lực đổ bê tông (P5): lấy P5=400daN/m2 (trường hợp đổ bê tông máy bơm) - Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,2.P1+1,1.P2+1,3.P3+1,3.max (P4, P5) =1,2.260+1,1.10,8+1,3.250+1,3.400=1168,8 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc= P1+P2+P3=260+10,8+250=520,8 (daN/ m2) 10.6.1.2 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp 50x50x2mm Coi dải ván khuôn thang dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ thép hộp 50x50x20mm Sơ đồ tính: q Mmax=ql /10 Sơ đồ tính xà gồ lớp - Đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = - 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 Tải trọng tác dụng: + Tải trọng tính tốn : qtt =Ptt.1=1168,8 (daN/m) + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc =Ptc.1=520,8 (daN/m) - Phân tích tải trọng thành thành phần: qx song song với phương chiều dài thang; qy theo phương vng góc với ván khn; Với góc hợp thang với phương ngang α = 270 ta có: - Tính theo phương vng góc với mặt phẳng sàn: SVTH: Ngơ Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 255 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG qytt = qtt cos = 1168,8.0,89 = 1040,2 daN/ m qytc = qtc cos = 520,8.0,89 = 463,5daN/ m * Theo điều kiện cường độ tt  max = Mmax /W = q ltd  R= 260 daN/cm2 10.W Thay R W công thức (1) biến đổi ta được: ltd  10.RW 10.260.54 = = 116, 2(cm) tt q 10, Trong đó: + R: cường độ ván khuôn phủ phim, R=260 daN/cm2 + W: mômen kháng uốn ván khuôn *Theo điều kiện độ võng : f max = qtc ltd4 l   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: ltd  128.E.J 128.65000.48, =3 = 60, 2(cm) tc 400.q 400.4, 63 Trong đó: + E: môdun đàn hồi ván khuôn phủ phim (E = 65000 daN/cm2) + J: mơmen qn tính dải ván Từ điều kiện ta chọn khoảng cách xà gồ lớp ltn=50 cm 10.6.1.3 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp 100x50x2mm *Sơ đồ tính: SVTH: Ngơ Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 256 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG q Mmax=ql /8 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp - Xà gồ lớp thép hộp 50x50x2(mm) + W : Mômen kháng uốn tiết diện W=5,91 cm3 + J: Mômen quán tính tiết diện: J=14,77cm4 *Tải trọng tác dụng: q1tt = Ptt.l1 = 1040,2.0,5 =520,1daN/m q1tc = Ptc.l1= 463,5.0,5 =231,7 daN/m *Theo điều kiện cường độ: M max qtt lg  = =  Rthep Wx 8.Wx = lg  8.Wx Rthep qtt = 8.5,91.2100 = 138,1(cm) 5, *Theo điều kiện độ võng: f max = lg  qtc lg =  f 384 Ethep J x 384.Ethep J x 5.400.qtc = = l 400 384.2,1.106.14, 77 = 137,1(cm) 5.400.2,31 Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách 100(cm) 10.6.1.4 Tính tốn khoảng cách cột chống xà gồ * Sơ đồ tính: SVTH: Ngơ Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 257 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG q Mmax=ql /10 Sơ đồ tính tốn cột chống - Xà gồ thép hộp 100x50x2(mm) + W : Mômen kháng uốn tiết diện W=15,5 cm3 + J: Mơmen qn tính tiết diện: J=77,5 cm4 * Tải trọng tác dụng q2ytt = qytt.l2/2 = 520,1.1,0/2 =260 daN/m q2ytc = qytc.l2/2 = 231,7.1,0/2 =115,8 daN/m - Theo điều kiện cường độ:  max = Mmax /W = - q2 y tt l32 10.W  R= 2100 daN/cm2 Thay R W công thức (1) biến đổi ta được: l1  10.RW 10.2100.15,5 = = 295(cm) tt q2 y 2,6 Trong đó: + R: cường độ thép, R= 2100daN/cm2 + W: mômen kháng uốn tiết diện 100x50x2mm - Theo điều kiện độ võng : f max = qtc l14 l   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: l 128.E.J 128.2,1.106.77, = = 314(cm) 400.q2tcy 400.1, 67 Trong đó: SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 258 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG + E: môdun đàn hồi thép (E = 2,1.106 daN/cm2) + J: mơmen qn tính tiết diện 100x50x2mm  Chọn khoảng cách lớn cột chống l3=100 cm 10.6.1.5 Tính tốn cột chống xà gồ - - Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = q2ytt.l3/ = 260.1,0/2 = 130 daN + q2ytt: Tải trọng tính tốn lên xà gồ lớp + l3=1,0m: Khoảng cách cột chống Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa : N = 1900 daN  Ta chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực 10.6.2 Tính tốn ván khn dầm dầm chiếu tới dầm chiếu nghĩ 10.6.2.1 Tính tốn ván khn đáy dầm Dùng ván khn có bề rộng 20 cm - Trọng lượng thân kết cấu bê tông cốt thép : P1 =  H = 2600.0,3 = 780(daN/ m2) (H = 0,35m chiều cao dầm) - Trọng lượng thân ván khuôn P2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) - Hoạt tải đầm rung (P4) : P4=200 daN/m2 - Áp lực đổ bê tông (P5): lấy P5=400daN/m2 (trường hợp đổ bê tơng máy bơm) - Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,2.P1+1,1.P2 +1,3.max (P4, P5) =1,2.780+1,1.10,8+1,3.400=1467,88 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc= P1+P2=780+10,8=790,8 (daN/ m2) * Sơ đồ tính SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 259 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Xem ván khuôn đáy dầm làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ thép hộp 50x50x2mm Ta cắt dải ván khuôn rộng 1m dọc theo dài dầm để tính tốn Sơ đồ tính tốn ván khn đáy dầm - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 *Tải trọng phân bố: + Tải trọng tính tốn : qtt=Ptt.1=1467,88 (daN/m) + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc=Ptc.1=790,8 (daN/m) M max qtt lxt2 = R *Theo điều kiện cường độ:  = Wx 8.Wx = lxt  8.Wx R 8.54.260 = = 87,5(cm) qtt 14, 67 Với R=260(daN/cm2) cường độ chịu uốn dọc thớ ván khuôn *Theo điều kiện độ võng: f max = = lxt  qtc lxt4  f 384 E.J x = l 400 384.E.J x 384.65000.48, =3 = 42,5(cm) 5.400.qtc 5.400.7,9 Với E = 65000 (daN/cm2) modul đàn hồi dọc thớ gỗ Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxt = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn 10.6.2.2 Tính tốn ván khn thành dầm SVTH: Ngơ Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 260 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG *Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm là: - Tĩnh tải Áp lực thủy tĩnh vữa bê tông tươi: Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đổ bê tông 700 áp lực lớn đáy dầm là: P1 = b Hmax = 2500 0,2 = 500(daN/m2) - Hoạt tải : + Tải trọng đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) + Tải trọng tiêu chuẩn Ptc=P1 =500 (daN/m2) + Tổng tải trọng tính tốn: Ptt=1,3.P1 +1,3max (P2, P3) =1,3 500+1,3.400=1170(daN/m2) *Sơ đồ tính toán ngang: q Mmax=ql /8 - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: Jx = 100.1,83 = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 * Tải trọng tác dụng: SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 261 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG q tt = Ptt.1=1170 daN/m q tc = Ptc.1=500 daN/m - Theo điều kiện cường độ:  = = lxd  M max qtt lxd = R Wx 8.Wx 8.Wx R 8.54.260 = = 97,9(cm) qtt 11, Với R=260(daN/cm2) cường độ chịu uốn dọc thớ ván khuôn - Theo điều kiện độ võng: f max = = lxd  qtc lxd4  f 384 E.J x = l 400 384.E.J x 384.65000.48, = = 49,5(cm) 5.400.qtc 5.400.5 Với E = 65000 (daN/cm2) modul đàn hồi ngang thớ gỗ Vậy bố trí ngang với khoảng cách 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn 10.6.3 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ Kích thước sàn chiếu nghỉ 1,3x2,8m 10.6.3.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn *Tải - Tĩnh tải thân kết cấu bê tông cốt thép sàn: P1 =  H = 2600.0,1 = 260 daN/ m2 (H = 0,1 m chiều dày lớp bê tông sàn) - Trọng lượng thân ván khuôn: P2 = γvk.hvk = 600 x 0.018 = 10,68 (daN/m2) - Tải trọng người thiết bị thi công Lấy P3= 250 daN/m2 - Hoạt tải đầm rung : P4=200 daN/m2 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 262 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG - Áp lực đổ bê tông: lấy P5=400daN/m2 (trường hợp đổ bê tông máy bơm) - Tổng tải trọng tính tốn: Ptt=1,2.P1+1,1.P2+1,3.P3+1,3max (P4, P5) =1,2.260+1,1.10,68+1,3.250+1,3.400=1168,7 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn Ptc=P1+P2+P3=260+10,68+250=520,7 (daN/m2) 10.6.3.2 Xác định khoảng cách xà gồ lớp thép hộp 50x50x2mm * Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp q Mmax=ql /10 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp *Tải trọng phân bố: + Tải trọng tính tốn : qtt=Ptt.1=1168,7(daN/m) + Tải trọng tiêu chuẩn : qtc=Ptc.1=520,7 (daN/m) * Đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 *Tính theo điều kiện cường độ  max = Mmax /W = qtt l  R = 180 daN/cm2 10.W Thay R W công thức (1) biến đổi ta được: SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 263 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG l R.w.10 180.54.10 = = 91, 22(cm) tt q 1168, 7.10−2 Trong đó: + R: cường độ ván khuôn phủ phim + W: mơmen kháng uốn ván khn *Tính theo điều kiện độ võng f max = l  1.qtc l l  f = 128.E.J 400 128.E.J = 400.qtc 128.55000.48, = 54,8(cm) 400.520, 7.10−2 Trong đó: + E: Môđun đàn hồi (ngang thớ) ván khuôn phủ phim E=55000 daN/cm2 + J: mơmen qn tính ván khuôn + [f] độ võng giới hạn, lấy theo TCVN 4453-1995, ván khn kết cấu móng bề mặt nhìn thấy:  f  = l; 400  Từ điều kiện ta chọn khoảng cách xà gồ lớp l = 45cm 10.6.3.3 Xác định khoảng cách xà gồ lớp thép hộp 100x50x2mm *Sơ đồ tính q Mmax=ql /8 Sơ đồ tính xà gồ lớp - Xà gồ lớp thép hộp 50x50x2(mm) + W : Mômen kháng uốn tiết diện W=5,91 cm3 SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 264 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG + J: Mơmen qn tính tiết diện: J=14,77cm4 *Tải trọng tác dụng: q1tt = Ptt.l1 = 1167,8.0,45 =525,5daN/m q1tc = Ptc.l1= 520,7.0,45 =234,3 daN/m *Theo điều kiện cường độ: M max qtt lg  = =  Rthep Wx 8.Wx = lg  8.Wx Rthep qtt = 8.5,91.2100 = 137,5(cm) 5, 25 *Theo điều kiện độ võng: f max = lg  qtc lg =  f 384 Ethep J x 384.Ethep J x 5.400.qtc = = l 400 384.2,1.106.14, 77 = 136,5(cm) 5.400.2,34 Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách 120(cm) 10.6.3.4 Tính khoảng cách cột chống *Sơ đồ tính tốn q Mmax=ql /8 Sơ đồ tính tốn gần đà - Xà gồ thép hộp 100x50x2(mm) + W : Mômen kháng uốn tiết diện W=15,5 cm3 + J: Mơmen qn tính tiết diện: J=77,5 cm4 * Tải trọng tác dụng SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 265 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG q2tt = qtt.l2/2 = 525,5.1,2 =630,6 daN/m q2tc = qtc.l2/2 = 234,3.1,2 =281,2 daN/m - Theo điều kiện cường độ: q2tt l  max = Mmax /W =  R= 2100 daN/cm2 8.W Thay R W công thức (1) biến đổi ta được: l1  8.RW 8.2100.15,5 = = 203(cm) tt q2 6,3 Trong đó: + R: cường độ thép, R= 2100daN/cm2 + W: mômen kháng uốn tiết diện 100x50x2mm - Theo điều kiện độ võng : f max = qtc l l   f max  = 384 EJ 400 Biến đổi ta có: l 384.E.J = 5.400.q2tcy 384.2,1.106.77,5 = 223(cm) 5.400.2,81 Trong đó: + E: môdun đàn hồi thép (E = 2,1.106 daN/cm2) + J: mơmen qn tính tiết diện 100x50x2mm  Chọn khoảng cách lớn cột chống l=120 cm SVTH: Ngô Hữu Đức GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 266 ... nhập WTO, kinh tế không ngừng phát triển, đặc biệt thành phố lớn Thành phố Nha Trang thành phố đô thị loại I gồm 19 phường, xã .Nha Trang thành phố có kinh tế tương đối phát triển khu vực miền Trung... GVHD: TS Nguyễn Tấn Hưng Trang 10 Đồ Án Tốt Nghiệp: CHUNG CƯ ALASKA – TP NHA TRANG Với ưu điểm đó, việc xây dựng tịa nhà cao tầng, đơn cử xây dựng khu chung cư CHUNG CƯ ALASKA đáp ứng phần nhu... trí xây dựng cơng trình Tên cơng trình: Chung cư ALASKA Địa điểm: Ngô Đức Kế – Phường Tân Lập – T.p Nha Trang Đặc điểm: - ? ?Chung Cư ALASKA ” mang lại cho cư dân thoải mái sau làm việc căng thẳng,