Nghiên cứu ứng dụng phương pháp gia cố nền đất yếu bằng cọc xi măng đề phòng chống trượt lở bờ sông khu vực thành phố hồ chí minh

bộ giáo dục v đo tạo Võ ngọc quân trờng ĐạI HọC mỏ - địa chất võ ngọc quân Luận văn thạc sĩ kỹ thuật nghiên cứu ứng dụng phơng pháp gia cố đất yếu cọc đất - xi măng để phòng chống trợt lở bờ sông khu vực thnh phố Hồ Chí Minh LUậN VăN THạC SÜ kü thuËt Hμ néi - 2009 Hμ Néi - 2009 giáo dục v đo tạo trờng ĐạI HọC mỏ - địa chất võ ngọc quân nghiên cứu ứng dụng phơng pháp gia cố đất yếu cọc đất - xi măng để phòng chống trợt lở bờ sông khu vực thnh phố Hồ Chí Minh Chuyên ngành: Địa chất công trình M số: 60.44.65 LUậN VăN TH¹C SÜ kü tht Ng−êi h−íng dÉn khoa häc: pgs TS tạ đức thịnh H Nội - 2009 Danh mục bảng Bảng 1.1 Bảng lý lớp đất yếu trớc gia cố Bảng 1.2 Tổng hợp kết thí nghiệm mẫu đất-ximăng Bảng 2.1 Bảng đặc trng lý lớp đất tham khảo Bảng 2.2 Các đặc trng lý đất phục vụ tính toán Bảng 3.1 So sánh Bắc Âu Nhật Bản theo công nghệ trộn khô Bảng 3.2 Đặc tính kỹ thuật trộn Bắc Âu Nhật Bản theo công nghệ trộn khô Bảng 3.3 Công nghệ trộn ớt châu Âu Nhật Bản Bảng 3.4 Đặc tính kỹ thuật công nghệ trộn ớt châu Âu Nhật Bản Bảng 3.5 So sánh công nghệ trộn khô công nghệ trộn ớt Bảng 4.1 ứng suất gây lún Bảng 4.2 Độ lún Bảng 4.3 Bảng tổng hợp kết thí nghiệm nén mẫu đất Bảng 4.4 Kết lún theo thời gian Bảng 4.5 Độ lún S1 đắp đất cao 1.0m Bảng 4.6 Độ lún S2 đắp đất cao 1.0m Bảng 4.7 Độ lún tổng cộng S đắp đất cao 1.0m Bảng 4.8 Độ lún S1 đắp đất cao 2.0m Bảng 4.9 Độ lún S2 đắp đất cao 2.0m Bảng 4.10 Độ lún tổng cộng S đắp đất cao 2.0m Bảng 4.11 Thống kê hệ số an toàn cho trờng hợp đất đắp 1.0m Bảng 4.12 Thống kê hệ số an toàn cho trờng hợp đất đắp cao 2.0m Danh mục hình vẽ Hình 1.1 Quá trình đạt cờng độ hỗn hợp đất - xi măng Hình 1.2 Lực dọc trục cọc vùng chủ động tăng sức kháng cắt kháng uốn, vùng bị động cọc bị nứt chịu kéo Hình 1.3 Tính lún gia cố tải trọng tác dụng cha vợt sức chịu tải cho phép vật liệu cọc Hình 1.4 Biểu đồ thí nghiệm cắt trực tiếp mẫu đất-ximăng Hình 1.5 Biểu đồ thí nén nở hông mẫu đất-ximăng M1 Hình 1.6 Biểu đồ thí nén nở hông mẫu đất-ximăng M2 Hình 1.7 Biểu đồ thí nén nở hông mẫu đất-ximăng M3 Hình 2.1 Hình trụ hố khoan điển hình Hình 3.1 Sơ đồ thi công trộn khô Hình 3.2 Sơ đồ thi công trộn ớt Hình 3.3 So sánh hiệu sử dụng khoan cao áp với phơng pháp khoan hoá chất khoan xi măng áp lực thấp Hình 3.4 Cờng độ kháng nén đất-ximăng Hình 3.5 Biểu đồ phát triển cờng độ đất- ximăng Hình 3.6 Công nghệ S Hình 3.7 Công nghệ D Hình 3.8 Công nghệ T Hình 3.9 Sơ đồ dây chuyền thiết bị khoan vữa cao áp Hình 3.10 Mũi khoan trrộn đất-ximăng Hình 3.11 ứng dụng xử lý trợt lở mái dốc Hình 3.12 ứng dụng xử lý lún đất đắp Hình 4.1 BiĨu ®å nÐn lón mÉu ®Êt líp bïn sÐt Hình 4.2 Biểu đồ nén lún mẫu đất lớp sét cứng Hình 4.3 Chuyển vị tổng hợp không gia cố Hình 4.4 Độ lún 83.3cm không gia cố Hình 4.5 Mặt trợt nguy hiểm đắp cao 1m không gia cố Hình 4.6 Mặt trợt nguy hiểm đắp cao 2m không gia cố Hình 4.7 Mặt bố trí cọc đất xi măng Hình 4.8 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 8.0m Hình 4.9 Hệ số an toàn: K = 1.51 Hình 4.10 Mặt trợt ổn định2 hàng cọc dài 80m Hình 4.11 Hệ số an toàn: K= 1.65 Hình 4.12 Mặt trợt ổn định3 hàng cọc dài 8.0m Hình 4.13 Hệ số an toàn: K = 1.79 Hình 4.14 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 8.0m Hình 4.15 Hệ số an toàn: K = 1.81 Hình 4.16 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 8.0m Hình 4.17 Hệ số an toàn K= 2.01 Hình 4.18 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 8.0m Hình 4.19 Hệ số an toàn K= 2.1 Hình 4.20 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 9.0m Hình 4.21 Hệ số an toàn K = 1.54 Hình 4.22 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 9.0m Hình 4.23 Hệ số an toàn K = 1.78 Hình 4.24 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 9.0m Hình 4.25 Hệ số an toàn k = 1.90 Hình 4.26 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 9.0m Hình 4.27 Hệ số an toàn k = 1.92 Hình 4.28 Mặt trợt ổn định hàng cọc dài 9.0m Hình 4.29 Hệ số an toàn: k = 2.1 Hình 4.30 Chuyển vị tổng hợp 22.7cm Hình 4.31 Hệ số an toàn k= 2.15 Hình 4.32 Biểu đồ quan hệ số cọc, chiều sâu chôn cọc hệ số an toàn k đắp cao 1.0m Hình 4.33 Biểu đồ quan hệ số cọc, chiều sâu chôn cọc hệ số an toàn k đắp cao 2.0m Lời cam đoan Tôi xin cam đoan công trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực cha đợc công bố công trình khác Tác giả luận văn Võ Ngọc Quân mục lục Trang Phụ Bìa Trang Lời cam đoan Mục lục Danh mục bảng Danh mục hình vẽ Mở đầu Ch−¬ng - Cơ sở lý thuyết, thực nghiệm phơng pháp gia cố bảo vệ bờ sông cọc đất-xi măng .5 1.1 C¬ së lý thuyÕt 1.1.1 Qu¸ trình nén chặt học 1.1.2 Quá trình gia tăng cờng độ cọc gia cố sức kháng cắt ®Êt nÒn 1.1.3 Tính toán ổn định biến dạng đất sau gia cố 1.2 Cơ sở thực nghiệm phơng pháp 14 Chơng - Đặc điểm địa chất công trình khu vực nghiên cứu 18 2.1 Đặc điểm địa chất công trình khu vực thành phố Hồ Chí Minh .18 2.2 Đặc điểm địa chất công trình khu vực bờ sông Rạch Giẽ thành phố Hå ChÝ Minh 24 2.2.1 Hình trụ hố khoan điển hình công trình phục vụ cho công tác tính to¸n 25 2.2.2 Thống kê đặc trng lý tính toán đất 26 Chơng - Lựa chọn công nghệ thi công cọc đất-ximăng hợp lý để phòng chống trợt bờ sông khu vùc Thμnh Phè Hå ChÝ Minh 30 3.1 Mét sè c«ng nghƯ thi c«ng phỉ biÕn 30 3.1.1 C«ng nghƯ thi c«ng trén kh« (Dry mixing) 30 3.1.2 C«ng nghƯ thi c«ng trén −ít (Wet mixing) .33 3.1.3 C«ng nghệ thi công trộn sâu dạng ớt (Jet grouting) 35 3.2 Lùa chän c«ng nghƯ thi c«ng .41 Ch−¬ng - Tính toán, thiết kế gia cố bờ sông rạch giẽ, thnh phố hồ chí minh cọc đất - ximăng 45 4.2 ThiÕt kÕ, tÝnh to¸n ỉn định cho bờ sông gia cố cọc đấtximăng 52 4.3 Lựa chọn phơng án 69 KÕt luËn vμ kiÕn nghÞ .71 Tμi liƯu tham kh¶o 73 phụ lục Mở đầu Công nghệ xử lý đất yếu cọc đất-ximăng đà đợc áp dụng Việt Nam nhiều năm qua Hiện đà có nhiều công nghệ thi công cọc đất-xi măng nớc phát triển đợc áp dụng Việt Nam nh công nghệ Hercules Thuỵ Điển, công nghệ cọc đất - ximăng Keller Đức, công nghệ cọc đấtximăng Nax Fox, công nghệ Fudo Nhật Bản Kèm theo công nghệ tiêu chuẩn áp dụng Mỗi công nghệ có điểm u việt khác nhau, nhiên áp dụng Việt Nam gặp nhiều khó khăn cha đợc áp dụng rộng rÃi Đối với khu vực có cấu trúc đất khác công nghệ xử lý đất yếu khác Tính cấp thiết đề tài Hiện nay, nớc ta số công trình có sử dụng công nghệ cọc đất-xi măng nh xử lý cho đờng dẫn đầu cầu dự án đờng từ thành phố Cà Mau khu Công nghiệp khí điện đạm, cảng Dung Quất, số hố móng công trình nhà cao tầng thành phố Hồ Chí Minh Tuy nhiên, công nghệ chủ yếu đợc sử dụng để xử lý đất yếu, cha có ứng dụng để xử lý cho công tác phòng chống trợt bờ sông Tại khu vực Thành phố Hồ Chí Minh bờ sông đợc cấu tạo đất yếu (bùn sét), tợng trợt bờ sông diễn hàng ngày, hàng tháng, hàng năm gây nhiều tác động xấu cho công tác xây dựng, quy hoạch lÃnh thổ, ảnh hởng đến đời sống dân c hàng loạt tác động xấu khác Để gia cố bờ sông này, nay, nhiều chủ đầu t chọn c¸c biƯn ph¸p gia cè rÊt tèn kÐm nh− t−êng cừ Baret, cọc ván bêtông dự ứng lực, xử lý rọ đá Công nghệ cọc đất-xi măng hoàn toàn đợc sử dụng để xử lý tợng trợt bờ sông, vừa đảm bảo an toàn phòng chống trợt, vừa đạt hiệu kinh tế Do đó, ứng dụng công nghệ cọc đấtximăng để xử lý phòng chống trợt cho bờ sông khu vực Thành phố Hồ ChÝ Minh cã tÝnh cÊp thiÕt vµ ý nghÜa thùc tiƠn rÊt lín 2 Mơc ®Ých cđa ®Ị tài Phân tích, đánh giá lựa chọn công nghệ gia cố đất yếu cọc đất ximăng thích hợp để gia cố bảo vệ phòng chống trợt bờ sông khu vực Thành phố Hồ Chí Minh Đối tợng phạm vi nghiên cứu - Đối tợng nghiên cứu: Phơng pháp công nghệ xử lý phòng chống trợt bờ sông cọc đấtximăng - Phạm vi nghiên cứu: khu vực Thành phố Hồ Chí Minh, áp dụng cho bờ sông Rạch Giẽ, khu đô thị Phớc Nguyên Hng Nội dung nghiên cứu đề tài - Nghiên cứu sở lý thuyết, sở thực nghiệm công nghệ phơng pháp gia cố đất yếu cọc đất-ximăng - Nghiên cứu đặc điểm địa chất công trình bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh - Phân tích lựa chọn công nghệ hợp lý gia cố bờ sông khu vực thành phố Hồ ChÝ Minh - TÝnh to¸n, thiÕt kÕ gia cè bê sông Rạch Giẽ, khu đô thị Phớc Nguyên Hng, thành phố Hồ Chí Minh Phơng pháp nghiên cứu Để hoàn thành luận văn, tác giả đà sử dụng phơng pháp nghiên cứu sau: - Phơng pháp nghiên cứu lý thuyết - Phơng pháp nghiên cứu thực nghiệm: phơng pháp đo vẽ địa hình, khoan lấy mẫu, xuyên tĩnh, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn, thi công cọc đấtximăng - Phơng pháp thí nghiệm phòng xác định cờng độ kháng cắt cờng độ kháng nén mẫu - Phơng pháp toán thống kê - Phơng pháp kiểm toán ổn định bờ dốc theo mo hình Geoslope, Plaxis - Phơng pháp phân tích hệ thống Phụ lục Phụ lục Các Bảng biểu tính lún Phụ lục Các Bảng biểu thí nghiệm mẫu đất - ximăng TNH TOAN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i hi S   i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 0.60 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 7.06 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.30 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 0.30 0.00 0.5 0.705 5.0 12.4 2.5 0.60 0.00 0.500 3.5 13.0 3.7 0.90 0.00 1.5 0.370 2.6 13.6 5.2 2.1 14.2 6.8 1.20 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu z= 0.90 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT  bt hi(cm) 30 30 30 1.184 1.242 1.242 1.300 1.300 1.359 P1i 1.213 1.271 1.330 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 0.353 0.261 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.815 1.079 1.019 0.87 0.425 1.697 1.073 1.030 0.62 0.307 1.637 1.067 1.035 0.46 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 1.95 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   gl P 2i  P 1i tb bt i  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i  S  hi i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 1.20 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) ) (T/m 7.06 glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.60 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI ĐIỂM i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 0.60 0.00 0.5 0.705 5.0 13.0 2.6 1.20 0.00 0.500 3.5 14.2 4.0 1.80 0.00 1.5 0.370 2.6 15.3 5.9 2.40 0.00 0.295 2.1 16.5 7.9 1.7 17.7 10.4 3.00 0.00 2.5 0.240 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu z= 1.50 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 60 60 60  bt 1.184 1.300 1.300 1.417 1.417 1.533 P1i 1.242 1.359 1.475 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 0.353 0.261 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.844 1.076 1.016 1.73 0.425 1.784 1.064 1.022 1.22 0.307 1.782 1.053 1.022 0.91 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 3.86 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i S   hi i1  e 1i Öùng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 1.80 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 7.06 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.90 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 0.90 0.00 0.5 0.705 5.0 13.6 2.7 1.80 0.00 0.500 3.5 15.3 4.3 2.70 0.00 1.5 0.370 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.6 17.1 6.5 z= 2.20 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 90 90 40  bt 1.184 1.359 1.359 1.533 1.533 1.708 P1i 1.271 1.446 1.621 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 0.353 0.261 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.873 1.073 1.013 2.60 0.425 1.871 1.055 1.013 1.84 0.307 1.928 1.038 1.007 0.61 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 5.05 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i S   hi i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 2.40 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 7.06 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.20 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 1.20 0.00 0.5 0.705 5.0 14.2 2.8 2.40 0.00 0.500 3.5 16.5 4.7 3.60 0.00 1.5 0.370 2.6 18.8 7.2 4.80 0.00 0.251 1.8 21.2 11.9 6.00 0.00 2.5 0.205 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 1.4 23.5 16.2 z= 2.50 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ÑAÁT hi(cm) 120 120 10  bt 1.184 1.417 1.417 1.650 1.650 1.882 P1i 1.300 1.533 1.766 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 0.353 0.261 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.902 1.070 1.010 3.48 0.425 1.958 1.047 1.004 2.52 0.307 2.073 1.023 0.996 0.13 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 6.13 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i hi S   i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 3.00 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 7.06 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.50 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOAØI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 1.50 0.00 0.5 0.705 5.0 14.8 3.0 3.00 0.00 0.500 3.5 17.7 5.0 4.50 0.00 1.5 0.370 2.6 20.6 7.9 6.00 0.00 0.251 1.8 23.5 13.2 7.50 0.00 2.5 0.205 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 1.4 26.4 18.3 z= 3.00 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 150 150  bt 1.184 1.475 1.475 1.766 P1i 1.330 1.621 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.931 1.067 1.007 4.35 0.425 2.046 1.038 0.998 2.94 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 7.30 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 1.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i hi S   i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 18.90 (T/m ) 11.84 (T/m ) 3.60 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 7.06 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.80 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 7.1 11.8 1.7 1.80 0.00 0.5 0.705 5.0 15.3 3.1 3.60 0.00 0.500 3.5 18.8 5.3 5.40 0.00 1.5 0.370 2.6 22.3 8.5 7.20 0.00 0.251 1.8 25.8 14.5 9.00 0.00 2.5 0.205 Vuøng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 1.4 29.3 20.3 z= 3.60 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 180 180  bt 1.184 1.533 1.533 1.882 P1i 1.359 1.708 gl 0.706 0.498 0.498 0.353 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.602 1.960 1.064 1.004 5.23 0.425 2.133 1.029 0.993 3.19 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 8.43 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i  S  hi i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : Vaäy tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = glz =0 = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 0.60 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) ) (T/m 9.16 Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.30 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI ĐIỂM i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 0.30 0.00 0.5 0.705 6.5 12.4 1.9 0.60 0.00 0.500 4.6 13.0 2.8 0.90 0.00 1.5 0.370 3.4 13.6 4.0 1.20 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.7 14.2 5.2 z= 1.20 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 30 30 30 30  bt 1.184 1.242 1.242 1.300 1.300 1.359 1.359 1.417 gl P1i 0.916 1.213 0.646 0.646 1.271 0.458 0.458 1.330 0.339 0.339 1.388 0.270 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 1.994 1.079 1.001 1.13 0.552 1.823 1.073 1.018 0.80 0.398 1.728 1.067 1.027 0.58 0.305 1.692 1.061 1.031 0.44 TOÅNG ĐỘ LÚN S (cm) 2.94 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  gl tb   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i S   hi i1  e 1i Öùng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 1.20 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 9.16 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.60 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 0.60 0.00 0.5 0.705 6.5 13.0 2.0 1.20 0.00 0.500 4.6 14.2 3.1 1.80 0.00 1.5 0.370 3.4 15.3 4.5 2.7 16.5 6.1 2.40 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu z= 1.90 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 60 60 60 60  bt 1.184 1.300 1.300 1.417 1.417 1.533 1.533 1.650 P1i 1.242 1.359 1.475 1.591 gl 0.916 0.646 0.646 0.458 0.458 0.339 0.339 0.270 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 2.023 1.076 0.999 2.23 0.552 1.910 1.064 1.009 1.60 0.398 1.873 1.053 1.013 1.17 0.305 1.896 1.041 1.010 0.91 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 5.90 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i S   hi i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 1.80 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 9.16 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 0.90 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 0.90 0.00 0.5 0.705 6.5 13.6 2.1 1.80 0.00 0.500 4.6 15.3 3.3 2.70 0.00 1.5 0.370 3.4 17.1 5.0 3.60 0.00 0.295 Vuøng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.7 18.8 7.0 z= 2.70 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 90 90 90  bt 1.184 1.359 1.359 1.533 1.533 1.708 P1i 1.271 1.446 1.621 gl 0.916 0.646 0.646 0.458 0.458 0.339 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 2.052 1.073 0.997 3.30 0.552 1.998 1.055 1.005 2.19 0.398 2.019 1.038 0.999 1.72 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 7.21 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i S   hi i1  e 1i Öùng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 2.40 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 9.16 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.20 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 1.20 0.00 0.5 0.705 6.5 14.2 2.2 2.40 0.00 0.500 4.6 16.5 3.6 3.60 0.00 1.5 0.370 3.4 18.8 5.6 4.80 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.7 21.2 7.8 z= 3.20 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ĐẤT hi(cm) 120 120 80  bt 1.184 1.417 1.417 1.650 1.650 1.882 P1i 1.300 1.533 1.766 gl 0.916 0.646 0.646 0.458 0.458 0.339 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 2.081 1.070 0.996 4.29 0.552 2.085 1.047 0.996 2.99 0.398 2.164 1.023 0.992 1.23 TOÅNG ĐỘ LÚN S (cm) 8.51 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  tbgl   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i hi S   i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong ñoù : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 3.00 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 9.16 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.50 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 1.50 0.00 0.5 0.705 6.5 14.8 2.3 3.00 0.00 0.500 4.6 17.7 3.9 4.50 0.00 1.5 0.370 3.4 20.6 6.1 6.00 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.7 23.5 8.7 z= 3.80 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ÑAÁT hi(cm) 150 150 80.0  bt 1.184 1.475 1.475 1.766 1.766 2.057 gl P1i 0.916 1.330 0.646 0.646 1.621 0.458 0.458 1.912 0.339 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 2.110 1.067 0.994 5.30 0.552 2.172 1.038 0.991 3.46 0.398 2.310 1.009 0.985 0.96 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 9.71 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  gl tb   igl1   igl TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CHO MÓNG CỌC ĐẤT-XIMĂNG TÊN MÓNG: HÀNG CỌC ĐẤT - XIMĂNG CHẤT TẢI 2.0M Mô hình tính toán độ lún nửa không gian biến dạng tuyến tính với hạn chế quy ước có chiều dày từ đế móng đến độ sâu ứng suất gây lún 20% ứng suất trọng lượng thân đất gây Công thức tính độ lún n e1i  e2i hi S   i1  e 1i ng suất gây lún trọng tâm đế móng :  Trong ñoù : tctb = hii = Bmq = Lmq = ñmq = gl z0   tbtc   h i i 21.00 (T/m ) 11.84 (T/m ) 3.60 (m) - Bề rộng móng (m) - Chiều dài móng 1.94 (T/m ) -Dung trọng đất đáy móng (có kể đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm) 9.16 (T/m ) glz =0 = Vậy Chia chiều dày lớp đất thành lớp có chiều dày hi = Bmq/2 = 1.80 (m) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT DO TRỌNG LƯNG BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NGOÀI i gl = Ko x z =0 gl (T/m2) i bt = z +hii (T/m2) ĐIỂM z(m) Lmq/Bmq z/Bmq Ko i gl i bt i bt i gl 0.00 0.00 1.000 9.2 11.8 1.3 1.80 0.00 0.5 0.705 6.5 15.3 2.4 3.60 0.00 0.500 4.6 18.8 4.1 5.40 0.00 1.5 0.370 3.4 22.3 6.6 7.20 0.00 0.295 Vùng hoạt động nén lún đất lấy đến độ sâu 2.7 25.8 9.5 z= 4.20 m BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN LỚP ÑAÁT hi(cm) 180 180 60.0  bt 1.184 1.533 1.533 1.882 1.882 2.232 gl P1i 0.916 1.359 0.646 0.646 1.708 0.458 0.458 2.057 0.339 tb gl P2i e1i e2i Si(cm) 0.781 2.139 1.064 0.993 6.19 0.552 2.260 1.029 0.987 3.73 0.398 2.455 0.997 0.977 0.60 TỔNG ĐỘ LÚN S (cm) 10.52 Ghi chú: Các giá trị ứng suất bảng tính độ lún có đơn vị tính ( KG/cm2) Các công thức tính : P1i   ibt1   ibt gl P 2i  P 1i tb  gl tb   igl1   igl ... dung nghiên cứu đề tài - Nghiên cứu sở lý thuyết, sở thực nghiệm công nghệ phơng pháp gia cố đất yếu cọc đất- ximăng - Nghiên cứu đặc điểm địa chất công trình bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. .. đo tạo trờng ĐạI HọC mỏ - địa chất võ ngọc quân nghiên cứu ứng dụng phơng pháp gia cố đất yếu cọc đất - xi măng để phòng chống trợt lở bờ sông khu vực thnh phố Hồ Chí Minh Chuyên ngành: Địa chất... pháp gia cố bảo vệ bờ sông cọc đất- ximăng Chơng 2- Đặc điểm địa chất công trình khu vực nghiên cứu Chơng 3- Lựa chọn công nghệ thi công cọc đấtximăng hợp lý để phòng chống trợt bờ sông khu vực thành