CÁC VẤN ĐỀ CƠ BẢN VỀ NỀN MÓNG

6 CHƯƠNG CÁC VẤN ĐỀ CƠ BẢN VỀ NỀN MÓNG 1.1 CÁC KHÁI NIỆM CƠ BẢN 1.1.1 Khái niệm nền, móng a Nền cơng trình Nền cơng trình chiều dày lớp đất, đá nằm đáy móng, có tác dụng tiếp thu tải trọng cơng trình bên móng truyền xuống từ phân tán tải trọng vào bên Một cách đơn giản hiểu nửa khơng gian phía đáy móng, cịn cách cụ thể phải hiểu khơng gian có h giới hạn đáy móng Giới hạn gần giống với hình bóng đèn hình trái xoan, bắt H đầu từ đáy móng phát triển tới độ sâu Hnc từ đáy móng Hnc gọi chiều sâu nén chặt xác định từ điều kiện tính lún móng Tại độ sâu đó, ứng suất gây lún 1/5 lần (bằng 1/10 lần đất yếu) ứng suất trọng lượng Hình 1.1 Nền móng thân đất gây b Móng cơng trình Móng cơng trình phận kết cấu bên cơng trình, liên kết với kết cấu chịu lực bên cột, tường… Móng có nhiệm vụ tiếp thu tải trọng từ cơng trình truyền tải trọng phân tán xuống Mặt tiếp xúc đáy móng với bắt buộc phải phẳng nằm ngang (khơng có độ dốc) Mặt gọi đáy móng Khoảng cách h từ đáy móng tới mặt đất tự nhiên gọi chiều sâu chơn móng Vì đất có cường độ nhỏ nhiều so với vật liệu bê tông, gạch, đá… nên phần tiếp giáp cơng trình đất thường mở rộng thêm, phần gọi móng (có thể gọi móng) Để tiết kiệm vật liệu, người ta thường giật cấp vát góc móng Đối với móng BTCT thường gồm phận sau: - Giằng móng (đà kiềng): Có tác dụng đỡ tường ngăn bên làm giảm độ lún lệch móng cơng trình Khi giằng móng kết hợp làm dầm móng để giảm độ lệch tâm móng phải tính tốn dầm kết cấu khung - Cổ móng: Kích thước cổ móng với cột tầng thường mở rộng thêm phía 2,5cm để tăng lớp bê tông bảo vệ cốt thép cổ móng - Móng (bản móng, đài móng): Thường có đáy dạng chữ nhật, bị vát có độ dốc vừa phải, tính tốn để có kích thước hợp lý (tính tốn chương 2, 3) - Lớp bê tơng lót: Thường dày 100, bê tông đá 4x6 bê tông gạch vỡ, vữa ximăng mác 50÷100, có tác dụng làm sạch, phẳng hố móng, chống nước xi măng, ngồi cịn làm ván khn để đổ bê tơng móng - Cuối cơng trình 1.1.2 Phân loại nền, móng a Phân loại Có hai loại thiên nhiên nhân tạo Nền thiên nhiên: Là đất với kết cấu tự nhiên, nằm sát bên móng chịu đựng trực tiếp tải trọng cơng trình móng truyền sang xây dựng cơng trình khơng cần dùng biện pháp kỹ thuật để cải thiện tính chất xây dựng Nền nhân tạo: Khi lớp đất sát bên móng khơng đủ khả chịu lực với kết cấu tự nhiên, cần phải áp dụng biện pháp nhằm nâng cao khả chịu lực như: - Đệm vật liệu rời đệm cát, đệm đá thay phần đất yếu sát đáy móng để chịu đựng tải trọng cơng trình - Gia tải trước cách tác động tải trọng mặt đất để cải tạo khả chịu tải đất yếu, nhằm làm giảm hệ số rỗng khung hạt đất - Ngoài gia tải trước kết hợp với biện pháp tăng tốc độ thoát nước thiết bị thoát nước giếng cát bấc thấm nhằm rút ngắn thời gian giảm thể tích lỗ rỗng đất yếu có độ thấm nước - Cọc vật liệu rời cọc cát nhằm làm giảm hệ số rỗng khung hạt đất cát có độ thấm nước tốt giúp tăng cường độ đất - Sợi vải địa kỹ thuật, trải nhiều lớp cơng trình đất đắp lớp đệm vật liệu rời để tăng cường khả chịu kéo giảm độ lún đất - Phụt vữa xi măng vật liệu liên kết vào vùng chịu lực để tăng lực dính hạt đất giảm thể tích lỗ rỗng - Cột đất trộn xi măng (phương pháp DCM – deep cement mixing), số loại thiết bị khoan đặc biệt cho phép trộn đất yếu với xi măng hình thành cột đất trộn xi măng ứng dụng gia cố đường đất yếu, thành hố đào móng Hình 1.2 Cột đất trộn xi măng để gia cố thành hố đào móng b Phân loại móng Có nhiều cách phân loại móng khác nhau: - Phân loại theo vật liệu móng: Móng gỗ (cọc gỗ), gạch, đá hộc, bê tông, bê tông cốt thép, thép… - Phân loại theo độ cứng móng: Móng cứng, móng mềm - Theo phương pháp chế tạo móng: Móng đổ tồn khối, móng lắp ghép, bán lắp ghép - Theo đặc tính chịu tải: Móng chịu tải trọng tĩnh, móng chịu tải trọng động (thường gặp móng máy) - Phân loại theo độ sâu chơn móng vào đất: Móng nơng, móng sâu +Móng nơng: Là loại móng thi cơng hố đào trần, sau lấp đất lại, độ sâu chơn móng khơng q lớn thường từ 1,5÷3m, nhiều trường hợp đặc biệt chiều sâu chơn móng chọn 5÷6m Trong thực tế, ta phân biệt móng nơng dựa vào tỷ lệ độ sâu chơn móng bề rộng móng (h/b) Tuy nhiên, tỷ lệ định lượng chưa thật rõ ràng Chính xác dựa vào phương diện làm việc đất nền, chịu tải trọng khơng tính đến ma sát hơng đất xung quanh với móng móng nơng, ngược lại móng sâu Một số loại móng nơng thường gặp: Móng đơn (móng đơn tâm, lệch tâm, móng chân vịt), móng băng tường, móng băng cột (móng băng phương, móng băng giao thoa), móng bè Hình 1.3 Móng băng giao thoa Hình 1.4 Thi cơng móng đơn 10 +Móng sâu: Là loại móng mà thi cơng khơng cần đào hố móng đào phần dùng thiết bị thi cơng để hạ móng đến độ sâu thiết kế Nó thường dùng cho cơng trình có tải trọng lớn Các loại móng sâu thường gặp: Móng cọc (đóng, ép), cọc khoan nhồi, cọc barét, móng giếng chìm, giếng chìm ép… Hình 1.5 Thi cơng móng cọc ép Hình 1.6 Một đài cọc sau đổ bê tơng xong 11 Hình 1.7 Thi cơng móng cọc khoan nhồi 1.1.3 Khái niệm thiết kế móng a Ý nghĩa cơng tác thiết kế móng Khi tính tốn, thiết kế xây dựng cơng trình, phải đảm bảo thỏa mãn ba yêu cầu sau: - Bảo đảm làm việc bình thường cơng trình q trình xây dựng sử dụng lâu dài sau - Bảo đảm ổn định mặt cường độ biến dạng kết cấu tồn cơng trình - Bảo đảm thời gian xây dựng ngắn với giá thành hợp lý b Nội dung cơng tác thiết kế móng Trong tính tốn thiết kế móng cơng trình, người ta chủ yếu tính theo trạng thái giới hạn (TTGH) Trạng thái giới hạn trạng thái mà vượt q kết cấu khơng cịn thỏa mãn u cầu đề thiết kế Việc tính tốn móng tiến hành tính tốn theo trạng thái giới hạn sau: - Trạng thái giới hạn thứ I: Tính tốn cường độ ổn định móng - Trạng thái giới hạn thứ II: Tính tốn biến dạng 12 - Trạng thái giới hạn thứ III: Tính tốn hình thành phát triển khe nứt (chỉ áp dụng cho kết cấu đặc biệt tường tầng hầm, đáy chứa chất lỏng ) Đối với móng Tất loại móng phải tính tốn theo TTGH I Hầu hết móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp cần tính tốn, thiết kế theo TTGH I tức tính kích thước móng, cấu tạo móng, tính cốt thép bố trí cho móng… Đối với Nền đất có hai TTGH: cường độ biến dạng Theo TCXD 45 – 78, “Tiêu chuẩn thiết kế nền, nhà cơng trình”, trường hợp sau phải tính theo TTGH I: - Nền sét cứng, cát chặt, đất nửa đá đá (*) - Nền cơng trình thường xun chịu tải trọng ngang với trị số lớn (tường chắn, đê, đập, cơng trình cầu…) trường hợp tính động đất - Móng cơng trình đặt mép mái dốc (ở hay mái dốc) hay gần lớp đất có dộ dốc lớn - Các đất sét yếu bão hòa nước than bùn - Ngồi ra, áp lực hơng hai bên móng chênh lệch lớn (thường tơn phía cơng trình cao) phải kiểm tra trượt, lật móng Cơng thức để tính tốn theo trạng thái giới hạn thứ là: N  k at (1.1) Trong đó: N - Yếu tố lực ngồi tác dụng lên gây trạng thái giới hạn  - Sức chịu tải (cường độ) theo phương lực N; chẳng hạn N làm cho móng trượt  sức chống trượt; M moment làm cho móng bị lật đổ  moment chống lật kat - Hệ số an toàn, móng thường lấy từ 1,5 3 Trong tính toán thực tế, điều kiện (1.1) biểu diễn dạng cụ thể sau đây: Về cường độ: z  max  PghII k at ng  max  Rng (1.2) (1.3) 13 Trong đó: z  max - Ứng suất lớn theo phương đứng đáy móng P IIgh - Tải trọng giới hạn thứ II (tính theo Cơ học đất) kat - Hệ số an toàn thường chọn từ 1,5   ng max - Ứng suất lớn tác dụng theo phương ngang mặt bên móng Rng - Sức chịu tải theo phương ngang Về ổn định trượt: K ôđ  T T  K ôđ  gi (1.4) t Trong đó: Kơđ - Hệ số ổn định trượt Tgi - Tổng lực giữ (chống trượt) Tt - Tổng lực gây trượt [Kôđ] - Hệ số ổn định trượt cho phép Về ổn định lật: K ôđ  M M gi  K ơđ  (1.5) l Trong đó: Kôđ - Hệ số ổn định lật Mgi - Tổng moment giữ (chống lật) Ml - Tổng moment gây lật [Kơđ] - Hệ số ổn định lật cho phép Tính tốn theo trạng thái giới hạn II: Việc tính tốn bắt buộc cho cơng trình, trừ cơng trình đặt nêu (*) nhằm khống chế biến dạng tuyệt đối, tương đối không vượt giới hạn cho phép nhằm đảm bảo điều kiện làm việc bình thường cho cơng trình Kiểm tra theo TTGH II kiểm tra điều kiện sau đây: - Độ lún ổn định: S  Sgh - Độ lún lệch tương đối: S/L  (S/L)gh - Góc nghiêng móng: i  igh - Chuyển vị ngang móng: u  u gh Các giá trị giới hạn tra theo quy phạm phụ thuộc vào loại cơng trình 14 Bảng 1.1 – Biến dạng giới hạn cơng trình Trị biến dạng giới hạn Độ lún tuyệt đối Tên đặc điểm kết cấu cơng trình Biến dạng tương đối Dạng Độ lớn trung bình lớn (cm) Dạng Độ lớn Nhà sản xuất nhà dân dụng nhiều tầng khung hoàn toàn: Độ lún lệch Độ lún tuyệt tương đối Như (nt) 0,002 0,004 đối lớn Như (nt) 12 c) Khung BTCT có tường chèn d) Khung thép có tường chèn nt nt 0,001 0,002 nt nt 12 Nhà cơng trình khơng xuất ứng lực thêm kết cấu lún nt 0,006 nt 15 a) Khung BTCT khơng có tường chèn b) Khung thép khơng có tường chèn khơng Nhà nhiều tầng khơng khung, tường chịu lực bằng: a Tấm lớn vồng tương đối b Khối lớn thể xây gạch nt khơng có cốt c Khối lớn thể xây gạch có nt cốt có giằng BTCT d Khơng phụ thuộc vật liệu tường Độ lún trung Võng Độ nghiêng 0,0007 0,001 bình nt 10 10 0,0012 nt 10 0,005 nt 15 theo hướng ngang Công trình cao, cứng: a) Cơng trình máy nâng kết cấu BTCT: a1) Nhà làm việc thân xilô kết cấu tồn khối đặt móng a2) Như trên, kết cấu lắp ghép a3) Nhà làm việc đặt riêng rẽ a4) Thân xilô đặt riêng lẻ, kết cấu toàn Độ nghiêng Độ lún trung ngang dọc 0,003 bình 40 nt Độ nghiêng 0,003 nt 30 ngang Độ nghiêng 0,003 nt 25 dọc 0,004 nt 25 15 Độ nghiêng ngang dọc 0,004 nt 40 nt 0,004 nt 30 100 tc tc Pmax  41,45 T / m < R = 103,5(T/m ) tc Pmin Kết luận : ổn định 3.5.7 Tính tốn độ lún móng cọc Cũng loại móng khác, thiết kế móng cọc phải thỏa mãn điều kiện sau : S ≤ Sgh Ở cần ý rằng, ứng suất gây lún tính từ mặt phẳng móng khối quy ước (tức mặt phẳng mũi cọc) Việc kiểm tra lúc giống móng nơng thiên nhiên Tính lún khối móng theo phương pháp tổng phân tố hay phương pháp tính lún Độ lún phải nhỏ Sgh để đảm bảo cơng sử dụng cơng trình Áp lực gây lún: p gl = p tctb – tb.H (3.25) tb - dung trọng trung bình lớp đất tính từ mũi cọc trở lên 3.5.8 Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc a Chiều cao đài cọc Chiều cao đài cọc chọn theo kinh nghiệm hđ = 3d (với d cạnh cọc vng hay đường kính cọc trịn) sau kiểm tra theo điều kiện xuyên thủng Trường hợp số lượng cọc đài (≤ 6cọc), nhằm đảm bảo khơng có cọc nằm ngồi phạm vi tháp xun thủng, ta lấy bề dày làm việc đài cọc hđ0 thỏa điều kiện sau: 102 lc + 2hđ0 > A1 hay b c + 2hđ0 > B1 b c, lc - bề rộng bề dài cột A1, B1 - xác định sơ đồ khối móng quy ước h đ0 – chiều cao làm việc đài h đ0 = hđ - a Giá trị a = 100÷150mm h l h  h a (3.26) (3.27) l h A  h a h A b +2h b +2h l +2h l +2h Hình 3.21 Sơ đồ xác định chiều cao đài cọc cho trường hợp số lượng cọc nhiều cọc Trường hợp số lượng cọc nhiều (≥ cọc) Trong trường hợp này, số lượng cọc nằm phạm vi tháp xuyên Điều kiện kiểm tra lực gây xuyên thủng cọc phải nhỏ lực chống xuyên thủng đài Có thể kiểm tra cho bốn mặt tháp xuyên hay mặt nguy hiểm Pxt ≤ Pcx (3.28) Pxt – lực gây xuyên thủng, tổng phản lực đầu cọc nằm phạm vi tháp xuyên bên mặt nguy hiểm Pcx – lực chống xuyên tính toán Pcx  0,75.Rk S xqtx Rk – cường độ chịu kéo bê tông S xqtx= h0đ.(bc + h0đ) - tính cho mặt (3.29) 103 S xqtx= h0đ.(bc + h0đ).2 + h 0đ.(lc + h 0đ).2 - tính cho bốn mặt Sau chọn chiều cao làm việc đài theo điều kiện trên, chiều cao đài cuối tính: h đ = hđ0 + a (3.30) b Tính tốn bố trí thép cho đài Xét mặt ngàm qua chân cột, moment cọc bên phải mặt ngàm tính sau : M = Pi.ri (3.31) Pi - phản lực đầu cọc thứ i bên phía cần tính moment ri - khoảng cách từ tim cọc thứ i bên phía cần tính moment đến mép cột h h a h I r II r II r I Hình 3.22 Sơ đồ tính tốn moment đài cọc Diện tích cốt thép cần thiết tính từ monment M: Fa  M 0,9.Ra h0đ (3.32) Tương tự, ta tính moment diện tích cốt thép cho mặt ngàm lại Theo kinh nghiệm thiết kế, cốt thép chịu lực bố trí đài cọc khơng nên lấy đường kính nhỏ 12mm, khoảng cách thường 100÷250mm Ví dụ 3.7 Với thơng số tốn cho ví dụ từ 3.1 đến 3.6 104 a/ Hãy thiết kế chiều cao đài? b/ Tính tốn bố trí thép cho đài? Biết bê tơng đài dùng mác 250 có Rn = 110 kG/cm2; Rk = kG/cm2 Kích thước cột 300x400mm; thép AII có Ra = 2800 kG/cm2 Bài giải: a/ Tính chiều cao đài: Chiều cao đài chọn theo kinh nghiệm h đ = 3d = 3.250 = 750mm Chọn hđ = 700mm Kiểm tra chiều cao đài theo điều kiện xuyên thủng: Chọn a = 10cm  h0đ = hđ – a = 70 – 10 = 60cm Sơ đồ làm việc đài cọc sau: 250 800 250 250 1300 250 800 300 250 1300 400 200 250 800 1500 250 1600 250 1300 800 250 1300 Hình 3.23a Hình ví dụ 3.7 Kích thước đáy tháp xuyên: b c + 2.h0đ = 0,3 + 2.0,6 = 1,5m lc + 2.h 0đ = 0,4 + 2.0,6 = 1,6m Như khơng có cọc nằm ngồi phạm vi đáy tháp xuyên nên chiều cao đài chọn hợp lí b/ Tính thép bố trí thép cho đài: Theo ví dụ trước ta tính tải trọng tác dụng lên đầu cọc sau: P1 = 31,18T; P2 = 28,1T; P3 = 22,38T; P4 = 19,3T Moment theo phương I-I: MI-I = (31,18 + 28,1).0,2 = 11,86Tm 105 FaI-I = 11,86.105  7,84cm 0,9.28000.60 Chọn thép 14 (Fa = 1,54cm2) -> số lượng thép n  7,84  5,1cay 1,54 Chọn 714, khoảng cách thép a=(1300 – 2.50)/6 = 200mm Moment theo phương II-II: MII-II = (31,18 + 22,38).0,25 = 13,39Tm FaII-II = 13,39.10  8,86cm 0,9.2800.60 Chọn thép 14 (Fa = 1,54cm2) -> số lượng thép n  8,86  5,8cay 1,54 Chọn 714, khoảng cách thép a=(1300 – 2.50)/6 = 200mm Þ12a200 Þ12a200 Þ14a200 250 100 800 250 100 250 100 100 700 300 1300 800 400 Þ14a200 250 Þ14a200 250 800 1300 250 Hình 3.23b Hình ví dụ 3.7 3.5.9 Kiểm tra cọc vận chuyển, cẩu lắp treo lên giá búa 106 Sơ đồ vận chuyển cọc Để đảm bảo điều kiện chịu lực vận chuyển, vị trí móc cẩu cần bố trí cho moment dương lớn moment âm lớn Từ điều kiện này, xác định khoảng cách vị trí móc cẩu 0,207L giá trị moment tính được: Mmax = 0,0214.q.L2 L – chiều dài cọc q – trọng lượng cọc tính cho đơn vị chiều dài (3.33) q = nđ.bt.Fc (3.34) n đ – hệ số động, lấy từ 1,2÷2 tùy theo điều kiện phương tiện vận chuyển cung đường vận chuyển có tình trạng tốt hay xấu bt – trọng lượng riêng bê tông 2,5T/m3 Fc – tiết diện ngang cọc L 0,207 0,586L 0,207 3L 0,29 Hình 3.24 Sơ đồ tính vận chuyển cọc treo lên giá búa Sơ đồ treo lên giá búa Khi cọc có chiều dài >8m cần bố trí thêm móc cẩu thứ để thi công treo cọc lên giá búa Cũng từ điều kiện cân moment tính khoảng cách vị trí móc cẩu 0,293L giá trị moment tính được: Mmax = 0,043.q.L2 (3.35) Từ giá trị moment tính tốn để kiểm tra lượng cốt thép cọc có đảm bảo khả chịu lực thi công không Cường độ thép móc cẩu cần kiểm tra thi công BÀI TẬP CHƯƠNG 107 Bài 3.1 Hãy thiết kế móng cọc cột có tiết diện 40x60cm (xác định sức chịu tải cọc, chọn số lượng cọc, bố trí, kiểm tra tải tác dụng lên cọc, kiểm tra độ ổn định độ lún, tính thép) chịu tải lệch tâm Ntt = 105T; Mtt =8Tm; Htt = 4,2T Biết kích thước cọc 0,25x0,25x7m; mác bê tơng 250; cường độ cốt thép Ra = 2800kG/cm2 Kết khảo sát địa chất : Lớp đất a Chiều  cm /kG dày (m) kN/m3 h T/m3 W% WL WP  c kG/cm e Sét pha cát 0,03 3,4 1,92 2,72 26 30 20 22 0,2 0,80 sét 0,04 1,94 2,72 30 48 18 18 0,1 0,81 Cát vừa 0,005 1,96 2,65 19 - - 32 0,01 0,61 Bài 3.2 Chọn số lượng, bố trí cọc cách hợp lý kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc sử dụng Biết cọc tiết diện 30x30cm, dài 10m, sức chịu tải tính tốn cọc đơn [P] = 35T Tải trọng tính tốn mức đáy đài Ntt = 100T; Mytt = 7,8Tm ; Mxtt = Bài 3.3 Xác định sức chịu tải cọc theo đất nền, biết cọc có chiều dài L = 12m, tiết diện 30x30cm Đáy đài nằm độ sâu 1,5m so với mặt đất tự nhiên - Nền đất gồm: + Lớp 1: dày 8m có B = 0,64 + Lớp 2: cát hạt trung, chặt vừa, dày >20m Bài 3.4 Xác định bố trí cốt thép đài móng cọc cột 40x40cm sau: - Cọc 25x25cm, dài 12m, gồm cọc (2 hàng) bố trí cách theo hai phương với khoảng cách L = 1m Cọc chịu tải P = 25T - Chiều cao làm việc đài 0,7m Bài 3.5 108 Hãy chọn số lượng cọc bố trí hợp lý theo điều kiện sức chịu tải cọc sử dụng Cho biết cọc có tiết diện 25x25cm, dài 12m, sức chịu tải nén [P] = 26,8T Tải trọng tính tốn đáy đài Ntt = 126T ; Mtt = 10,4Tm Bài 3.6 Xác định sức chịu tải theo vật liệu cọc BTCT tiết diện 30x30cm, dài 10m, bê tông mác 300, thép dọc chịu lực 418 có Ra = 2800kG/cm Bài 3.7 Xác định sức chịu tải theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh CPT cọc BTCT tiết diện 30x30cm, dài 10m, bê tông mác 300, hđ = 1,5m Từ xuống gồm lớp đất sau : Lớp 1: Sét yếu có qc = 800kPa dày 4,5m Lớp 2: Sét pha trạng thái dẻo có qc = 2150kPa dày 3,2m Lớp 3: Cát hạt trung chặt vừa có q c = 6210kPa dày > 10m Bài 3.8 Một móng cọc đài thấp chịu tác dụng tải trọng tính tốn mức đáy đài: tải trọng đứng Ntt = 122T, moment Mtt = -12,8Tm Sức chịu tải tính tốn cọc đơn bê tông cốt thép tiết diện 30x30cm, dài 9m 38T a/ Tính tốn số lượng cọc bố trí cọc mặt bằng? b/ Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc? Mtty = 15 Tm; tiết diện cọc 0,3x0,3m Tính tải trọng tác dụng lên cọc Pi ? 900 2400 900 500 500 300 Một móng cọc có sơ đồ bố trí hình vẽ, tải trọng tác dụng đáy đài cọc (bỏ qua khối lượng đất đài khối lượng đài) : Ntt = 280T; Mttx = Tm ; 300 Bài 3.9 300 1000 1000 300 2600 109 Tài liệu tham khảo Nền móng – Lê Đức Thắng, Bùi Anh Định, Phan Trường Phiệt – NXB Giáo Dục 2000 Nền móng cơng trình dân dụng công nghiệp – GS.TS Nguyễn Văn Quảng, KS.Nguyễn Hữu Kháng, KS.ng Đình Chất – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2002 Hướng dẫn đồ án móng – GS.TS Nguyễn Văn Quảng, KS.Nguyễn Hữu Kháng – NXB Xây Dựng – Hà Nội 1996 Nền móng – TS.Châu Ngọc Ẩn – NXB Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh 2010 Hướng dẫn đồ án móng - TS.Châu Ngọc Ẩn – NXB Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh 2012 Thiết kế tính tốn móng nơng – Vũ Cơng Ngữ – Trường Đại Học Xây Dựng 1998 Móng cọc phân tích thiết kế - Vũ Cơng Ngữ – Nguyễn Văn Thái – NXB khoa học kỹ thuật - 2004 Những phương pháp xây dựng cơng trình đất yếu – Hồng Văn Tân, Trần Đình Ngô, Phan Xuân Trường, Phạm Xuân, Nguyễn Hải -1995 Tiêu chuẩn TCXD 189 – 1996: Móng cọc tiết diện nhỏ - Tiêu chuẩn thiết kế 10 Tiêu chuẩn TCXD 205 – 1998: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế 11 Tiêu chuẩn TCXD 206 – 1998: Cọc khoan nhồi – Yêu cầu chất lượng thi công