Nghiên cứu đánh giá khả năng vận chuyển dầu của đường ống và ảnh hưởng của nó đến điều kiện làm việc của trạm bơm đẩy tại khu vực nam mỏ rồng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT NGUYỄN THANH TUẤN NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG VẬN CHUYỂN DẦU CỦA ĐƯỜNG ỐNG VÀ ẢNH HƯỞNG CỦA NÓ ĐẾN ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA TRẠM BƠM ĐẨY TẠI KHU VỰC NAM MỎ RỒNG LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI - 2012 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT NGUYỄN THANH TUẤN NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG VẬN CHUYỂN DẦU CỦA ĐƯỜNG ỐNG VÀ ẢNH HƯỞNG CỦA NÓ ĐẾN ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA TRẠM BƠM ĐẨY TẠI KHU VỰC NAM MỎ RỒNG Chuyên ngành: Kỹ thuật máy thiết bị mỏ, dầu khí Mã: 60.52.12 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC TS NGUYỄN VĂN GIÁP HÀ NỘI - 2012 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan Bản luận văn thạc sỹ kỹ thuật cơng trình nghiên cứu thực cá nhân, thực sở nghiên cứu lý thuyết thực tiễn sản xuất hướng dẫn khoa học TS Nguyễn Văn Giáp Các số liệu, cở sở tính tốn kết luận văn trung thực, giải pháp nghiên cứu xuất phát từ q trình nghiên cứu, phân tích tài liệu thực tiễn lĩnh vực cơng nghiệp dầu khí chưa cơng bố hình thức Một lần nữa, xin khẳng định trung thực lời cam kết Tác giả Nguyễn Thanh Tuấn MỤC LỤC Trang Lời cam đoan 01 Mục lục 02 Danh mục bảng biểu 05 Danh mục hình vẽ 07 MỞ ĐẦU 08 CHƯƠNG - TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH KHAI THÁC - THU GOM – VẬN CHUYỂN VÀ TÍNH CHẤT DẦU TẠI KHU VỰC 11 NAM MỎ RỒNG 1.1 Vị trí đặc điểm khu vực mỏ Rồng 11 1.1.1 Vị trí địa lý 11 1.1.2 Đặc điểm hải dương học khu vực mỏ Rồng 11 1.1.3 Tiềm thương mại trữ lượng 12 1.2 Tình hình khai thác – vận chuyển dầu khu vực Nam mỏ Rồng 12 1.3 Đặc điểm tính chất dầu khu vực Nam mỏ Rồng 16 1.3.1 Thành phần hoá học 16 1.3.2 Tính chất vật lý 17 1.3.3 Tính lưu biến dầu thô khu vực Nam mỏ Rồng 24 1.3.4 Các tiêu đặc tính hố lý dầu thơ khu vực Nam mỏ Rồng 25 1.3.5 Tính lưu biến dầu thô khu vực Nam mỏ Rồng 28 CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG LÀM VIỆC CỦA ĐƯỜNG ỐNG DẪN DẦU TẠI KHU VỰC NAM MỎ RỒNG 2.1 Tình trạng làm việc hệ thống thu gom vận chuyển dầu khu vực Nam mỏ Rồng 30 30 2.2 Những khó khăn vận chuyển dầu nhiều parafin có độ nhớt cao hệ thống đường ống dẫn dầu khu vực Nam mỏ Rồng 2.3 Những giải pháp cải thiện điều kiện làm việc đường ống dẫn dầu khu vực Nam mỏ Rồng để nâng cao khả vận chuyển 33 36 2.3.1 Giải pháp xử lý dầu nhiều parafin 36 2.3.1.1 Tổng quan tượng lắng đọng parafin 37 2.3.1.2 Xử lý hố phẩm hạ nhiệt độ đơng kết hợp với gia nhiệt 41 2.3.1.3 Xử lý dung môi 47 2.3.1.4 Xử lý nhiệt dầu nhiều paraffin 49 2.3.2 Giải pháp bơm chuyển dầu với nước 50 2.3.3 Bơm chuyển dầu bão hịa khí 51 CHƯƠNG - ẢNH HƯỞNG CỦA CÔNG TÁC VẬN CHUYỂN DẦU ĐẾN CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA TRẠM BƠM ĐẨY Ở KHU 53 VỰC NAM MỎ RỒNG 3.1 Đặc điểm vận chuyển sản phẩm khai thác dầu máy bơm ly tâm 3.2 Ảnh hưởng chất bơm đến đặc tính làm việc máy bơm ly tâm 53 56 3.2.1 Ảnh hưởng chất lỏng bơm dầu nhiều parafin độ nhớt cao 56 3.2.2 Ảnh hưởng chất lỏng bơm hỗn hợp dầu – khí 58 3.3 Phân tích, đánh giá kết làm việc máy bơm NPS 65/35500 dùng công tác vận chuyển dầu giàn RC2 -RP3 khu vực 61 Nam mỏ Rồng 3.3.1 Đối tượng mục đích thực nghiệm 61 3.3.2 Thiết bị đo sử dụng 63 3.3.3 Tiến trình thực nghiệm xây dựng đặc tính H = f(Q), N = f(Q), η = f(Q) 65 3.4 Giải pháp nâng cao khả vận chuyển dầu phương pháp ghép thêm trạm bơm đẩy song song với trạm bơm làm việc 75 giàn RP3 3.4.1 Xác định hệ số cải thiện chế độ lưu lượng vận chuyển ghép bơm song song ξ 3.4.2 Xây dựng đường đặc tính làm việc hệ thống sau thực ghép bơm song song 75 77 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 80 TÀI LIỆU THAM KHẢO 82 DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TRONG LUẬN VĂN STT SỐ HIỆU TÊN BẢNG TRANG Một số hydrocacbon diện chất 16 BẢNG 01 1.1 lắng đọng 02 1.2 Đặc điểm khối lượng riêng dầu mỏ Rồng 18 03 1.3 Nhiệt độ kết tinh số hydrocacbon 23 04 1.4 Một số tiêu trung bình dầu 27 Nam mỏ Rồng 05 1.5 Các thông số đặc trưng dầu thô Nam mỏ 28 Rồng 06 2.1 Thông số thiết kế tuyến RC2 – RP1 32 07 2.2 Kết hạ nhiêt độ đông đặc dầu RC2 46 500C xử lý nhiệt phụ gia 08 3.1 Số lượng phân bố máy bơm ly 53 tâm vận chuyển dầu mỏ Rồng mỏ Bạch Hổ 09 3.2 Thông số kỹ thuật số loại máy 54 bơm ly tâm vận chuyển dầu sử dụng mỏ Rồng 10 3.3 Đặc tính kỹ thuật máy bơm NPS 62 65/35-500 11 3.4 Kết thực nghiệm máy bơm NPS 65/35-500 với dầu thô giàn RC2-RP3 đo điều kiện nhiệt độ dầu 68 50 o C 12 3.5 Hệ số tốn thất qua đoạn ống cong 71 13 3.6 Hệ số tổn thất phin lọc 71 14 3.7 Hệ số tổn thất van trục nghiêng 71 15 3.8 Kết thực nghiệm khảo sát đặc tính 74 mạng dẫn tuyến ống từ RC2-RP3 đến RP1 Hmd=f(Q) DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ TRONG LUẬN VĂN STT SỐ HÌNH VẼ 01 1.1 02 3.1 03 3.2 TÊN HÌNH VẼ Sơ đồ tổng thể mỏ Rồng 16 Sơ đồ hệ thống vận chuyển dầu thô 55 giàn khai thác Sơ đồ hệ thống thử đặc tính làm việc 3.3 63 máy bơm ly tâm giàn khai thác dầu Đường đặc tính H = f(Q), N = f(Q), η = 04 TRANG 68 f(Q) máy bơm ly tâm NPS 65/35-500 với dầu thô giàn RC2-RP3 điều kiện p bt = 2,4 bar 05 06 3.4 3.5 Đường đặc tính mạng dẫn H md=f(Q) 74 Đường đặc tính H * = f(Q) điểm làm 78 việc A2 MỞ ĐẦU Tính cấp thiết luận văn Cơng nghiệp dầu khí Việt Nam cơng nghiệp lượng quan trọng góp phần thúc đẩy ngành công nghiệp khác phát triển tạo tảng vững đưa đất nước Việt Nam vững bước đường CNH HDH đất nước Đối với ngành Cơng nghiệp Dầu khí, việc vận chuyển sản phẩm khai thác từ mặt đất (miệng giếng) đến điểm cất chứa sản phẩm thương mại thực hệ thống đường ống vận chuyển trạm bơm đẩy Hệ thống đường ống dẫn dầu khí khu vực mỏ Rồng hồn thành đưa vào sử dụng nhằm mục đích nâng cao hiệu khai thác vận chuyển dầu – khí mỏ mỏ lân cận giàn công nghệ trung tâm để xử lý Tuy nhiên, công tác xử lý vận chuyển dầu lĩnh vực rộng, cơng nghệ ngày hồn thiện Vì vậy, tác giả lựa chọn luận văn với đề tài:“Nghiên cứu đánh giá khả vận chuyển dầu đường ống ảnh hưởng đến điều kiện làm việc trạm bơm đẩy khu vực Nam mỏ Rồng’’ xuất phát từ thực tế cần thiết để nâng cao hiệu làm việc hệ thống vận chuyển dầu Đối tượng nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu thành phần dầu khu vực Nam mỏ Rồng, hệ thống đường ống dẫn dầu từ giàn RC2 – RP3 đến giàn RP1 trạm bơm đẩy giàn RP3 Mục đích luận văn Dựa đánh giá cụ thể thành phần dầu khu vực Nam mỏ Rồng, tình trạng làm việc đường ống dẫn dầu ảnh hưởng đến chế độ làm việc trạm bơm đẩy Từ tìm biện pháp tối ưu 68 3.3.3.3 Kết thực nghiệm máy bơm ly tâm NPS 65/35-500 dùng bơm vận chuyển dầu thô từ giàn RC2-RP3 đến RP1 khu vực Nam mỏ Rồng Bảng 3.4 Kết thực nghiệm máy bơm NPS 65/35-500 với dầu thô giàn RC2-RP3 đo điều kiện nhiệt độ dầu 50o C Giá trị lưu lượng Q lấy theo số liệu cập nhật khoảng tháng đến tháng năm 2012 Q 23,02 27,54 35,66 41,03 58,33 61,5 Hlt 579,71 551,76 548,3 540,6 534,4 508,7 502,9 Htn 559,1 531,7 508,3 479,2 447,5 307,8 271,9 N 67 88 93,7 108,1 118,8 141,2 146,9 Η 20 24 29 33 42 39 Từ kết thực nghiệm bảng 3.4, ta xây dựng đường đặc tính làm việc H = f(Q), N = f(Q), η = f(Q) máy bơm ly tâm NPS 65/35-500 với dầu thô giàn RC2-RP3 hình 3.4 H[m] 600 Hlt N[kW] 170 500 160 150 140 Htn 400 N 130 120 110 300 100  90 80 60 50 70 40 60 30 50 20 40 10 30 200  100 10 20 30 40 50 60 70 Q[m /h] 69 Hình 3.3 Đường đặc tính H = f(Q), N = f(Q), η = f(Q) máy bơm ly tâm NPS 65/35-500 với dầu thô giàn RC2-RP3 điều kiện pbt = 2,4 bar 3.4.3.4 Xây dựng đường đặc tính H=f(Q) cho tuyến ống dẫn dầu từ RC2-RP3 đến RP1 Phương trình đặc tính mạng dẫn xác định sau: H md  Z  K md Q (3.7) Z mực chất lỏng bình tách, z = 2,11m; Q lưu lượng dầu vận chuyển, ta lấy giá trị lớn bảng thực nghiệm máy bơm để tính Vì Q = 61,5 m / h = 0,017 m / s ; K md   H Q (3.8) ΣΔH = Δh1 + Δh2 tổng tổn thất đường vào đường Tính tốn tổn thất đường vào Δh1 * Tính vận tốc cửa hút bơm theo công thức: V= 4.Q 3,14.d d đường kính đường hút bơm, d = 114 mm; Thay d, Q vào cơng thức ta tính được: V1 = 4.0,017 = 1,67 (m/s) 3,14.0,114 * Tính tổn thất lượng đường ống Ta có :  h1 =  hd +  hc (3.9) a Tính  hd : Năm 1856 Đacxi xây dựng cơng thức tính  hd : hd  l v2  d g (3.10) 70 l chiều dài đoạn ống hút, l = 10m ; v= v1 = 1,67 m/s ;  hệ số ma sát chất lỏng ; Tính Re: Theo cơng thức : Re = v1 d 1,67.0,114 = = 57690,9  3,3.10 6 Ta thấy 2320 < Re < 10 suy dòng chảy dầu ống hút thuộc khu vực chảy rối thành trơn, theo Blasius :  0,3164 0,3164 = = 0,02 , 25 57690,9 0, 25 Re Thay  , v1, d, l vào (3.10) ta tính :  hd  0,02 l 1,67 = 0,3 (m) 0,114 2.9,81 b Tính  hc : Tổn thất cục  hc tổn thất xuất đoạn cong tiết diện thay đổi đột ngột Chúng xuất tạo thành xốy theo quy luật bình phương liên hệ giá trị trung bình vận tốc, xác định theo công thức Vaixbat :  hc   c v1 g (3.11)  c hệ số tổn thất cục phụ thuộc vào kết cấu vật cản (đoạn ống cong, van, khóa, lưới, lưới hút, đột thu – đột mở, ), hệ số  c thường tra theo bảng thủy lực Trên đường hút có van chặn, cút nối, điểm ngoặt 90 o phin lọc Các giá trị  lựa chọn thông mục bảng phụ lục : 71 Bảng 3.5 Hệ số tốn thất qua đoạn ống cong (theo [8])  30 40 50 60 70 80 90  0,20 0,30 0,40 0,55 0,70 0,90 1,10 Bảng 3.6 Hệ số tổn thất phin lọc (lưới lọc) (theo [8]) D 40 70 100 120 150 200 300  12 8,5 6,5 5,2 3,7 * Hệ số tổn thất van Bảng 3.7 Hệ số tổn thất van trục nghiêng (theo [8])  10 20 30 40 50 60  0,05 0,29 1,56 5,47 17,3 52,6 206 Từ sơ đồ lắp bơm ta có : c= 1+ 2+ 3 (3.12)  hệ số tổn thất cục qua lưới hút (theo bảng 3.6 chọn  = 6,5) ;  hệ số tổn thất cục qua ống cong (theo bảng 3.5 chọn  =2.1,1) ;  hệ số tổn thất cục van (theo bảng 3.7 chọn  3= 5,47) ; Thay giá trị vào (3.11) ta :  hc  (6,5  2.1,1  5,47) 1,67 = (m) 2.9,81 Suy :  h1 =  hd +  hc = 0,3 + = 2,3 (m) Tính tốn tổn thất đường đẩy Δh2 * Tính vận tốc cửa bơm theo công thức: V= 4.Q 3,14.D1 72 D đường kính ống đẩy sau bơm, D1 = 100 mm; Thay d, Q vào công thức ta tính được: V2 = 4.0,017 = 2,3 (m/s) 3,14.0,12 Tính Re: * Trên đoạn ống đẩy sau bơm: Theo công thức : Re = v1 d 1,67.0,1 = = 50606,06  3,3.10 6 Ta thấy 2320 < Re < 10 suy dòng chảy dầu ống hút thuộc khu vực chảy rối thành trơn, theo Blasius :  0,3164 0,3164 = = 0,021 , 25 Re 50606,06 0, 25 Tổn thất dọc đoạn ống đẩy sau bơm : hd  L v2  D1 2.g L = 20m chiều dài đoạn ống đẩy sau bơm ; Thay số vào ta tính Δhd = 11,3 (m) * Trên tuyến ống ngầm biển: Re = v1 d 1,67.0,394 = = 199387 > 105 6  3,3.10 Áp dụng công thưc Konakop ta tính :  1 = = 0,01656 1,8 lg Re  1,5 1,8 lg 199387  1,52 Tổn thất dọc theo tuyến ống ngầm biển tính sau: hd  16828.2,3 2.0,01656 L v2 = 190,7 (m)  = 0,394.2.9,81 D2 2.g Tổng tổn thất dọc theo đường ống đẩy ống ngầm biển Δhd = Δhd1 + Δhd2 = 11,3 + 190,7 = 201 (m) 73 Với chiều dài tồn tuyến lớn (hơn 16km) tổn thất cục tồn đường đẩy tính theo cơng thức kinh nghiệm : Δhc = Δhd = 2.201 = 402 (m) Suy Δh2 = 402 + 201 = 603 (m) Vậy tổng tổn thất toàn hệ thống đường ống vận chuyển dầu từ RC2-RP3 RP1 : ΣΔH = Δh1 + Δh2 = 603 + 2,3 = 605,3 (m) Thay ΣΔH, Q vào công thức (3.8) ta được: K md   H 605 , = = 0,16 Q 61 , Từ (3.7) ta có kết đường đặc tính mạng dẫn xác định sau: H md  Z  K md Q = H md  2,11  0,16.Q (3.13) * Với số liệu thu từ thực nghiệm RP3, ta có bảng kết thực nghiệm khảo sát Hmd=f(Q) bảng 3.8 Bảng 3.8 Kết thực nghiệm khảo sát đặc tính mạng dẫn tuyến ống từ RC2-RP3 đến RP1 Hmd=f(Q) Q 23,02 27,54 35,66 41,03 58,33 61,5 Hmd 2,11 86,8 127,6 205,6 275,1 546,5 607,3 74 H[m] 600 Hlt N[kW] 170 500 Hmd 160 150 140 Htn N 400 130 120 110 300 100  90 80 60 50 70 40 60 30 50 20 40 10 30 200  100 10 20 30 40 50 60 70 Q[m /h] Hình 3.4 Đường đặc tính mạng dẫn Hmd=f(Q) Từ đường đặc tính Hmd = f(Q) đường đặc tính làm việc thực nghiệm máy bơm H = f(Q) ta xác định điểm làm việc A1 hệ thống bơm vận chuyển dầu Điểm làm việc A cho ta biết thông số làm việc hiệu máy bơm khảo sát thực nghiệm là: H = 398m, Q = 48 m / h ; N = 128kW η = 33,4% Kết nhỏ so với thông số kỹ thuật máy bơm: H max = 500m, Q max = 65 m / h ; N = 170kW η = 59% Có kết q trình làm việc hệ thống bơm vận chuyển dầu đường ống vận chuyển xuất loại tổn thất dọc đường ống, tổn thất cục toàn tuyến, tổn thất ma sát, tổn thất khí… Tuy nhiên, giá trị đảm bảo yêu cầu vận chuyển dầu trạm bơm hệ 75 thống đường ống vận chuyển dầu từ RC2-RP3 đến RP1 khu vực Nam mỏ Rồng 3.4 Giải pháp nâng cao khả vận chuyển dầu phương pháp ghép thêm trạm bơm đẩy song song với trạm bơm làm việc giàn RP3 3.4.1 Xác định hệ số cải thiện chế độ lưu lượng vận chuyển ghép bơm song song ξ Qua phân tích q trình làm việc tuyến ống dẫn dầu từ RC2-RP3 đến RP1 cho thấy rằng: Do lưu lượng bơm dầu theo đường ống thấp bên đường ống hình thành lớp lắng đọng parafin dạng “mềm” “lớp chất lỏng khơng dịch chuyển”, chiều dày gia tăng với nhịp độ lớn Kết đường kính hiệu dụng ống giảm nhanh, tổn thất thủy lực tăng dẫn đến áp suất yêu cầu trạm bơm đẩy phải tăng, tăng công suất trạm bơm chi phí sản xuất Ta biết khả vận chuyển tuyến đường ống phụ thuộc vào nhiều yếu tố, quan trọng mối quan hệ cột áp lưu lượng vận chuyển Cơ sở để tiến hành lựa chọn biện pháp điều chỉnh vào mối quan hệ tổn thất cột áp theo chiều dài đường ống lưu lượng vận chuyển Mối quan hệ thể đường đặc tính H = f(Q) tuyến ống dẫn Trên đường đặc tính H = f(Q), việc tăng khả vận chuyển tuyến đường ống đồng nghĩa với việc dịch chuyển điểm làm việc hệ thống phía bên phải trục toạ độ Để thực điều đó, người ta điều chỉnh để nâng đường đặc tính trạm bơm làm cho đường đặc tính tuyến ống đẩy thấp xuống Trong luận văn tác giả trình bày biện pháp làm tăng khả vận chuyển đường ống cách lắp thêm trạm bơm làm việc song song Trạm bơm có thơng số kỹ thuật giống trạm bơm làm việc 76 Nếu ta coi trước sau tăng khả tuyến đường ống, áp suất đầu trạm bơm nhau, lúc ta cần xác định hệ số cải thiện lưu lượng vận chuyển   Q* Q Đối với trạm bơm có (gọi trạm bơm số 1) tuyến ống đấu nối với ta viết phương trình cân cột áp sau: Trước tăng khả lưu thông tuyến ống ta có[4]: H bv  H  h   il  Z  H => i  H bv  ( H  h )  Z  H l (3.14) đó: ΔHbv tổn thất cột áp đường vào trạm bơm đẩy; H cột áp miệng xả bơm; Δh cột áp chuyển tiếp; il  Z tổn thất cột áp ma sát để thắng độ chênh cao địa hình; ΔH tổn thất cột áp đường đẩy Sau tăng gấp đôi số lượng trạm bơm ta có [9]: H bv  2H  h   i * l  Z  H i*  H bv  2( H  h )  Z  H l (3.15) Chia (2) cho (1) coi ΔH bv = ΔH, ta có: i * 2H  h   Z  i H  h   Z Nếu bỏ qua giá trị ZC ta có được: (3.16) 77 i* 2 i (3.17) Mặt khác độ dốc thủy lực i lại xác định theo công thức [2]: i= hms  v Q 2 m m   l D 2g D m Trong   (3.18) A , tham số A xác định theo chế độ dòng chảy, m  2 m g m số trạng thái chất lỏng cần bơm [2] Thay (3.18) vào (3.17) ta có được:  Q*  i* =   i Q  2 m =2 Q* Mà   nên ta có  2 m = =>   2m Q Theo số liệu từu giàn RC2 - RP3 khu vực Nam mỏ Rồng dầu xử lý hóa phẩm kết hợp với gia nhiệt nhằm giảm độ nhớt 1 hạ nhiệt độ đông đặc dầu nên giá trị m = 0,5 ta có   2m  1,5 = 1,486 3.4.2 Xây dựng đường đặc tính làm việc hệ thống sau thực ghép bơm song song Đường đặc tính mạng dẫn Đường đặc tính mạng dẫn khơng thay đổi thực ghép bơm song song xác định theo phương trình (3.13) H md  2,11  0,16.Q 2 Xây dựng đường đặc tính H = f(Q) trạm bơm đẩy sau thực ghéo bơm song song Xét trước ghép bơm: 78 H  579,71  0,015.Q Sau ghép bơm H *  579,71  0,015.Q * ; với   Q* = 1,486 Q Suy ra: H *  579,71  0,015.1,486 Q * = 579,71  0,033.Q Ta có bảng kết sau: Q 23,02 27,54 35,66 41,03 58,33 61,5 H* 579,71 562,2 534,6 517,7 504,1 467,4 451,8 Từ bảng kết trên, ta xây dựng đường đặc tính H * = f(Q) cho hệ thống trạm bơm đẩy sau thực ghép song song, đồng thời dựa vào đường đặc tính có ta xác định điểm làm việc A2 hệ thống Hình 3.5 Đường đặc tính H * = f(Q) điểm làm việc A2 H[m] 600 Hlt N[kW] 170 * H 500 Hmd 160 150 140 Htn A2 N 400 A1 130 120 110 300 100  90 80 60 50 70 40 60 30 50 20 40 10 30 200  100 10 20 30 40 50 60 70 Q[m /h] 79 Từ hình 3.5 ta xét thấy điểm làm việc A2 hệ thống bơm vận chuyển dầu sau thực ghép bơm có thơng số sau: H = 477 m, Q = 54 m3/h; N = 127 kW, η = 39,7 % Xét với thông số điểm làm việc A1 trước ghép bơm là: H = 398m, Q = 48 m / h ; N = 128kW η = 33,4% So sánh kết điểm A1 A2 ta thấy cột áp, lưu lượng hiệu suất điểm làm việc A2 lớn so với điểm làm việc A1 lúc trước ghép bơm Vì giải pháp ghép thêm bơm làm việc song song với trạm bơm làm việc đem lại hiệu nâng cao khả vận chuyển dầu từ RC2-RP3 đến RP1 khu vực Nam mỏ Rồng 80 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Việc nghiên cứu đánh giá khả vận chuyển dầu đường ống khu vực Nam mỏ Rồng cần quan tâm đến hiệu kinh tế - kỹ thuật tùy điều kiện cụ thể tuyến vận chuyển mà áp dụng giải pháp thích ứng Dầu khu vực Nam mỏ Rồng loại dầu thô có hàm lượng parafin lớn, nhiệt độ đơng đặc cao ( tới 33.60C), để xử lý hóa phẩm thường dùng có kết tốt sepaflux dầu cần gia nhiệt ỏ nhiệt độ tốt 50  700C Kết xử lý dầu nhiệt phụ gia RP3 khu vực Nam mỏ Rồng 500C cho thấy nhiệt độ đông đặc dầu hạ thấp đáng kể, độ giảm dao động từ 50C đến 120C (tùy theo hàm lượng chất phụ gia) Khi bơm hỗn hợp dầu – khí có độ nhớt có hàm lượng khí Г định, đặc tính máy bơm ly tâm tốt so với đặc tính bơm vận chuyển dầu có độ nhớt tương đương tốt so với bơm hỗn hợp nước – khí có hàm lượng khí Với việc lắp thêm trạm bơm số làm việc song song với trạm bơm số ta có hệ số   2m = 1,486 > So sánh kết điểm A1 A2 ta thấy cột áp, lưu lượng hiệu suất điểm làm việc A2 lớn so với điểm làm việc A1 lúc trước ghép bơm Vì giải pháp ghép vận hành hai máy bơm làm việc song song đem lại hiệu nâng cao khả vận chuyển dầu từ RC2-RP3 đến RP1 khu vực Nam mỏ Rồng Kiến nghị: 1.Cần tranh thủ tận dụng dầu từ giếng có nhiệt độ cao để hịa trộn dầu giếng có nhiệt độ cao với dầu giếng có nhiệt độ thấp có lưu 81 lượng tương thích nhằm tạo nhiệt độ tốt kết hợp với hóa phẩm giảm nhiệt độ đông đặc nhằm tăng khả vận chuyển dầu cho hệ thống đường ống Với giếng khác khu vực có điều kiện tương đương với khu vực luận văn nghiên cứu, ta lập phương án sử dụng hóa phẩm kết hợp với gia nhiệt để giảm nhiệt độ đông đặc dầu nâng cao hiệu vận chuyển hệ thống đường ống Việc lắp đặt vận hành hai máy bơm làm việc song song cần tính tốn để đưa vào áp dụng cho tuyến ống vận chuyển có điều kiện tương đương Có thể tính tốn kết hợp giải pháp lắp thêm đường ống phụ để nâng cao hiệu làm việc trạm bơm tuyến ống vận chuyển 82 TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Văn Kháng, Phương pháp vận tải đường ống, Giáo trình cao học ngành Kỹ thuật Máy Thiết bị Mỏ - Dầu khí, ĐH Mỏ - Địa Chất Lê Xuân Lân, Thu gom – Xử lý Dầu – Khí Nước, ĐH Mỏ - Địa Chất Nguyễn Đức Sướng, Vũ Nam Ngạn (2009), Máy thủy khí, ĐH Mỏ - Địa chất, Hà Nội Nguyễn Văn Thịnh (2007), Giải pháp làm tăng khả lưu thông đường ống vận chuyển dầu khí, Tạp chí khoa học ĐH Mỏ - Địa Chất Phùng Đình Thực (1995), Nghiên cứu hồn thiện cơng nghệ xử lý vận chuyển dầu nhiều paraffin, độ nhớt cao khai thác dầu khí thềm lục địa phía nam Việt Nam, Luận án phó tiến sĩ khoa học kỹ thuật, ĐH Mỏ - Địa Chất Nguyễn Tiến Vinh (2001), Khảo sát đặc tính xâm thực bơm ly tâm bơm dầu bão hịa khí mỏ Bạch Hổ mỏ Rồng, Báo cáo hội nghị khoa học học thủy khí cơng nghệ mới, Lăng Cơ Nguyễn Tiến Vinh (2003), Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến chế độ làm việc máy bơm ly tâm nhằm nâng cao hiệu sử dụng trình vận chuyển sản phẩm khai thác dầu mỏ Bạch Hổ mỏ Rồng, Luận án tiến sĩ kỹ thuật, ĐH Mỏ - Địa Chất Lê Kinh Thanh (2003), Giáo trình thủy khí động lực kỹ thuật, ĐH Mỏ Địa Chất Hà Nội Sulzeer Brother Limited (1998), Sulzer centrifugal pump handbook, London, UK 10 M.З Керимов, 2002 Tруьопроводы Нефти и Газа Москва “Наука” ... CHƯƠNG NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG LÀM VIỆC CỦA ĐƯỜNG ỐNG DẪN DẦU TẠI KHU VỰC NAM MỎ RỒNG 2.1 Tình trạng làm việc hệ thống thu gom vận chuyển dầu khu vực Nam mỏ Rồng Hiện nay, khu vực Nam mỏ Rồng. .. vận chuyển tính chất dầu khu vực Nam mỏ Rồng Chương 2: Nghiên cứu đánh giá khả làm việc đường ống dẫn dầu khu vực Nam mỏ Rồng Chương 3: Ảnh hưởng công tác vận chuyển dầu đến chế độ làm việc trạm. ..BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT NGUYỄN THANH TUẤN NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG VẬN CHUYỂN DẦU CỦA ĐƯỜNG ỐNG VÀ ẢNH HƯỞNG CỦA NÓ ĐẾN ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA TRẠM BƠM ĐẨY TẠI KHU