Thiết kế ngân hàng SG Thương tín chi nhánh Bến Tre

Thiết kế ngân hàng SG Thương tín chi nhánh Bến Tre Thiết kế ngân hàng SG Thương tín chi nhánh Bến Tre Thiết kế ngân hàng SG Thương tín chi nhánh Bến Tre luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -0O0 - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN – CHI NHÁNH BẾN TRE GVHD : ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : ĐỖ HỒNG HẢI LỚP 08HXD3 : MSSV : 08B1040312 Tp.HCM tháng 10 năm 2010 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE LỜI CẢM ƠN - Với tất lòng chân thành, em xin cảm ơn Ban Giám Hiệu nhà trường, thầy cô khoa Xây dựng, tạo thuận lợi để em học hỏi nhiều kiến thức q báu suốt năm qua - Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn thầy hướng dẫn ThS Trương Quang Thành tận tình giúp đỡ, truyền đạt cho em có kiến thức, kinh nghiệm lời khuyên q báu để em hoàn thành đồ án - Với lượng kiến thức kinh nghiệm thực tế nhiều hạn chế, tránh khỏi thiếu xót trình làm đề tài, em mong nhận nhiều góp ý thầy cô để em tiếp nhận nhiều kiến thức bổ ích đường tiếp nhận tri thức - Cuối cùng, em xin chúc Quý trừơng ngày an khanh thịnh vượng, Quý thầy cô lời chúc sức khỏe Tp HCM tháng 10/2010 Sinh Viên Đỗ Hồng Hải SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE CHƯƠNG I TỔNG QUAN PHẦN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: Trong khoảng thập kỷ trở lại đây, sau Việt Nam gia nhập WTO, kinh tế nước ta có bước phát triển vượt bậc, nhà đầu tư nước tăng cường hợp tác, đầu tư vào nhiều lónh vực khác nhau,trong việc đầu tư vào kinh tế phát triển mạnh, họ cần có văn phòng đại diện để làm nơi giao dịch Không thế, doanh nghiệp nước thành lập ngày nhiều, với thị phủ cấm doanh nhiệp thuê chung cư làm văn phòng Vì vậy, việc xây dựng sở vật chất, hạ tầng kỹ thuật cấp bách hết để bắt kịp nhịp độ phát triển đất nước Trong năm gần doanh nghiệp, ngân hàng có vốn đầu tư lớn, không ngừng mở rộng phạm vi kinh doanh toàn quốc Với thành công định yêu cầu có mặt để hội nhập kinh tế giới, nên ngân hàng ngày có xu hướng xây dựng cao ốc vừa để làm nơi giao dịch cho doanh nghiệp vừa cho thuê làm văn phòng phát triển nhanh không thành phố lớn Hà Nội, Hồ Chí Minh mà tỉnh thành khác nước Đó chích sách đắn mà ngân hàng Sài Gòn thương tín thực hiện, góp phần giải khó khăn việc thuê văn phòng làm việc nước I.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: Toàn công trình gồm có tầng hầm tầng Công trình phân khu chức từ lên:  Tầng hầm: với chức nới để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngoài bố trí kho, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện nước Chiều cao tầng 3.6m  Tầng trệt: sử dụng làm phòng làm việc ngân hàng nơi làm sãnh đón Tầng cao 4.0m  Lầu – 6: cho thuê làm văn phòng Các tầng cao 3.6m  Sân thượng: phần cho thuê làm văn phòng, phần lại hệ thống thoát nước mưa Sân thượng cao 3.6m  Tầng mái: có hệ thống thoát nước mưa, hồ nước mái, hệ thống chống sét Công trình xây dựng khu đất có diện tích 1607 m2(nằm lộ giới) SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Diện tích xây dựng: 527.4m2 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE +34.400 +31.200 1000 400 3600 1000 500 MAÙI 1450 +27.600 1240 410 3600 1400 SÂN THƯNG +24.000 1200 150 400 LAÀU 1525 1525 1000 2550 2550 1000 1625 1625 1200 50 300 400 300 300 400 300 300 400 300 1230 3600 1240 1130 LAÀU +20.400 500 1230 3600 1240 1130 67 +16.800 1230 3600 1240 1130 LAÀU +13.200 1130 1240 3600 1230 LAÀU +9.600 250 930 3600 1240 1130 LAÀU +6.000 1100 LAÀU 550 2950 4000 550 +2.000 2000 2000 TREÄT ±0.000 800 400 4050 5650 800 6100 200 6500 800 200 4250 5850 800 400 18000 D C B A MẶT ĐỨNG D-A TL 1/75 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE I.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 3.1 Tiêu chuẩn thiết kế: Các tiêu chuẩn Việt Nam sử dụng tính toán thiết kế công trình bao gồm:  TCVN 4612-1998: Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng: Kết cấu bê tông cốt thép Ký hiệu qui ước thể vẽ  TCVN 4319-86: Nhà công trình công cộng – Nguyên tắc để thiết kế  TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động- tiêu chuẩn thiết kế  TCXD 40-1987: Kết cấu xây dựng nhà Nguyên tắc tính toán  TCXD 205 1998: Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế  TCXDVN 269-2002: Cọc- Phương pháp thí nghiệm tải trọng tónh ép dọc trục  TVXD195-1997: Nhà cao tầng: Thiết kế cọc khoan nhồi  TCXD 198- 1997: Nhà cao tầng: Thiết kế kết cấu BTCT toàn khối  TCXDVN 356-2005: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế  TCXDVN 338-2005: Kết cấu thép-Tiêu chuẩn thiết kế  TCVN 5573-1991: Kết cấu gạch đá gạch đá cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế 3.2 Vật liệu xây dựng: Bê tông:  Cấp độ bền chịu nén B25 (M350)  Cường độ chịu nén tính toán Rb = 14.5Mpa  Mô đun đàn hồi E = 30x103 Mpa Cốt thép:  Cốt thép CI ɸ < 10: Rs = 225 Mpa, Rsc = 225 Mpa  Cốt thép CIII ɸ ≥ 10: Rs = 365 Mpa, Rsc = 280 Mpa  Gạch đất sét nung cường độ 7.5 Mpa SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 3.3 Giải pháp kết cấu: Giải pháp kết cấu công trình mang tính đại bên vững phù hợp với yêu cầu kiến trúc tiêu chuẩn thiết kế  Kết cấu chịu lực theo phương đứng hệ cột  Kết cấu chịu lực theo phương ngang hệ dầm sàn I.4 GIẢI PHÁP GIAO THÔNG: 4.1 Giao thông ngang: Vì công trình xây dựng để làm văn phòng cho thuê, mặt sàn không gian rộng lớn nên việc giao thông tầng thuận tiện, đảm bảo lưu thông ngắn gọn tiết kiệm thời gian 4.2 Giao thông đứng: Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy, thang máy người, tốc độ 120m/phút, chiều rộng cửa 800mm, đảm bảo nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ đợi khoảng 300 người với thời gian chờ đợi khoảng 40s Ngoài có hai cầu thang bộ, cầu thang rộng 1.1m cầu thang thoát hiểm rộng 1.05m Hai thang máy cầu thang đặt sãnh vào tòa nhà giúp cho việc giao thông tầng tương đối thoáng nhanh I.5 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 5.1 Hệ thống điện: Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảm bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động cách bình thường tình hệ thông mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Máy phát điện dự phòng có công suất 250 KVA đặt tầng hầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không làm ảnh hưởng đến làm việc Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực để đảm bảo an toàn có cố xảy 5.2 Hệ thống cung cấp nước: Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào bể nước ngầm đặt tầng hầm Nước bơm lên hồ nước mái hệ thống máy bơm SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động nhằm đáp ứng nước cho nhu cầu sinh hoạt tầng liên tục Ống nước hộp kỹ thuật âm tường 5.3 Hệ thống thoát nước: Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh, sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước thải tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm, xử lý sau đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố Nước mưa mái thu vào phểu chảy riêng theo đường ống, nước mưa dẫn thẳng hệ thống thoát nước chung thành phố Các ống thoát nước bố trí hộp kỹ thuật 5.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng: Với hệ thống cửa sổ kính cửa đảm bảo cho việc cách nhiệt thông gió phòng Cửa sổ chạy xung quanh bốn mặt nhà đảm bảo cho việc đối lưu thông thoáng Ngoài có hệ thông nhân tạo điện lắp quạt gắn trần hệ thống dây dẫn máy lạnh điều hòa nhiệt độ lắp đặt sẵn Giải pháp chiếu sáng bao gồm chiếu sáng tựu nhiên chiếu sáng nhân tạo Chiếu sáng tự nhiên vận dụng ánh sáng thiên nhiên thông qua cửa kính bố trí bốn mặt để phân phối ánh sáng vào nhà Ngoài có hệ thống đèn điện nhằm đảm bảo nơi thiếu ánh sáng tầng hầm, cầu thang ánh sáng đêm 5.5 Hệ thống chống sét nối đất: Việc thiết kế hệ thống liên kết đẳng nối đất tuân theo yêu cầu công ty cấp điện quy định mạng dây điện Một hệ thống nối đất chung cung cấp cho hệ thông sau  Hệ thống cung cấp điện  Hệ thống phát điện dự phòng  Hệ thống truyền thông trang thiết bị vi tính Hệ thống chống sét lắp riêng với hệ thống Mỗi hệ thống tiếp đất bao gồm nối đất nối đất đồng liên kết với cọc móng, nối đất Cadweld dây dẫn đồng nối liền với có kích thước thích hợp Một hệ thống chống sét cung cấp để bảo vệ tào nhà chống lại sét đánh SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Việc thiết kế hệ thống chống sét tuân thủ theo tiêu chuẩn AS 3000 Hệ thống bao gồm kim thu sét mái nhà, hệ thống dây dẫn cáp bọc 200kV, cọc nối đất, hộp kiểm tra cọc tiếp địa hộp kiểm tra điện trở nối đất Kim thu sét PREVETRON/ERICO bán kính 30m-III 5.6 Hệ thống điện thoại data: Tủ phân phối (MDF) đặt phòng kỹ thuật (tầng trệt) Dung lượng MDF có dự trữ 20% Mỗi line điện thoại ADSL vào có chống sét cầu chì Cáp trục cấp đến cho hộp nối trung gian IDF tầng cung cấp line điện thoại/ADSL trực tiếp cho khu vực cho thuê Cáp trục cáp đồng vặn xoắn 0.5mmD bọc PE/PVC màu hay có băng màu đánh dấu cáp Cáp từ tủ đấu nối FPD ổ cấm cáp UTP Cat5e Không cung cấp PABX cho khu vực cho thuê Điện thoại công cộng cung cấp sãnh tầng I.6 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU–KHÍ TƯNG–THỦY VĂN TẠI THỊ XÃ BẾN TRE: Thị xã Bến Tre nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, chia làm hai mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khô Các yếu tố khí tượng:  Nhiệt độ trung bình năm: 260C  Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C  Nhiệt độ cao trung bình năm: 300C  Số nắng trung bình cao  Lượng mưa trung bình năm: 1000-1800mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình: 78%  Hướng gió thay đổi theo mùa:  Mùa khô: Từ Bắc chuyển dần sang Đông , Đông Nam Nam  Mùa mưa: Tây-Nam Tây  Tầng suất lặng gió trung bình năm 26% Thủy triều tương đối ổn định, xảy tượng biến đổi dòng nước, xảy tượng lụt lội, có xảy vùng ven SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE I.7 AN TOÀN PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY: Trang bị súng cứu hỏa (ống gai Þ 20 dài 25m, lăng phun Þ 13) đặt phòng trực, có hai vòi cứu hỏa tầng tùy thuộc vào khoảng không gian tầng ống nối cài từ tầng hầm đến vòi chữa cháy bảng thông báo cháy Các vòi phun nước tự động đặt tất phòng theo khoảng cách 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khô tất tầng Hóa chất: sử dụng số lớn bình cứu hỏa hóa chất đặt nơi cửa vào kho, chân cầu thang tầng SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước: σbt = 14.5  1.7 + 4.9  6.7 + 8.8  +9.1  12.5 + 10.8  4.7 = 292.39 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy móng: σ0gl = σtbtc - σbt = 375.64 – 292.39 = 83.25 kN/m2 - Chia đất thành lớp để tính lún có bề dày 0.2Bm = 1.524 m Chọn h = 1.5m BẢNG VI.8: BẢNG TÍNH LÚN MÓNG M12 Độ sâu Bề dày σ0gl σzbt σzgl= gl bt Điểm z 2z/Bm Koi σ /σ z z hi (m) (kN/m2) (kN/m2) K0ix83.25 (m) 1.5 0.00 83.25 292.39 0.28 83.25 1.5 1.5 0.4 0.949 94.35 308.59 0.25 79 3 1.5 0.8 0.756 78.15 324.79 0.19 62.93 Tổng S S(m) 0.0069 0.0066 0.0053 0.0188 Tính ứng suất phân tố đến σzgl/σzbt ≤ 0.2 S = 1.88 cm < Sgh = 8cm (Điều kiện nén lún thỏa)  Tính cho móng M17: Công thức tính lún chia phân tố: n n n  0.8 S =  si   i  gl zi hi =   gl zi hi i 1 i 1 Ei i 1 Ei S  Sgh = 8cm (Theo TCXD 45-78) - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước: σbt = 14.5  1.7 + 4.9  6.7 + 8.8  +9.1  12.5 + 10.8  4.7 = 292.39 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy móng: σ0gl = σtbtc - σbt = 368.55 – 292.39 = 76.16 kN/m2 - Chia đất thành lớp để tính lún có bề dày 0.2Bm = 1.524 m Chọn h = 1.5 BẢNG VI.8: BẢNG TÍNH LÚN MÓNG M17 Độ sâu Bề dày σ0gl σzbt σzgl= gl bt S(m) Điểm z 2z/Bm Koi σz /σz hi (m) (kN/m2) (kN/m2) K0ix76.16 (m) 1.5 0.00 76.16 292.39 0.26 76.16 0.0063 1.5 1.5 0.4 0.949 70.98 308.59 0.23 72.27 0.0061 3 1.5 0.8 0.756 54.78 324.79 0.17 57.57 0.0048 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Tổng S Tính ứng suất phân tố đến σzgl/σzbt ≤ 0.2 S = 1.72 cm < Sgh = 8cm (Điều kiện nén lún thỏa) Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài: 0.0172  Đối với góc α = 450 Chọn bề dày lớp bảo vệ a0 = 0.25m; h0 = hd –a0 = – 0.25 = 1.75m Vì diện tích tháp xuyên thủng phủ qua cọc nên xuyên thủng Pxt < Pcx Thỏa điều kiện chống xuyên thủng 45° 800 1200 1200 800 800 1200 4000 4000 1200 800 45° 45° 45° Vậy chiều cao đài hđ = m 800 1200 1200 4000 A SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI 800 800 1200 1200 800 4000 D Trang : 186 5050 5050 1725 800 800 1725 1725 800 1725 1725 800 800 1725 5050 5050 1725 800 1725 800 800 45° 45° 45° 45° ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 800 1725 1725 800 800 1725 1725 5050 5050 B C 800 Hình VI.35: Tháp xuyên thủng góc α = 450 móng M2, M7, M12, M17  Đối với góc α < 450 :  Tính cho móng M2: Pđt ≤ Pcđt Trong đó: Pđt: Lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pđt = 2(Pmax+Pmin )= 2(1192.56 + 1086.29) = 4557.7 kN Pcđt : Lực chống đâm thủng Pcñt = [α1(bc + C2 ) + α2(hc +C1)]h0Rk ( tính theo giáo trình BTCT 2) Trong đó: α1, α2: Các hệ số xác định sau: h  α1  1.5      C1  h α2  1.5     C2 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI    2  1.75   1.5     =5  0.55   1.75   1.5     =4.63  0.6  Trang : 187 bcxhc : Kích thước tiết diện cột, bcxhc = 0.3x0.5 h0 : chiều cao làm việc đài, h0 = 1.75 C1, C2: khoảng cách mặt từ mép cột đến mép cảu đáy tháp đâm thủng C1=0.55m, C2= 0.6m  Pcđt = [5(0.3+0.6)+4.63(0.5+0.55)]1.75x1050 = 17201.76kN Vậy Pđt = 4557.7 < Pcđt = 17201.76 kN  chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống đâm thủng 600 550 4000 1200 800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 800 1200 800 1200 1200 800 4000 D Hình VI.35: Tháp xuyên thủng M2  Tính cho móng M7: Pđt ≤ Pcđt Trong đó: Pđt: Lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pđt = 2(Pmax + Pmin )= 2(1364.32 + 1358.49) = 5445.62 kN Pcđt : Lực chống đâm thủng Pcđt = [α1(bc + C2 ) + α2(hc +C1)]h0Rk ( tính theo giáo trình BTCT 2) Trong đó: α1, α2: Các hệ số xác định sau: 5050 800 1725 800 1125 800 1025 5050 1725 1725 2  1.75   1.5     =2.97  1.025  800 1725 h  α1  1.5      C1  800 1725 1725 5050 B 800 h α2  1.5     C2    2  1.75   1.5     = 2.77  1.125  Hình VI.36: Tháp xuyên thủng M7 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE bcxhc : Kích thước tiết diện cột, bcxhc = 0.4x0.6 h0 : chiều cao làm việc đài, h0 = 1.75 C1, C2: khoảng cách mặt từ mép cột đến mép cảu đáy tháp đâm thủng C1=1.025m, C2= 1.125m  Pcđt = [2.97(0.4+1.125)+2.77(0.6+1.025)]1.75x1050 = 16593.54 kN Vậy Pđt = 5445.62 < Pcđt = 16593.54 kN  chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống đâm thủng  Tính cho móng M12: Pđt ≤ Pcđt Trong đó: Pđt: Lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pđt = 2(Pmax + Pmin )= 2(1358.9 + 1353.40) = 5424.6 kN Pcđt : Lực chống đâm thủng Pcđt = [α1(bc + C2 ) + α2(hc +C1)]h0Rk ( tính theo giáo trình BTCT 2) Trong đó: α1, α2: Các hệ số xác định sau: h  α1  1.5      C1  2  1.75   1.5     =2.97  1.025  h α2  1.5     C2 5050 800 1725 800 1125 800 1025 5050 1725 1725 800 1725 800 1725 1725 800    2  1.75   1.5     = 2.77  1.125  bcxhc : Kích thước tiết diện cột, bcxhc = 0.4x0.6 h0 : chiều cao làm việc đài, h0 = 1.75 C1, C2: khoảng cách mặt từ mép cột đến mép cảu đáy tháp đâm thủng C1=1.025m, C2= 1.125m  Pcđt = [2.97(0.4+1.125)+2.77(0.6+1.025)]1.75x1050 = 16593.54 kN Vậy Pđt = 5424.6 < Pcđt = 16593.54 kN  chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống đâm thủng 5050 C Hình VI.37: Tháp xuyên thủng M12 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE  Tính cho móng M17: Trong đó: Pđt: Lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pđt =2(Pmax+Pmin )=2(1216.7 + 1077)=4587.4 kN Pcđt : Lực chống đâm thủng Pcđt = [α1(bc + C2 ) + α2(hc +C1)]h0Rk ( tính theo giáo trình BTCT 2) Trong đó: 600 550 4000 1200 800 Pđt ≤ Pcđt h  α1  1.5      C1  800 1200 800 1200 1200 800 4000 h α2  1.5     C2    2  1.75   1.5     =5  0.55   1.75   1.5     =4.63  0.6  A Hình VI.38: Tháp xuyên thủng M17 bcxhc : Kích thước tiết diện cột, bcxhc = 0.3x0.5 h0 : chiều cao làm việc đài, h0 = 1.75 C1, C2: khoảng cách mặt từ mép cột đến mép cảu đáy tháp đâm thủng C1=0.55m, C2= 0.6m  Pcđt = [5(0.3+0.6)+4.63(0.5+0.55)]1.75x1050 = 17201.76kN Vậy Pđt = 4587.4 < Pcđt = 17201.76 kN  chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống đâm thủng Xác định nội lực bố trí cốt thép:  Tính cho móng M2:  Theo phương I –I Cốt thép CIII; Rs = 3650 daN/cm2 MI-I = Pmax x xi = x1192.56 x 0.95 = 2265.86 kN.m AsI-I = M I I 2265.86 x10 = 39.41 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 39.41/4 = 9.85cm2 Chọn Þ18a200 có As chọn 12.72cm² 4000 800 1200 1200 800 I 1050 II II 4000 1200 800 950 800 1200 800 I 1200 1200 800 4000 D Hình VI.39: Tính thép cho móng M2  Theo phương II –II Cốt thép CII; Rs = 3650 daN/cm2 MII-II = (Pmax + Pmin ) x yi = (1192.56+1085.29)x1.05 = 2391.74 kN.m AsII-II = M II  II 2391.74 x10 = 41.6 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 41.6/4 = 10.4 cm2 Chọn Þ18a200 có As chọn 12.72 cm²  Tính cho móng M7:  Theo phương I –I Cốt thép CIII; Rs = 3650 daN/cm2 MI-I = Pmax x xi = 2x1364.32 x 1.425 = 3888.31 kN.m AsI-I = M I I 3888.31x10 = 67.64 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 67.64/5.05 = 13.4 cm2 Chọn Þ20a200 có As chọn 15.71cm² 5050 I 1725 1725 800 II II 1425 5050 1725 800 800 800 1525 1725 800 I 1725 1725 800 5050 C Hình VI.40: Tính thép cho móng M7  Theo phương II –II Cốt thép CII; Rs = 3650 daN/cm2 MII-II = (Pmax +Pmin)x yi = (1364.32+1358.49)x1.525 = 4152.29.m AsII-II = M II  II 4152.29 x10 = 72.23 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 72.23/5.05 = 14.3 cm2 Chọn Þ20a200 có As chọn 15.71 cm²  Tính cho móng M12:  Theo phương I –I Cốt thép CIII; Rs = 3650 daN/cm2 MI-I = Pmax x xi = 2x1358.9 x1.425 = 3872.87 kN.m AsI-I = M I I 3872.87 x10 = 67.37 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 67.37/5.05 = 13.34cm2 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Chọn Þ20a00 có As chọn 15.71cm² 5050 I 1725 1725 800 II II 1425 5050 1725 800 800 800 1525 1725 800 I 1725 1725 800 5050 B Hình VI.41: Tính thép cho móng M12  Theo phương II –II Cốt theùp CII; Rs = 3650 daN/cm2 MII-II = (Pmax+Pmin)x yi = (1358.9+1353.4)x1.525 = 4126.36 kN.m As II-II M II  II 4126.36 x10 = = 71.95 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 71.95/5.05 = 14.25 cm2 Chọn Þ20a200 có As chọn 15.71 cm²  Tính cho móng M17:  Theo phương I –I Cốt thép CIII; Rs = 3650 daN/cm2 MI-I = Pmax x xi = x 1216.7 x 0.95 = 2311.32 kN.m AsI-I = M I I 2311.32 x10 = 40.21cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 40.21/4 = 10.05cm2 Chọn Þ18a200 có As chọn 12.72cm² 4000 800 800 950 1000 800 1200 I 1200 1200 II II 800 1200 4000 800 I 1200 1200 800 4000 A Hình VI.42: Tính thép cho móng M17  Theo phương II –II Cốt thép CII; Rs = 3650 daN/cm2 MII-II = (Pmax + Pmin ) x yi = (1216.7+1077)x1.0 = 2293.7 kN.m AsII-II = M II  II 2293.7 x10 = 39.90 cm2  0.9 xRs xh0 0.9 x3650 x175 Diện tích cốt thép 1m bề rộng đài cọc: 39.90/4 = 9.98 cm2 Chọn Þ18a200 có As chọn 12.72 cm² KẾT LUẬN: Dựa vào vẽ, khối lượng bê tông cốt thép, giá thành thi công hai loại cọc( cọc ép cọc khoan nhồi), ta thấy cọc ép lợi kinh tế nên với công trình ta chọn cọc ép để thi công SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI Trang : 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE MỤC LỤC CHƯƠNG I TỔNG QUAN PHẦN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I.1 I.2 I.3 I.4 I.5 I.6 I.7 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC GIẢI PHÁP KẾT CẤU 3.1 Tiêu chuẩn thiết kế 3.2 Vật liệu xây dựng 3.3 Giải pháp kết cấu GIẢI PHÁP GIAO THÔNG 4.1 Giao thông ngang 4.2 Giao thông đứng GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 5.1 Hệ thống điện 5.2 Hệ thống cung cấp nước 5.3 Hệ thống thoát nước mưa 5.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng 5.5 Hệ thống chống sét nối đất 5.6 Hệ thống điện thoại data ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – KHÍ TƯNG – THỦY VĂN TẠI THỊ XÃ BẾN TRE AN TOÀN PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY 1 3 4 4 4 5 6 CHƯƠNG II THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH THIẾT KẾ SÀN TẦNG II.1 II.2 SƠ ĐỒ KẾT CẤU 1.1 Chọn tiết diện 1.2 Sơ đồ bố trí hệ dầm sàn TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 2.1 Tónh tải 2.2 Tải tường phân bố sàn 2.3 Tổng tónh tải phân bố 2.4 Hoạt tải SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI 8 10 11 11 13 14 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE II.3 II.4 PHÂN TÍCH SỰ LÀM VIỆC & QUAN NIỆM TÍNH 3.1 Tính loại bảng dầm 3.2 Tính bảng kê bốn cạnh 3.3 Tính thép 3.4 Ví dụ tính toán cho loại KẾT QUẢ TÍNH TOÁN 4.1 Với bốn cạnh 4.2 Với ô loại dầm 4.3 Kiểm tra độ võng sàn 14 15 15 16 17 18 18 20 21 CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH CẦU THANG BỘ TẦNG III.1 MẶT BẰNG – MẶT CẮT CẦU THANG III.2 TÍNH CẦU THANG 2.1 Sơ đồ dầm thang 2.2 Sơ chọn kích thước tiết diện phận cầu thang 2.3 Xác định tải trọng 2.4 Xác định sơ đồ truyền tải 2.5 Xác định tải trọng truyền vào cấu kiện cầu thang III.3 TÍNH CỐT THÉP 3.1 Tính thang S1 3.2 Tính chiếu nghó S2 3.3 Tính thép dầm thang III.4 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CÁC Ô SÀN 4.1 Saøn S1 4.2 Saøn S2 22 23 23 23 24 25 26 28 28 29 30 35 35 35 CHƯƠNG IV THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI IV.1 IV.2 IV.3 IV.4 SƠ ĐỒ KẾT CẤU TẢI TRỌNG TÁC DỤNG PHÂN TÍCH SỰ LÀM VIỆC TÍNH TOÁN KẾT CẤU 4.1 Tính nắp SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI 36 39 39 39 39 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 4.2 Tính thành 4.3 Tính đáy 4.4 Tính dầm nắp 4.5 Tính dầm đáy 4.6 Tính cột 4.7 Tính thép lỗ thăm hồ nước mái 41 44 46 49 53 53 CHƯƠNG V PHÂN TÍCH NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ THÉP CHO KHUNG TRỤC V.1 V.2 V.3 ĐẶC ĐIỂM MẶT BẰNG CÔNG TRÌNH VÀ SƠ ĐỒ KẾT CẤU 1.1 Đặc điểm mặt công trình 1.2 Sơ đồ kết cấu SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG 2.1 Tónh tải 2.2 Hoạt tải 2.3 Tải gió 2.4 Tính toán sơ tiết diện 2.5 Tổ hợp tải trọng THIẾT KẾ KẾT CẤU 3.1 Tính thép dầm 3.2 Tính thép cột 55 55 56 58 58 61 64 65 72 75 75 89 CHƯƠNG VI TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CHO KHUNG TRỤC VI.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VI.2 ĐẶC ĐIỂM THỦY VĂN VI.3 CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG THÍCH HP A Phương án móng cọc bê tông cốt thép thi công cách ép cọc Xác định tải trọng lên khung móng trục 2 Chọn kích thước vật liệu đúc cọc Xác định chiều sâu đặt đài cọc Xác định sức chịu tải cọc SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI 100 104 105 105 106 110 110 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE Chọn số lượng bố trí cọc Kiểm tra khả chịu tải cọc Kiểm tra ứng suất mũi cọc Kiểm tra độ lún móng cọc Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài 10 Xác định nội lực bố trí cốt thép 11 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp B Phương án móng cọc bê tông cốt thép Cọc koan nhồi Chọn kích thước vật liệu đúc cọc Xác định chiều sâu đặt đài cọc Xác định sức chịu tải cọc Chọn số lượng cọc bố trí cọc Kiểm tra khả chịu tải cọc Kiểm tra ứng suất mũi cọc Kiểm tra độ lún móng cọc Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài Xác định nội lực bố trí cốt thép SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI 117 119 123 133 136 140 143 146 147 147 147 156 158 162 172 175 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE DANH SÁCH TÀI LIỆU THAM KHẢO KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - PHẦN CẤU KIỆN CƠ BẢN ; TG Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống …; NXB Khoa học Kỹ thuật KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP – CÁC CẤU KIỆN CƠ BẢN (tập 1, tập 2, tập 3); TG Võ Bá Tầm, NXB ĐH Quốc Gia TPHCM CÁC BẢNG TRA HỖ TR TÍNH TOÁN KẾT CẤU; TG Bạch Văn Đạt; NXB Xây dựng KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP ; TG Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống ; NXB Đại học trung học chuyên nghiệp ; Năm 1978 SÀN SƯỜN BÊ TÔNG TOÀN KHỐI; TG Nguyễn Đình Cống; NXB Xây dựng TÍNH TOÁN CỘT TIẾT DIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP; TG Nguyễn Đình Cống; NXB Xây dựng NỀN VÀ MÓNG; TG Nguyễn Văn Quảng; NXB Xây dựng NỀN MÓNG; TG Châu Ngọc Ẩn ; NXB ĐH Quốc Gia TPHCM NỀN VÀ MÓNG; Lê Anh Hoàng; NXB Xây dựng 10 SỔ TAY THỰC HÀNH KẾT CẤU CÔNG TRÌNH; PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng; NXB Xây dựng 12 NỀN MÓNG VÀ TẦNG HẦM NHÀ CAO TẦNG; TG Nguyễn Văn Quảng; NXB Xây dựng 13 Các tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574 :1991 Kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 356 :2005 Kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 :1995 Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 198 :1997 Nhà cao tầng Thiết kế bê tông cốt thép toàn khối TCVN 205 : 1998 Móng cọc Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 195 : 1997 Nhà cao tầng Thiết kế cọc khoan nhồi SVTH: ĐỖ HỒNG HẢI ... QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2008 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 2.1 Tónh tải:... ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE 3.3 Giải pháp kết cấu: Giải pháp kết cấu công trình mang tính đại bên vững phù hợp với yêu cầu kiến trúc tiêu chuẩn thiết kế  Kết cấu... TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI: NGÂN HÀNG SÀI GÒN THƯƠNG TÍN - CHI NHÁNH BẾN TRE CHƯƠNG II THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH THIẾT KẾ SÀN TẦNG II.1 SƠ ĐỒ KẾT CẤU: 1.1 Chọn tiết diện: Kết cấu sàn tầng gồm có