Khách sạn sunrise thành phố tam kỳ

Khách sạn sunrise thành phố tam kỳ Khách sạn sunrise thành phố tam kỳ Khách sạn sunrise thành phố tam kỳ luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP KHÁCH SẠN SUNRISE – TP TAM KỲ SVTH: TRƯƠNG MINH HÙNG MSSV: 110120187 LỚP: 12X1B GVHD: ThS LÊ CAO TUẤN NCS ĐẶNG HƯNG CẦU Đà Nẵng – Năm 2017 TÓM TẮT Khách sạn SUNRISE Tam Kỳ tọa lạc địa 51 Hoàng Kế Viêm , Mỹ An, Ngũ Hành Sơn, TP Tam Kỳ Quy mơ cơng trình gồm tầng chức dịch vụ khách sạn hướng đến phục vụ tầng lớp xã hội Với triệu lượt khách du lịch đến Đà Nẵng năm, cơng trình đưa vào sử dụng cung cấp lượng lớn phịng đạt chuẩn sao, góp phần vào phát triển du lịch chung thành phố Tam Kỳ Nhiệm vụ Đồ án tốt nghiệp bao gồm nội dung sau: - Kiến trúc (10%) + Đọc hiểu vẽ + Thiết kê, chỉnh sửa vẽ theo yêu cầu nhiệm vụ đồ án - Kết cấu (60%): + + + + + Tính tốn sàn tầng Tính tốn dầm dọc tầng Tính cầu thang tầng 2-3 Tính tốn khung trục H Tính tốn móng khung trục H - Thi cơng (30%): + Thiết kế biện pháp thi công phần ngầm + Thiết kế biện pháp thi công phần thân LỜI NÓI ĐẦU VÀ CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : Khách sạn SUNRISE– Tp.Tam Kỳ Địa điểm: 51 Hoàng Kế Viêm , Mỹ An, Ngũ Hành Sơn, TP Tam Kỳ Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc (10%) - GVHD: ThS.LÊ CAO TUẤN Phần 2: Kết cấu (60%) - GVHD: ThS.LÊ CAO TUẤN Phần 3: Thi công (30%) - GVHD: NCS ĐẶNG HƯNG CẦU Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng&Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 26 tháng năm 2017 Sinh viên Trương Minh Hùng CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Khơng gian lận, bịa đặt, đạo văn, giúp người học khác vi phạm - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Không giả mạo hồ sơ học thuật - Không dùng biện pháp bất hợp pháp trái quy định để tạo nên ưu cho thân - Chủ động tìm hiểu tránh hành vi vi phạm liêm học thuật, chủ động tìm hiểu nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật người khác phải có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tôi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chưa sử dụng để bảo vệ học vị Mọi giúp đỡ cho việc thực đồ án cảm ơn thơng tin trích dẫn đồ án rõ nguồn gốc rõ ràng phép công bố Sinh viên thực Trương Minh Hùng MỤC LỤC SỰ CẦN THIẾT CỦA ĐẦU TƯ 12 VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆU TỰ NHIÊN CỦA KHU VỰC XÂY DỰNG 12 Vị trí 12 Địa hình địa chất cơng trình 12 Điều kiện tự nhiên .13 GIẢI PHÁP TỔNG MẶT BẰNG .14 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ CHỨC NĂNG .14 GIẢI PHÁP GIAO THÔNG 15 PHÂN CHIA Ô SÀN .16 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 17 Sơ kích thước sàn 17 Vật liệu 17 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG .17 Tĩnh tải 17 Hoạt tải 18 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ KẾT CẤU THÉP CHO SÀN .18 Xác định nội lực ô sàn: 18 Bản kê bốn cạnh: 18 CỐT THÉP CHỊU LỰC ĐƯỢC TÍNH TỐN CỤ THỂ CHO CẢ HAI PHƯƠNG L1 VÀ L2 VỚI L1, L2 LÀ CHIỀU DÀI CẠNH NGẮN VÀ CẠNH DÀI CỦA Ô BẢN 18 VÍ DỤ TÍNH TỐN 19 Ô sàn cạnh (4N): S1 19 Ô sàn loại dầm (3N,1K): S8 22 CHỌN VẬT LIỆU THIẾT KẾ :B25, AI, AII 27 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH : 27 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN DẦM : .27 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM : 27 Xác định hoạt tải 28 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CỦA DẦM D1 BẰNG PHẦN MỀM SAP 29 TỔ HỢP NỘI LỰC DẦM D1 29 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM D1 21 Tính tốn cốt thép dọc 21 Tính tốn cốt thép đai dầm D1 24 CẤU TẠO CẦU THANG 28 MẶT BẰNG CẦU THANG 28 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ TÍNH BẢN CẦU THANG 29 Cấu tạo lớp cầu thang 29 Tính tốn nội lực cốt thép 31 Sơ đồ tính 31 Xác định tải trọng 31 Xác định nội lực tính tốn cốt thép : 32 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP DẦM CHIẾU NGHỈ DCN 34 Sơ đồ tính 34 Xác định tải trọng 34 Tính nội lực cốt thép 36 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP DẦM CHIẾU TỚI DCT 37 Xác định tải trọng: 37 Xác đinh nội lực cốt thép 38 CÁC VẬT LIỆU THIẾT KẾ: B25, AI, AII 40 SƠ BỘ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN 40 Dầm: 40 Cột: 41 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 41 Tĩnh Tải 41 a Tầng 1-9 41 b Tầng mái 42 Diện tích tường thu hồi nhịp 6600 7200 : 43 Tải trọng tường thu hồi mái xà gồ truyền vào dầm : 43 a Tầng 1-9 43 b.Tầng mái: 45 Xác định hoạt tải tác dụng vào khung 45 Tải trọng gió 46 TỔ HỢP NỘI LỰC KHUNG 47 Tổ hợp nội lực dầm : 47 Tổ hợp nội lực cột 47 TÍNH TỐN CỐT THÉP KHUNG 47 Tính tốn cốt thép dầm 47 Tính tốn cốt thép cột: 54 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: 60 Địa tầng: 60 Đánh giá điều kiện địa chất: 61 CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: 61 TÍNH MĨNG CỌC M1 (TRỤC 8, 9): .62 Xác định kích thước cọc: 62 Chọn chiều sâu chôn đài cọc: 62 Tính tốn sức chịu tải cọc : 63 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 64 Kiểm tra tải thẳng đứng tác dụng lên cọc: 66 Kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc 67 Kiểm tra cường độ đất đáy móng khối quy ước 68 Tính tốn độ lún móng cọc: 71 Tính tốn cấu tạo đài cọc 73 TÍNH MĨNG CỌC M2 (TRỤC 7, 10): 79 Xác định kích thước cọc: 79 Chọn chiều sâu chôn đài cọc: 80 Tính tốn sức chịu tải cọc : 80 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 80 Kiểm tra tải thẳng đứng tác dụng lên cọc: 82 Kiểm tra tải ngang tác dụng lên cọc 83 Kiểm tra cường độ đất đáy móng khối quy ước 84 Tính tốn độ lún móng cọc: 87 Tính tốn cấu tạo đài cọc 89 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp: 94 THI CÔNG CỌC ÉP: 98 Biện pháp thi công hạ cọc: 98 Kỹ thuật thi công ép cọc: 98 Thiết kế biện pháp thi công ép cọc : 100 Tính tốn thi cơng cơng tác đất: .111 KHỐI LƯỢNG CÔNG TÁC PHẦN NGẦM .116 Khối lượng công tác phá bêtông đầu cọc bêtơng lót móng 116 Tơn cát : 117 Đổ bê tông 117 Cơng tác an tồn lao động thi cơng đất 117 Khối lượng công tác bêtông .117 Khối lượng công tác cốt thép .117 Khối lượng công tác ván khuôn 118 TỔ CHỨC THI CÔNG BÊTÔNG MÓNG 118 Xác định cấu trình 118 Chia phân đoạn thi công 118 Tính nhịp cơng tác dây chuyền phận 119 Tính thời gian dây chuyền kĩ thuật 120 TÍNH TỐN VÁN KHN MÓNG 120 Lựa chọn loại cốp pha sử dụng 120 Thiết kế ván khn thành móng 121 Thiết kế ván khuôn cổ móng 125 CÔNG TÁC THI CÔNG BTCT PHẦN THÂN: 128 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 128 NỘI DUNG TÍNH TỐN 128 Tính ván khn sàn điển hình 128 Tính ván khn dầm trục 132 Tính tốn ván khn dầm phụ trục 137 Tính tốn ván khn cột 141 Thiết kế ván khuôn cầu thang 142 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 3.1 Tính cốt thép sàn tầng loại kê cạnh 24 Bảng 3.2 Tính cốt thép sàn tầng loại dầm 25 Bảng 4.1 : Bảng tính thép dầm D1 22 Bảng5.1 tính thép cầu thang 33 Bảng6.1 Tính thép dọc dầm khung 48 Bảng 6.2: Tính thép dọc cột khung 55 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 3.1 – Mặt kết cấu sàn điển hình 16 Hình 3.2 – Các lớp cấu tạo sàn .17 Hình4.1: Sơ đồ tính tốn dầm dọc trục từ A-K .27 Hình 4.2: Sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm dọc trục 8’ từ C-I 28 Hình 5.1 Mặt cầu thang 28 Hình 5.2 Cấu tạo bậc thang 29 Hình 5.3 Sơ đồ tính 30 Hình 5.4 Sơ đồ tính cốn thang .31 Hình 5.5 Nội lực cốn thang 32 Hình 5.6 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ 34 Hình 5.7 Nội lực dầm chiếu nghỉ .35 Hình 5.8 Nội lực dầm chiếu nghỉ .38 Hình 6.1 Sơ đồ phần tử khung trục H 40 Hình 6.2 Sơ đồ tiết diện khung trục H 41 Hình 6.3 Tải trọng phân bố 42 Hình 6.4 Kích thước tường thu hồi 43 Hình 6.5 Diện tích sàn truyền vào nút 44 Hình 6.6 Diện tích sàn truyền vào dầm khung .45 Hình 6.7 Diện tích sàn truyền dầm nút 46 Hình7.1 Sơ đồ mặt móng .60 Hình7.2 Sơ đồ móng tồn cơng trình 62 Hình7.3 Khoảng cách tính từ mặt đất tự nhiên đến trọng tâm lớp đất thứ i Hình7.4 Mặt bố trí cọc móng 64 66 Hình7.5 Sơ đồ kiểm tra tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc M1 Hình7.6 Sơ đồ móng khối quy ước móng M1 .66 .69 Hình7.7 Biểu đồ ứng suất tải trọng thân ứng 73 Hình7.8 Sơ đồ tính tốn chọc thủng móng M1 theo phương .74 Hình7.9 Sơ đồ phá hoại theo mặt phẳng nghiêng móng M1 Hình7.10 Sơ đồ tính tốn thép móng cho đài cọc M1 76 77 Hình7.11 Sơ đồ tính tốn biểu đồ momen vận chuyển cọc treo cọc lên giá ép 78 Hình7.12 Mặt bố trí cọc móng M2 81 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ - Đường kính ống dưới:  = 60 mm; F = 8,369 cm2 Sơ đồ tính toán cột chống - Chiều cao lớn cột chống: l = 3,6 − ( 0,08 + 0,055 + 0,1) = 3,365 m Tải trọng tác dụng lên cột chống gồm có - Tải trọng từ sàn truyền xuống xà gồ - Trọng lượng thân xà gồ * Tải trọng tác dụng lên cộtchống: q.l 14, 27.3,365 = = 24 kN 2 -Kiểm tra đoạn cột : l = 336,5 - 150 = 186,5 cm (ta cần kiểm tra đoạn cột đoạn cột 150cm< cột 186,5 cm) P= Kiểm tra cột chống - Kiểm tra ổn định cột chống:   d 4      4 J = 0,1.1 −   .D = 0,1.1 −   .6 = 71,95 cm   D       i= J 71,95 = = 3,38 (cm2) F 6,29 l 186,5  λ= = = 55,18  gh  = 120 i 3,38 - Kiểm tra cường độ : σ= P   R  = 22,5 kN/cm2; λ = 55,18  φ = 0,842 φ.F σ= 24 = 4,53kN / cm2   R  = 22,5kN / cm2 0,842.6, 29 Vậy chọn cột chống K - 103 để chống xà gồ Tính ván khn dầm trục - Dầm có kích thước 300 x 700, nhịp l1 = 6,6 m SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 132 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ CAO TRÌNH HỒN THÀNH +16.450 G HI C HUÙ : 55 100 +16.350 300 700 X ÀG O ÀĐƠ ÕV Á N SÀ N V Á N KHUO Â N SÀ N 300 +15.750 C O Ä T C HO Á N G SAØ N T HANH C HO Á N G X IE Â N NE ÏP C HO Á N G V ANÙT HAØ NH V Á N KHUO Â N T HÀ N H D Ầ M X ÀG O ÀĐƠ ÕĐÁ Y D Ầ M C O Ä T C HO Á N G D AÀ M V Á N KHUO Â N ĐÁ Y D Ầ M T HE Ù P G OÙ C L50X 50X 5mm 1 ÑE Ä M G O Ã20X 55X 00M M 100 10 300 E Hình9.3 Ván khn dầm Tính tốn ván đáy Cấu tạo tổ hợp ván khuôn - Tiết diện dầm 300 x 700 dài 6600 – 400- 100 =6100 mm (trừ bề rộng cột phía(đang xét cột cột tầng 4-5 tiết diện 300x600 300x500)) - Ta chọn HP-0930 +1 HP-0630 + chèn gỗ 100 x 300 x55 - Xem ván khuôn làm việc dầm đơn giản, kê lên gối tựa đà ngang - Với ván khuôn HP –0930 với kích thước 300 x 900 x 55 Có thơng số sau: J = 21,834 cm4 ; W = 5,10 cm3 ; E = 2,1x104 (kN/cm2) Sơ đồ tính Xem ván khuôn làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ: qtt l = 900 M= ql/8 Hình 9.4 : Sơ đồ tính ván đáy dầm Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm - Tĩnh tải: + Trọng lượng bêtông cốt thép: qbt = .H = 260,7 = 18,2 kN/m2 H = 0,7 m chiều cao lớp bêtông dầm SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 133 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ + Trọng lượng ván khuôn 7,1139.10−2 = 0,26(kN / m ) qvk = 0,3.0, - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy qsd = 2,50 kN/m2 + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4 kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(2; 4) = kN/m2 Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo chiều rộng (30cm) là: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (qbt + qvk ).b = (18,2 + 0,26).0,3= 5,538 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qbt n1 + qvk.n2 + qsd.n3 + qđ n4).b = (18,2.1,2 + 0,26.1,1 + 2,5.1,3 + 4,0.1,3).0,3= 7,77 kN/m Tính toán khoảng cách các xà gồ Ván khuôn HP -0930: J x = 21,83cm4 Wx = 5,10cm3 _ Theo điều kiện bền: M max 7,77.10−2.l qtt l σ= = = ≤ [σ] , ([σ]= R= 22,5 kN/cm2 ) 8.5,10 Wx 8.Wx =>l1 ≤ 22,5.8.5,10 = 108,7cm 7,77.10−2 _Theo điều kiện biến dạng: l 5.qtc l fmax = ≤[f]= (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 384.E.J x Trong E = 2,1.104 kN/cm2: modun đàn hồi thép => l2 ≤ 384.E.J x 384.2,1.104.21,83 = = 130,3cm 5.400.q tc 5.400.3,977.10−2 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ đỡ dầm 90 cm ván khuôn HP-0930 60 cm với ván khuôn HP-0630 SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 134 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ Tính tốn ván đứng thành dầm Cấu tạo tổ hợp ván khuôn - Chiều cao thành dầm: htdc = 700 – 100 = 600 mm (trừ chiều dày sàn 100mm) -Thành dầm dài 6600 – 400- 100 =6100 mm (trừ bề rộng cột phía(đang xét cột cột tầng 4-5 tiết diện 300x600 300x500)) -Ta chọn 24 HP-0930 +4 HP-0630 + chèn gỗ 100 x 600 x55 (tính cho cạnh) - Với ván khn HP – 0930 với kích thước 300 x 900 x 55 có thơng số sau: J = 21,83 cm4 ; W = 5,1 cm3 ; E = 2,1x104 (kN/cm2) Sơ đồ tính Ván khn thành dầm tính dầm đơn giản gối lên nẹp trùng với cột chống đáy dầm Nhịp tính tốn khoảng cách nẹp l = 0,9 m qtt l = 900 M= ql/8 Hình9.5 Sơ đồ tính ván khn thành dầm HP-0930 Tải trọng tác dụng lên ván khn thành dầm Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông hmax = 60cm: qh= .hmax = 26.0,6 = 15,6 kN/m2 _ Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995 Rđ =35< h=60cm ( R = 35 cm bán kính ảnh hưởng đầm И116 ) qđ1=.Rđ =26.0,35 = 9,1 kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(9,1;4) = 9,1 kG/m → Dùng ván có bề rộng b=30cm: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qh.b = 15,6.0,30 = 4,68 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qh.n1+qđ.n2).b = (15,6.1,3+9,1.1,3).0,3 = 9,63 kN/m SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 135 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ Tính toán khoảng cách nẹp đứng Ván khuôn HP -0930: J x = 21,83cm4 Wx = 5,10cm3 _ Theo điều kiện bền: −2 M max qtt l 9,63.10 l σ= = = ≤ [σ] , ([σ]= R= 22,5 kN/cm2 ) 8.5,10 Wx 8.Wx =>l1 ≤ 22,5.8.5,10 = 97,6cm 9,63.10−2 _Theo điều kiện biến dạng: l 5.qtc l fmax = ≤[f]= (Đối với bề mặt lộ ngồi) 400 384.E.J x Trong E = 2,1.104 kN/cm2: modun đàn hồi thép => l2 ≤ 384.E.J x 384.2,1.104.21,83 = = 123,4cm 5.400.q tc 5.400.4,68.10−2 - Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng dầm 90 cm ván khn HP-0930.và 60cm với ván khn HP-0630 Tính tốn cột chống dầm P Hình9.6 Sơ đồ tính cột chống Cột chống dầm giằng theo hai phương Sử dụng cột chống K-103 Các đặc trưng hình học tiết diện cột chống: - ống ngoài: J = 33,55cm4 ; F = 8,64cm2 ; r = 1,97cm - ống trong: J = 10,32cm4 ; F = 5,81cm2 ; r = 1,53cm * Chiều dài tính tốn: - ống ngồi (phần cột dưới) : lcd = 150cm SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 136 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ - ống (phần cột trên) : lct = (360 - 50 – 5,5 - 150 ) = 154,5 cm Tải trọng tác dụng lên cột chống: + Tải trọng ván khn đáy dầm truyền xuống cột chống: P1 = 7,77.0,9 = 6,99kN + Tải trọng ván khuôn thành dầm truyền xuống cột chống: 2.7,11399.10−2 P2 = 0,6.0,9 = 0,28kN 0,3.0, + Tải trọng xà gồ truyền xuống: → Chọn xà gồ thép hộp ( h=100mm,b=500mm) , chiều dài xà gồ 100 cm tra TCVN 1654-75: P3 = 7,05.1.10-2 = 0,07 kN _ Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = P + P2 + P3 = 6,99 + 0,28 + 0,07 = 7,32 kN Kiểm tra cột chống - Ống (phần cột trên) Sơ đồ làm việc chịu nén có hai đầu khớp Chiều dài tính tốn: lo =360 – 150 – 70- 5,5 - 10 = 154,5 cm l 154,5 = 100,98  [gh ] = 150 ,  = 0,529 - Kiểm tra độ mảnh:  = o = r 1,53 - Kiểm tra cường độ : P 7,32 = = = 2,58kN / cm2  n.R = 22,5kN / cm2 .F 0,529.5,81 Tiết diện cột chống chọn thoả mãn điều kiện cường độ ổn định Kết luận: Vậy dùng cột chống K-103 để chống dầm Tính tốn ván khn dầm phụ trục Tiết diện dầm phụ 200 x 300 dài 4500 – 300 =4200 mm (trừ bề rộng dầm 300mm) SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 137 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ +16.450 55 100 +16.150 10 100 200 80 +16.350 300 G H I C HUÙ : +16.370 11 X ÀG O ÀĐƠ ÕV Á N S À N V Á N KHUO Â N S À N C O Ä T C HO Á N G S AØ N T H ANH C H O Á N G X IE Â N NE ÏP C H O Á N G V ANÙT HAØ NH V Á N KH UO Â N T HÀ N H D Ầ M X ÀG O ÀĐƠ ÕĐÁ Y D AÀ M C O Ä T C HO Á N G D Ầ M V Á N KH UO Â N ĐÁ Y D Ầ M T HE Ù P G OÙ C L50X 50X 5mm 1 ÑE Ä M G O Ã20X 55X 00M M 200 Hình9.7 Ván khn dầm phụ Tính tốn ván đáy Cấu tạo tổ hợp ván khuôn - Tiết diện dầm phụ 200 x 300 x 4200: -Chọn ván đáy dầm phụ: HP – 1520 HP-1220 - Xem ván khuôn làm việc dầm đơn giản, kê lên gối tựa đà ngang - Với ván khn HP – 1520 với kích thước 200 x 1500 x 55 Có thơng số sau: J = 19,39 cm4 ; W = 4,84 cm3 ; E = 2,1x104 (kN/cm2) Sơ đồ tính Xem ván khn làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ: qtt l = 1500 M= ql/8 Hình9.8 Sơ đồ tính ván đáy dầm phụ Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm phụ - Tĩnh tải: + Trọng lượng bêtông cốt thép: qbt = .H = 260,3 = 7,8 kN/m2 H = 0,3 m chiều cao lớp bêtông dầm + Trọng lượng ván khuôn qvk = 8,41218.10−2 = 0,28(kN / m2 ) 0,2.1,5 - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 138 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ qsd = 2,50 kN/m2 + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4 kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(2; 4) = kN/m2 Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo chiều rộng (20cm) là: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (qbt + qvk ).b = (7,8 + 0,28).0,2= 1,62 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qbt n1 + qvk.n2 + qsd.n3 + qđ n4).b = (7,8.1,2 + 0,28.1,1 + 2,5.1,3 + 4,0.1,3).0,2 = 3,62 kN/m Tính toán khoảng cách các xà gồ Ván khn HP -1520: J x = 19,39cm4 Wx = 4,84cm3 _ Theo điều kiện bền: M max 3,62.10−2.l qtt l σ= = = ≤ [σ] , ([σ]= R= 22,5 kN/cm2 ) 8.4,84 Wx 8.Wx =>l1 ≤ 22,5.8.4,84 = 155,13cm 3,62.10−2 _Theo điều kiện biến dạng: l 5.qtc l fmax = ≤[f]= (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 384.E.J x Trong E = 2,1.104 kN/cm2: modun đàn hồi thép => l2 ≤ 384.E.J x 384.2,1.104.19,39 = = 168,9cm 5.400.q tc 5.400.1,62.10−2 - Vậy chọn khoảng cách các xà gồ dầm phụ 150 cm ván khuôn HP-1520 120 cm với ván khn HP-1220 Tính tốn ván đứng thành dầm phụ Cấu tạo tổ hợp ván khuôn - Chiều cao thành dầm phụ có kích thước sàn 100mm 80mm dầm phụ : htdc = 300 100 = 200 mm(ta lấy kích thước sàn 100 tính tốn cho chắn) SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 139 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ - Dùng ván khn HP-1520 HP-1220( phía ), thành dầm phía có sàn dày 80mm ta đệm gỗ dày 20mm - Với ván khuôn HP - 1520 với kích thước 200 x 1500 x 55 có thông số sau: J x = 19,39cm4 Wx = 4,84cm3 ; E = 2,1x104 (kN/cm2) Sơ đồ tính: qtt l = 1500 M= ql/8 Hình9.9 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm phụ Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông hmax = 20cm: →Theo TCVN 4453-1995 chiều cao đổ lớn 20cm < 75cm: qh= .hmax = 26.0,2 =5,2 kN/m2 _ Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995 Rđ =35>h=30cm ( R = 35 cm bán kính ảnh hưởng đầm И116 ) qđ1=.Rđ =26.0,30 =7,8 kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(7,8;4) = 7,8 kG/m → Dùng ván có bề rộng b=20cm: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qh.b = 5,2.0,20 = 1,56 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qh.n1+qđ.n2).b = (5,2.1,3+7,8.1,3).0,2= 3,38 kN/m Tính toán khoảng cách nẹp đứng Ván khuôn HP -1520: J x = 19,39cm4 Wx = 4,84cm3 _ Theo điều kiện bền: −2 M max qtt l 3,38.10 l σ= = = ≤ [σ] , ([σ]= R= 22,5 kN/cm2 ) 8.4,84 Wx 8.Wx SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 140 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ 22,5.8.4,84 = 160,5cm 3,38.10 −2 =>l1 ≤ _Theo điều kiện biến dạng: fmax = l 5.qtc l ≤[f]= (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 384.E.J x Trong E = 2,1.104 kN/cm2: modun đàn hồi thép => l2 ≤ 384.E.J x 384.2,1.104.19,39 = = 171,1cm 5.400.q tc 5.400.1,56.10−2 - Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng dầm phụ 150 cm ván khuôn HP-1520.và 90cm với ván khn HP-0920 Tính tốn cột chống dầm phụ Chọn K-103 dầm Tính tốn ván khn cột Chọn ván khn Tính tốn ván khn cột cho cột trục tầng 4-5 có tiết diện (300 x 600) chiều cao tầng 3,9m - Chiều cao cột: l = 3,9 - 0,7 = 3,2m -Chọn ván khuôn thép: + Đối với cạnh 600mm chọn: 12 HP-0930 + HP-0630 (tính cho cạnh) + Đối với cạnh 300mm chọn: HP-0930 +2 HP-0630 (tính cho cạnh) -Sử dụng gông cột để giữ ván khuôn Xác định tải trọng lên ván khuôn cột - Chọn ván khn HP-0930 có kích thước 300 x 900 x 55 để tính tốn: Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông : →Theo TCVN 4453-1995 chiều cao đổ bê tông 75 cm ≤ 75cm, áp lực lớn là: qh= .hmax = 26.0,75 =19,5kN/m2 _ Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995 Rđ =35cm ( R = 35 cm bán kính ảnh hưởng đầm И116 ) qđ1=.Rđ =26.0,35 =9,1 kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(9,1;4) = 9,1 kG/m → Dùng ván có bề rộng b=30cm: _ Tải trọng tiêu chuẩn: SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 141 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ qtc = qh.b = 19,5.0,3 = 5,85 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qh.n1+qđ.n2).b = (19,5.1,3+9,1.1,3).0,3= 11,15 kN/m Tính khoảng cách gơng cột Ván khn cột kê lên gơng cột có sơ đồ tính tốn dầm đơn giản kê lên gối tựa gơng cột Việc tính tốn khoảng cách gông cột dựa vào điều kiện cường độ độ võng ván khuôn Ván khuôn HP -0930: J x = 21,83cm4 Wx = 5,10cm3 _ Theo điều kiện bền: σ= −2 M max q l 11,15.10 l = tt = ≤ [σ] , ([σ]= R= 22,5 kN/cm2 ) 8.5,10 Wx 8.Wx =>l1 ≤ 22,5.8.5,10 = 90,7cm 11,15.10 −2 _Theo điều kiện biến dạng: l 5.qtc l fmax = ≤[f]= (Đối với bề mặt lộ ngồi) 400 384.E.J x Trong E = 2,1.104 kN/cm2: modun đàn hồi thép => l2 ≤ 384.E.J x 384.2,1.104.21,85 = = 114,6cm 5.400.q tc 5.400.5,85.10−2 - Vậy chọn khoảng cách gông cột 90 cm ván khuôn HP-0930.và 60cm với ván khn HP-0630 Tức gơng vị trí đầu ván khuôn Thiết kế ván khuôn cầu thang Thiết kế ván khuôn thang Chọn ván khuôn Thiết kế ván khuôn cầu thang vế tầng lên tầng có Ht = 3,9m Hệ ván khuôn cầu thang gồm đỡ thang chiếu nghỉ, dầm chiếu nghĩ, khuôn kê lên xà gồ, xà gồ kê lên cột chống + Chiều dài vế thang có L= 2,7/cos(26.570)=3,02(m), rộng 1,2 m + Chiều dài vế thang có L= 1,8/cos(26.570)=2,01(m), rộng 1,1 m + Chiều dày thang 80mm + Đối với L=3.02m sử dụng ván khuôn: 5HP-1260 đặt theo phương cạnh ngắn thang chèn thêm gỗ kích thước 2cm vào đầu cịn thiếu + Đối với L= 2,01m sử dụng ván khuôn: HP-0955, đặt theo phương cạnh dài thang chèn gỗ 1cm vào đầu thiếu SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 142 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ Sơ đồ tính Sơ đồ làm việc ván khn thang chiếu nghỉ dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ hai đầu, nhịp L = 1,2 m qtt 200 Hình9.10 Sơ đồ tính ván khn thang HP-1260 Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn - Tĩnh tải : + Tải trọng thân lớp sàn dày 80 mm ( bê tông + cốt thép ): Qbt= γ.H=26.0,08=2,08 kN/m2 + Tải trọng thân ván khuôn HP-1260: 15,61705.10−2 = 0,23kN / m2 ) qvk = 0,6.1, - Hoạt tải : + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy qsd = 2,50 kN/m2 + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= kN/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: qđ2 = 400daN/m2.=4 kN/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(2; 4) = kN/m2 → Bề rộng ván khuôn b = 60 cm: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (qbt + qvk ).b = (2,08 + 0,23).0,6= 1,386 kN/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = (qbt n1 + qvk.n2 + qsd.n3 + qđ n4).b = (2,08.1,2 + 0,23.1,1 + 2,5.1,3 + 4,0.1,3).0,6 = 6,719 kN/m Cầu thang hợp với phương ngang góc α Kích thước bậc 150x300 nên ta có tgα= 0,5 cosα = 0,894; sinα = 0,447 SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 143 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ Do mặt phẳng thang nghiêng so với mặt phẳng ngang nên tải trọng tác dụng lên ván khuôn phân thành hai thành phần: N theo phương vng góc mặt phẳng thang, T song song với mặt phẳng thang : Ntc = qtc.cosα = 1,386 0,894 = 1,24 kN/m Ntt = qtt.cosα = 6,719 0,894 = 6,01 kN/m Ttc = qtc.sinα = 1,386 0,447 = 0,62 kN/m Ttt = qtc.sinα = 6,719 0,447 = 3,01 kN/m Kiểm tra khả làm việc ván khuôn Ván khuôn HP -1260 Wx = 6,68cm3 , J x = 30,58cm4 (khoảng cách xà gồ 1,2m): - Điều kiện cuờng độ:  max  n.R Ta có: M max N tt l 6, 01.1, 22 = = = 1, 08kN m 8 M max 1,08.100 = = 16,17kN / cm2  n.R = 22,5kN / cm2 W 6,68 Thỏa mãn điều kiện cường độ - Điều kiện độ võng: f max   f   max = f =  f = N tc l  l = f  384 E.J 400 1, 24.10−2.1204 120 = 0, 052(cm)  = 0,3(cm) 384 2,1.10 30,58 400 Thoả mãn điều kiện độ võng Tính toán xà gồ Với cách đặt xà gồ dọc theo phương cạnh dài thang tải trọng tác dụng lên xà gồ gây tác dụng uốn nén xà gồ Sơ chọn thép hộp thép 100x50x2 làm xà gỗ có kích thước hình học: gxg = 0,07 kN/m; J = 77,52cm4; W = 15,50cm3 Sơ đồ tính tốn xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 144 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ L CC q tt LCC LCC Hình9.11 Sơ đồ tính tốn xà gồ đỡ thang - Tải trọng từ sàn truyền vào: lấy ván khn có nhịp lớn l= 1,2 m q tc = Ptc 1, 2.cos  = (2, 08 + 0, 23).1, 2.0,894 = 2, 48( kN / m) qtt = Ptt 1, 2.cos  = [1,2.2,08+1,1.0,23+1,3.(2,5+4)].1, 2.0,894 = 12, 01(kN / m) - Trọng lượng thân xà gồ : tc gxg = 0,07 (kN/m) tt gxg = 0,07 1.1 = 0,077 (kN/m) => Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ: tc qxg = g tc + qtc = 0,07 + 2, 48 = 2,55 (kN/m) tt qxg = g tt + qtt = 0,07 + 12,01 = 12,08 (kN/m) - Kiểm tra làm việc xà gồ *Điều kiện kiểm tra cường độ:  max  M max q tt l = W 10.W l  10.W R 10.15,5.22,5 = = 170, 4(cm) tt qxg 12,01.10−2 *Điều kiện kiểm tra độ võng: tc q xg l l ( bề mặt lộ ) f=  f  = 128 E.J 400 l  128.E.J 128.2,1.104.77,52.100 = = 275,9(cm) tc 400.qxg 400.2, 48 Vế thang 3:Từ điều kiện để xà gồ đỡ cốn thang 100x300 ( nhỏ dầm phụ) chọn khoảng cách cột chống xà gồ : 100 cm (độ dài dọc thang) tương ứng với 90cm (độ dài phương ngang) Vế thang : Chọn khoảng cách cột chống xà gồ : 100 cm (độ dài dọc thang) tương ứng với 90cm (độ dài ngang) SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 145 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ Tính toán cột chống - Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ đỡ thang nhỏ tải trọng tác dụng chống xà gồ đỡ sàn thoả mãn khả chịu lực ổn định  Khơng cần tính tốn kiểm tra mà lấy cột chống Hoà Phát mã hiệu K-103 để chống xà gồ đỡ thang Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ chiếu tới Tổ hợp ván khuôn chiếu nghỉ - Tính ván khn chiếu nghỉ CN1, CN2: 1,2x1,05m + Dùng ván khuôn HP1250(1200x500x55), HP1255(1200x550x55), Tổ hợp ván khuôn chiếu tới - Tính ván khn chiếu tới: 2,25x 4,2 m + Dùng ván khuôn HP-1260+6HP-1255+ 2-HP0960 + HP-0955 Tính khoảng cách xà gồ Vì tính sàn ta dùng HP1260 để tính nên ván khn chiếu nghỉ ta khơng cần tính lại, việc bố trí xà gồ cột chống giống với sàn điển hình SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 146 ... Tuấn – NCS : Đặng Hưng Cầu 26 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ SVTH: Trương Minh Hùng GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – Đặng Hưng Cầu 27 Khách sạn SUNRISE thành phố Tam Kỳ TÍNH TỐN CẦU THANG Cấu tạo... cơng trình “KHÁCH SẠN SUNRISE? ?? cấp phép xây dựng Vị trí, đặc điểm, điều kiệu tự nhiên khu vực xây dựng Vị trí Cơng trình “KHÁCH SẠN SUNRISE – TAM KỲ” xây dựng khu đất thuộc thành phố Đà Nẵng... Hưng Cầu 13 Khách sạn Sunrise GIẢI PHÁP THIẾT KẾ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Giải pháp tổng mặt Khách sạn SunRise nằm mặt tiền đường 7.5m, Phường Mỹ An- Quận Ngũ Hành Sơn - Thành Phố Tam Kỳ Trên diện