Đồ án chi tiết máy đề số 1 thiết kế hệ dẫn động xích tải

Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Nợi dung PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động điện 1.2 Phân phối tỷ số truyền 1.3 Tính thơng số trục 1.4 Lập bảng thông số PHẦN : TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN 2.1 Tính tốn thiết kế truyền xích 2.2 Tính tốnthiết kế truyền ( bánh trụ) 12 PHẦN 3: TÍNH TRỤC, CHỌN Ổ LĂN 21 3.1 Tính tốn khớp nối 21 3.2 Tính sơ trục: 24 3.3 Tính, chọn đường kính đoạn trục 28 Phần IV lựa chọn kết cấu 45 4.1 Tính, lựa chọn kết cấu cho phận, chi tiết 45 4.2 Tính, lựa chọn bôi trơn: .48 4.3 Các kết cấu liên quan đến chế tạo vỏ hộp 48 4.4 Dung sai lắp ghép 51 Tài liệu tham khảo 53 GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 1: THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Bảng thông số đầu vào: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Lực kéo xích tải: F = 3000 (N) Vận tốc xích tải: v = 1,4 (m/s) Số đĩa xích tải: Z = 10 (răng) Bước xích tải: p = 80 (mm) Thời gian phục vụ: Lh = 12000 (h) Số ca làm việc: soca = (ca) Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi @ = 700 Đặc tính làm việc: va đập nhẹ 1.1 Chọn động điện 1.1.1 Công suất làm việc Plv  F v 3000.1,   4, 1000 1000 (KW) 1.1.2 Hiệu suất hệ dẫn động   br ol3  x  kn Trong tra bảng B 2.3 [1] 19 ta được:  Hiệu suất truyền bánh răng: br = 0,97  Hiệu suất truyền xích:  x = 0,92  Hiệu suất ổ lăn: ol = 0,99  Hiệu suất khớp nối: kn = 0,99    br ol  d  x = 0,97.0,993.0,92.0.99= 0,857 1.1.3 Công suất cần thiết trục động Pyc  Plv 4,   0,857 = 4,9 (KW) GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 1.14 Số vịng quay trục cơng tác nlv  60000.v 60000.1,   105 z p 10.80 (v/ph) 1.1.5 Chọn tỷ số truyền sơ usb  u x ubr Theo bảng B 2.4 [1] 21 chọn sơ bộ:  Tỷ số truyền truyền xích: u x =2,5  Tỷ số truyền truyền bánh ubr =  usb  ux ubr = 2,5.4 = 1.1.6 Số vòng quay trục động nsb  nlv usb =105.10 = 1050 (v/ph) 1.1.7 Tính số vịng quay đồng động t Chọn ndb = 1000 (v/ph) 1.1.8 Chọn động Tra bảng phụ lục tài liệu [1], chọn động thoả mãn: b t � ndb  ndb  1000(v / ph) � � cf �Pdc �Pyc  4,9( KW ) Ta động với thông số sau: Ký hiệu động cơ: �KH : A132 S 6Y � cf �Pdb  5,5 KW � ndc  960(v / ph) � � d dc  38mm � 1.2 Phân phối tỷ số truyền Tỷ số truyền hệ: uch  ndc 960  nlv 105 = 9,143 Chọn tỷ số truyền hộp giảm tốc ubr= GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Tỷ số truyền truyền ngoài: ux  uch 9,143  ubr = 2,28 uch  9,14 � � ubr  � � ux  2, 28 � Vậy ta có: 1.3 Tính thơng số trục Công suất trục công tác: Pct=Plv=4,2 (KW) Công suất trục II: Pct 4,  ol  x 0,99.0,92 = 4,611 (KW) PII  Công suất trục I: PI  PII 4, 611  ol br 0,99.0,97 = 4,802 (KW) Công suất trục động cơ: Pdc  PI 4,802  ol kn 0, 99.0, 99 = 4,899(KW) Số vòng quay trục động cơ: ndc= 960 (v/ph) Số vòng quay trục I: nI  ndc 960  ukn = 960 (v/ph) Số vòng quay trục II: nII  nI 960  ubr =240 (v/ph) Số vịng quay trục cơng tác: nct  nII 240  u x 2.28 = 105.26 (v/ph) Môment xoắn trục động cơ: GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Tdc  9, 55.106 Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Pdc 4,899  9,55.106 ndc 960 = 48734,84 (N.mm) Môment xoắn trục I: TI  9,55.106 PI 4,802  9,55.106  47769, 90 nI 960 (N.mm) Môment xoắn trục II: TII  9,55.106 PII 4, 611  9,55.106  183479,38 nII 240 (N.mm) Môment xoắn trục công tác: Tct  9, 55.106 Pct 4,  9,55.106  381056, 43 nct 105, 26 (N.mm) 1.4 Lập bảng thông số Thông số/ trục Động I ukn=1 II ubr=4 Công tác ux=2,28 P(KW) 4,899 4,802 4,611 4,200 n(v/ph) 960 960 240 105,26 T(N.mm) 48735 47770 183480 381056 PHẦN : TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN 2.1 Tính tốn thiết kế bợ truyền xích Thơng số u cầu: P = PII = 4,611 (KW) T1 = TII = 183480 (N.mm) n1 = nII = 240 (v/ph) u = ux = 2,28 GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn @ = 700 Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 2.1.1 Chọn loại xích Do điều kiện làm việc chịu va đập nhẹ, vận tốc truyền thấp hiệu suất truyền xích yêu cầu cao nên chọn loại xích ống lăn 2.1.2 Chọn số đĩa xích Z1 = 29 – 2u = 29 – 2.2,28= 24,44 Chọn Z1 = 25 Z2 = u.Z1 = 2,28.25 = 57 Chọn Z2 = 57 2.1.3 Xác định bước xích Bước xích p tra bảng B 5.5  1 81 với điều kiện Pt ≤[P], đó: Pt – Cơng suất tính tốn: Pt = P.k.kz.kn Ta có: Chọn truyền xích thí nghiệm truyền xích tiêu chuẩn, có số vận tốc vịng đĩa xích nhỏ là: �Z 01  25 � �n01  200 Do ta tính được: kz – Hệ số hở răng: kn – Hệ số vòng quay: kz  Z 01 25   1, Z1 25 kn  n01 200   0,833 n1 240 k = k0kakđckbtkđ.kc đó: k0 – Hệ số ảnh hưởng vị trí truyền: Tra bảng ta k0 = 1,25 B 5.6  1 82 với @ = 700 ka – Hệ số ảnh hưởng khoảng cách trục chiều dài xích: GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Chọn a = (30 ÷ 50)p => Tra bảng B 5.6  1 82 ta ka = 1,0 kđc – Hệ số ảnh hưởng việc điều chỉnh lực căng xích: Tra bảng B 5.6  1 82 => kđc = 1,1 kbt – Hệ số ảnh hưởng bôi trơn: Tra bảng yêu B 5.6  1 82 , ta kbt = 1,3 truyền ngồi làm việc mơi trường có bụi , chất lỏng bơi trơn đạt cầu kđ – Hệ số tải trọng động: Tra bảng B 5.6  1 82 , ta kđ = 1,2 - đặc tính va đập nhẹ kc – Hệ số kể đến chế độ làm việc truyền: Tra bảng ca làm việc ta kc = 1,25 B 5.6  1 82 với số k = k0kakđckbtkđkc = 1,25.1,0.1,1.1,3.1,2.1,25 = 2,681 Công suất cần truyền P = 4.611 (KW) Do ta có: Pt = P.k.kz.kn = 4,611.2,681.1,0.0,833 = 10,30 (KW) 5.5 B  1 Tra bảng 81 với điều kiện     �Pt  10,30( KW ) � P  � n01  200 � ta được: Bước xích: p = 25,4 (mm) Đường kính chốt: dc = 7,95 (mm) Chiều dài ống: B = 22,61 (mm) Công suất cho phép: [P] = 11 (KW) 2.1.4 Xác định khoảng cách trục số mắt xích Chọn sơ bộ: a= 40.p = 40.25,4 = 1016 (mm) GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Số mắt xích: 2a Z1  Z  Z  Z1  p 2.1016 25  57  57  25  25, x       121, 65 p 4 a 25, 4 21016 2 Chọn số mắt xích chẵn: x = 122 Chiều dài xích L =x.p =122.25,4 = 3098,8 (mm) 2 p � Z1  Z � Z1  Z � �Z  Z1 �� � a  x  �x  � � �� 4� 2 � �  �� � � � * 2 25, � 25  57 25  57 � �57  25 �� � � a  122   � 122  � � �� 1020,5( mm) � 2 � �  �� � � � * Để xích khơng căng cần giảm a lượng: a  0,003.a*  0, 003.1020,5  3, 062(mm) Do đó: a  a*  a  1020,5  3, 062  1017, 438( mm) Số lần va đập xích i: B 5.9  1 85 với loại xích ống lăn, bước xích p = 25,4 (mm) => Tra bảng Số lần va đập cho phép xích: [i] = 30 i Z1.n1 25.240   3, 279   i   25 15.x 15.122 2.1.5 Kiểm nghiệm xích độ bền s Q � s  kđ Ft  F0  FV , với: Q – Tải trọng phá hỏng: Tra bảng B 5.2  1 78 với p = 25,4 (mm) ta được:  Q = 56,7 (KN)  Khối lượng 1m xích: q = 2,6 (kg) kđ – Hệ số tải trọng động: GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Do làm việc chế độ trung bình => kđ = 1,2 Ft – Lực vòng: Ft  1000 P 1000.4, 611   1815,35( N ) v 2,54 Với: v Z1 p.n1 25.25, 4.240   2,54(m / s ) 60000 60000 Fv – Lực căng lực ly tâm sinh ra: Fv  q.v  2, 6.2, 54  16, 774( N ) F0 – Lực căng trọng lượng nhánh xích bị động sinh ra: F0  9,81.k f q.a , đó: kf – Hệ số phụ thuộc độ võng xích: Do @ =700 => kf = F0  9,81.k f q.a  9,81.2.2, 6.1017, 438.103  51.902( N ) [s] – Hệ số an toàn cho phép: Tra bảng B 5.10  1 86 với p = 25,4 (mm); n1 = 240 (v/ph) ta [s] = 9,3 Do vậy: s Q 56700   25, 23 � s  kđ Ft  F0  FV 1, 2.1815,35  51,902  16, 744 2.1.6 Xác định thông số đĩa xích Đường kính vịng chia: p 25, � d1    202, 660(mm) � � � � � � sin � � sin � � �25 � � �Z1 � � p 25, � d2    461, 082(mm) � � � � � � sin � � sin �57 � � � �Z � � Đường kính đỉnh răng: GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải � � � � � � � � � d a1  p � 0,5  cot g � � 0,5  cot g � � � � 25, � � 213, 762( mm) Z 25 � � � � � � � � � � � � � � � � � � � d  p 0,5  cot g 0,5  cot g � � � � 25, � � � a � 473, 082( mm) � �57 � � � �Z � � � � Bán kính đáy: d1'  r  0,5025d1'  0, 05 với d1' tra theo bảng B 5.2  1 78 ta được: 15,88(mm) r  0,5025d1'  0, 05  0,5025.15,88  0,05  8,387( mm) Đường kính chân răng: d f  d1  2r  202, 660  2.8,387  185,886(mm) � � � d f  d  2r  462, 082  2.8,387  444,308(mm) � Kiểm nghiệm đĩa xích độ bền tiếp xúc:  H  0, 47 kr ( FtđK  F đ v ) E A.kđ , đó: Kđ – Hệ số tải trọng động: Theo mục ta tra Kđ = 1,2 A – Diện tích chiếu lề: Tra bảng B 5.12  1 87 với p = 25,4 (mm); A = 180 (mm2) kr – Hệ số ảnh hưởng số đĩa xích, tra bảng trang 87 tài liệu [1] theo số Z1 = 25 ta kr = 0,48 kđ – Hệ số phân bố tải trọng không dãy (nếu sử dụng dãy xích => kđ = 1) Fvđ – Lực va đập m dãy xích: Fvđ  13.107.n1 p3 m  13.107.240.25, 43.1  5,113( N ) E – Môđun đàn hồi: GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 3.3.1.8 Chọn, kiểm nghiệm ổ lăn * Trục I có khớp nối nên ta đảo chiều khớp nối tính lại phản lực ổ: Fr1 Fx10 Fy10 Fa1 Ft1 Fkn z Fx11 Fy11 x l13=46 l11=92 y l12=56 Xác định phản lực gối đỡ Phương trình cân : � �Fx  Fx10  Ft1  Fx11  Fkn  � � �Fy  Fl y10  Fr1  Fy11  � � � d � �M x (0)  Fr1.l13  Fa1 w1  Fy11.l11  � � M (0)   F l  F l  F (l  l )  � y � t1 13 x11 11 kn 11 12 � �Fx  Fx10  2192,8  Fx11 185,7  � � �Fy  Fy10  859,5  Fy11  � � 43,57  F 92  � �M x (0)  859,5.46  604,8 y11 � � �M y (0)  2192,8.46  Fx11.92 185,7.(92  56)  � GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 38 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải  1395,13( N ) �F � x11 �F  286,54( N ) � y11 � �Fx10  983,37( N ) � �Fy10  572,96( N ) � Ta thấy trường hợp Fkn chiều với Ft1 có phản lực ổ lớn trường hợp ngược chiều, tính ổ lăn theo trường hợp Fkn Ft1 chiều Tải trọng hướng tâm tác dụng lên hai ổ: F  F  F  983,372  572,962  1138,1N r0 x10 y10 F  F  F  1395,132  286,542  1424,3 N r1 x11 y11 Fa  F  604,8N a1 Fa 604,8   0,53  0,3 min( F , F ) 1138,1 r r1 => chọn ổ bi đỡ chặn P 2.12 [1] Dựa vào phụ lục 263 ta chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp Kí hiệu: 46305 Đường kính trong: d= 25 mm Đường kính ngoài: D= 62 mm Khả tải động: C= 21,1 kN Khả tải tĩnh: C0= 14,9kN Chiều rộng ổ lăn: B= 17mm i.Fa 1.604,8   0,041 C0 14,9.103 tra bảng 11.4tr 215[1] => e = 0,35 1.Khả chịu tải động: m Theo công thức: Cd  Q L Trong đó: Q- tải trọng động quy ước kN GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 39 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải L- tuổi thọ tính triệu vịng quay m- bậc đường cong mỏi thử ổ lăn.m=3 với ổ bi Ta có 60n L I h  60.960.12000  691,2 L  106.L / 60n � L  I h 106 106 Tải trọng quy ước: Q  ( XVFr  YFa )kt k d Fr tải trọng hướng tâm Fa: tải trọng dọc trục V hệ số ảnh hưởng đến vòng quay, vòng quay V=1 kt: hệ số ảnh hưởng đến nhiệt độ,ở chọn kt =1 t6 chọn  =8 (mm) 1 =0,9  =7,2 (mm) Chọn 1 =8 (mm) Gân tăng cứng: chiều dày e  (0,8 �1)  (6,4 �8) chọn e=8 e h0,04a+10=15, 8chọn d1 =M 16 Trang 45 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Bu lơng cạnh d Bu lơng ghép bích nắp thân d3 Vít ghép nắp ổ d Vít ghép nắp cứa thăm dầu d5 Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải d2=(0,7÷0,8)d1=11,2÷12,8chọn d =M12 d3  (0,8 �0,9)d  (9,6 �10,8) Chọn d =M 10 d  (0,6 �0,7) d   7,2 �8,4  Chọn d =M d5  (0,5 �0,6) d  (6 �7,2) Chọn d5 =M Mặt bích ghép nắp thân Chiều dày bích thân hộp S3 Chiều dày bích nắp hộp S4 Bề rộng bích nắp thân K3 Kích thước gối trục Đường kính ngồi tâm lỗ vít D3 , D2 S3   1,4 �1,8  d3  (14 �18) Chọn S3=15 S   0,9 �1 S3   13,5 �15  Chọn S4=15 K  2,5.d3   2,5.10   31mm Trục I: D  62 , D2  D  2,2.d  62  2,2.8  79,6mm , D3  D  2.2,2.d  62  2.2,2.8  97,2mm Trục II: D  80mm , Bề rông mặt ghép bu lông cạnh ổ K Tâm lô bu lông cạnh ổ: E2 C D2  D  2,2.d  72  2,2.8  89,6mm , D3  D  2.2,2.d  72  2.2,2.8  107,2mm K  2,5.d   36mm K 36 E2    18mm 2 D3 97,2   48,6mm 2 Trục I: D 107,2 C   53,6mm 2 Trục II: C Chiều cao h Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần lồi S1 , GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy S1   1,3 �1,5  d1   20,8 �24  Chọn S1 =25 (mm) Trang 46 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Khi có phần lồi S1 S2 , Dd Dd xác định theo đường kính dao khoét S1   1,4 �1,7  d1   22,4 �27,4  Bề rộng mặt đế hộp Chọn S1=25 (mm) S2   �1,1 d1   16 �17,6  K1và q Chọn S2  17 q  K1  2  48  2.8  64( mm) K1  3d1  3.16  48(mm) Khe hở chi tiết Giữa bánh với thành hộp: Giữa đỉnh bánh lớn đáy hộp: Số lượng bu lông Z  �(1 �1,2)   �9,6  Chọn   10 1  �5     24 �40  Chọn 1  30 Z  L  B 200 �300 L,B chiều dài ,chiều rộng hộp L = 430 mm B = 170 mm 355  170 �Z   (2 �3) 200 �300 Chọn Z=4 4.2 Tính, lựa chọn bơi trơn: Bộ truyền bánh có vận tốc vịng v  2,1  12(m / s) nên ta chọn bôi trơn cách ngâm dầu bánh bị động hộp giảm tốc d w 176,35   22,04 4 (mm) Do đáy hộp giảm tốc cách đỉnh bị động khoảng 30 (mm) Vậy chiều cao lớp dầu 54 (mm) Dầu bôi trơn hộp giảm tốc:vận tốc vòng bánh v  2,1  b �470 �1000 MPa thép C45 Độ nhớt dầu 50oc 186(11) 16   GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 47 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy tra bảng B Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 18  13 101 chọn loại dầu ô tô máy kéo AK-15 4.3 Các kết cấu liên quan đến chế tạo vỏ hộp +Bu lơng vịng hay bu lơng móc Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc chọn bu lơng móc Thơng số d1 =45 mm , d2 = 25 mm, d3 = 10 mm, d4 =25 mm, d5 =15 mm, h = 22 mm, h1 = mm , h2 = mm, l  21 mm + Chốt định vị Đảm bảo vị trì tương đối nắp thân trước sau gia công nắp ghép,khi xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ d  4(mm) � � c  0,6 � � l  35(mm) Chọn chốt định vị chốt côn � +Cửa thăm C B1 K B A C1 A1 18   2 92 Tra bảng chọn A=90 B=35 A1=120 B1=64 C=105 K=50 R=12 vít 6x22 số lượng +nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp ta dùng nút thông nắp cửa thăm B GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 48 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 18   2 93 Tra bảng chọn A=M27x2, B=15, C=30, D=15, E=45, G=36, H=32, I=6, K=4, L=10, M=8, N=22, O=6, P=32, Q=18, R=36, S=32 B Q N M K O G A H B D I E L C P A R +Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn biến chất cần phải thay dầu mới,để tháo dầu cũ đáy hộp có lỗ dầu bịt kín nút tháo dầu 18  B  2 93 Chọn nút tháo dầu tra bảng d=M20x2 b=15, m=9, f=3, L=28, c=2,5 q=17,8, D=30, S=22, Do=25,6 b L D d D0 m S +Kiểm tra mức dầu : dùng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu: +Các chi tiết liên quan khác Lót kín phận ổ nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ, đề phòng mỡ chảy ngồi Vịng phớt dùng để lót kín chi tiết dùng rộng rãi có kết cấu đơn giản, thay dễ dàng chóng mịn ma sát lớn bề mặt có độ GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 49 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải nhám cao Ta cần chọn vòng phớt cho trục vào và tra bảng 15-17 trang 50 d 30 40 d1 31 46 d2 29 44 D 43 64 a b 4,3 6,5 S0 12 b D2 a t d a d 60° a b S0 Để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp thường dùng vịng chắn mỡ (dầu) Kích thước vịng chắn mỡ (dầu) cho hình vẽ t = 2mm, a = 6mm 4.4 Dung sai lắp ghép + dung sai lắp ghép bánh Chịu va đập nhẹ không yêu cầu tháo nắp thường xuyên ta chọn kiểu lắp trung H7/k6 +dung sai lắp bạc lót trục Chọn kiểu lắp trung gian H7/h6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp ghép ổ lăn Để vịng ổ khơng trơn trượt bề mặt trục lỗ làm việc cần chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay Đối với vịng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ dơi hở Chính lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6,còn lắp ổ lăn vào vỏ thò ta chọn H7 +dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Chọn kiểu lắp H7/d11 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp vòng chắn dầu Chọn kiểu lắp trung gian H7/h6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp then trục Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9 bạc D10 Bảng dung sai lắp ghép bánh : GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 50 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy Mối lắp  40 H / k Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Sai lệch giới hạn  m ES 25 es 18 Sai lệch giới hạn  m EI ei Bảng dung sai lắp ghép bạc lót trục Mối lắp  20 H / h 32 H / h Sai lệch giới hạn  m ES es 21 26 Sai lệch giới hạn  m EI ei -13 -16 Bảng dung sai lắp ghép ổ lăn: Mối lắp Sai lệch giới hạn  m Sai lệch giới hạn  m ES 0 es 15 18 EI 0 ei 2  62 H 30 0  72 H 30 0  25k 35k Bảng dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Mối lắp  62 H / d11  72 H / d11 Sai lệch giới hạn  m ES 30 30 es -100 -100 Sai lệch giới hạn  m EI 0 ei -290 -290 Bảng dung sai lắp ghép vòng chắn dầu Mối lắp  25H / h6 Sai lệch giới hạn  m ES 21 GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy es Sai lệch giới hạn  m EI ei -13 Trang 51 Sinh Viên: Đồ án: Chi tiết máy 35H / h6 Đề 1.01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải 25 0 -16 Tài liệu tham khảo : Thiết kế chi tiết máy [ Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí (2 tập) [ Trịnh Chất – Lê Văn Uyển ] Bài giảng hương dẫn làm tập dung sai Ninh Đức Tốn – ĐH Bách Khoa Hà Nội GVHD: Nguyễn Tuấn Khoa Nguyễn Văn Duy Trang 52 Sinh Viên: ... án: Chi tiết máy Đề 1. 01: Thiết kế hệ dẫn động xích tải ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 1: THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Bảng thông số đầu vào: Thiết. .. Fx10  Ft1  Fx 11  Fkn  � � �Fy  Fl y10  Fr1  Fy 11  � � � d � �M x (0)  Fr1.l13  Fa1 w1  Fy 11. l 11  � � M (0)   F l  F l  F (l  l )  � y � t1 13 x 11 11 kn 11 12 � �Fx  Fx10  219 2,8... �Fy  Fy10  Fr1  Fy 11  � � � d w1  F l  � M (0)  F l  F � x r 13 a y 11 11 � � M (0)   F l  F l  F (l  l )  � y � t1 13 x 11 11 kn 11 12  219 2,8  F  18 5,7  ��Fx  F x10 x 11 � 