Thiết kế nhà điều hành điện lực gò vấp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =============================================================== Phần KIẾN TRÚC 1.1 Nhiệm vụ qui mô công trình : Mục đích sử dụng công trình : Nhu cầu sử dụng điện với số vấn đề liên quan người dân nói chung quận Gò Vấp nói riêng ngày lớn Nắm bắt yêu cầu để phục vụ tốt số lượng lớn khách hàng, công ty Điện Lực TP.HCM định đầu tư xây dựng công trình Nhà Điều Hành Sản Xuất Điện Lực Gò Vấp Công trình nơi điều hành,giao dịch,quản lý khách hàng … điện lực Gò Vấp Qui mô công trình : Dự án “Nhà điều hành sản xuất điện lực Gò Vấp”có qui mô tầng lầu với tổng chiều cao công trình 34,2m Trong : -Tầng cao 4,5m -Các tầng lại (từ tầng đến tầng 9) cao 3,3m -Diện tích xây dựng 385,75m2 (34.24%) -Diện tích sàn 3463,15m2 (ø tầng mái) -Diện tích xanh 270,75m2 (24,04%) -Diện tích giao thông 470m2 (41,72%) 1.2 Tổng quan kiến trúc công trình : Điều kiện tự nhiên : Khí hậu Thành phố Hố Chí Minh có đặc điểm sau: Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt: mùa nắng từ tháng 12 đến tháng 4, mùa mưa từ tháng đến tháng 11 Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình :79%  Tháng có độ ẩm thấp năm (tháng 3): 60-65%  Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa( tháng 9): 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày =============================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =============================================================== Các yếu tố khí tượng: 0  Nhiệt độ trung bình năm: 27 C – 28 C 0  Tháng có nhiệt độ cao năm(tháng 4): 37 C – 38 C  Tháng có nhiệt độ thấp năm (tháng 2): 200 C – 210 C  Độ ẩm trung bình năm là: 79%  Tháng có độ ẩm cao năm (tháng 9): 70-80%  Tháng có độ ẩm thấp năm (tháng 3): 60-65%  Gió: có hai hướng gió – Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam gọi gió Đông Nam chiếm 30-40% – Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây, chiếm 66%  Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu gió bão Gió giật gió xoáy thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) 2.Nguyên tắc bố trí mặt : Với chức nhiệm vụ nhà điều hành sản xuất điện, công trình phải thiết kế đáp ứng yêu cầu sau: +Là nơi thường xuyên có khách hàng đến giao dịch với số lượng lớn, thiết kế phải cách ly luồng giao thông CBCNV khách hàng, không gây chồng chéo +Là nơi tập trung với số lượng đông người nên cần bố trí lối vào lối thoát hiểm vị trí thuận lợi Các cửa vào phải bố trí phù hợp,thuận tiện lại quan sát Cần phải trọng vấn đề thông thoáng chiếu sáng tự nhiên cho công trình =============================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =============================================================== +Trên sở diện tích sử dụng tính toán phải qui hoạch bố trí phòng chức hợp lý,phân khu rõ ràng,dây chuyền sử dụng không chồng chéo 1.3 Tổng quan kết cấu : Kết cấu công trình : Kết cấu bê tông cốt thép toàn khối đổ chỗ Sơ đồ kết cấu khung với cột đà sàn bê tông cốt thép Bản sàn bê tông cốt thép liên kết với đà sàn tạo thành hệ chịu lực chịu tải trọng thường xuyên trình sử dụng,hệ đà sàn truyền tải vào cột truyền xuống móng Các hệ thống kỹ thuật : - Giao thông phía công trình : Hệ thống giao thông đối nội đối ngoại tổ chức linh hoạt không chồng chéo Do cấu tổ chức luồng giao thông trục đường Nguyễn Văn Lượng phân tách thành luồng nên hệ thống giao thông công trình tổ chức sau : +Giao thông dành cho khách hàng tới làm việc với điện lực Ban lãnh đạo vào thẳng cổng Nếu làm việc thời gian ngắn tầng có bố trí số vị trí đậu xe tạm thời bên phải tòa nhà +Giao thông dành cho cán công nhân viên ,hàng hóa vật dụng vào cổng phụ phía Tây tòa nhà +Giao thông cho phòng cháy chữa cháy Do bố cục tòa nhà nằm khu đất nên giao thông dành cho chữa cháy đảm bảo thuận lợi cho xe chữa cháy hoạt động có cố Đường giao thông bố trí xung quanh tòa nhà có bề rộng đảm bảo tối thiểu 3,5m -Hệ thống phân phối điện : Lưới điện hạ cung cấp từ qua trạm biến qua ATS vào tụ điện hạ tổng MDB công trình với điện áp 380V,3 pha,50Hz Tủ điện hạ tổng công trình đặt phòng kỹ thuật tầng hầm từ thông qua hệ thống cáp se cung cấp cho toàn công trình -Hệ thống chiếu sáng : Hệ thống chiếu sáng công trình thực đèn huỳnh quang 2x36W, 1x36W đèn huỳnh quang tròn bóng 36W,đèn downligh 18W,âm trần hành lang tầng Việc bố trí đèn phụ thuộc yêu cầu tính chất phòng hay khu vực,cụ thể sau : +Phòng họp phòng hành chính: độ rọi 250-350 lux +Khu sảnh : độ rọi 150-250 lux +Hành lang : độ rọi 100-150 lux +Khu nhà vệ sinh : độ rọi 150-200 lux =============================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =============================================================== +Tầng hầm : độ rọi 100-150 lux -Giải pháp chống sét : Giải pháp chống sét trực tiếp công trình sử dụng kim thu sét phóng tia liên đạo sớm Kim thu sét gắn công trình Dây thoát sét từ kim thu sét đến bãi tiếp địa, dùng cáp thoát sét chuyên dùng chống nhiễu Hệ thống tiếp địa thực hệ thống cọc thép mạ đồng ,đóng sâu xuống đất với độ chôn sâu 0,5m, điện trở tiếp đất phải nhỏ 10Ω -Hệ thống phòng cháy chữa cháy : Căn tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5738-2001: Hệ thống báo cháy-yêu cầu kỹ thuật Căn tiêu chuẩn NFPA Hiệp Hội Quốc Tế PCCC Hệ thống báo cháy tự động có chức tự động giám sát phát kịp thời dấu hiệu phát sinh cố cháy, giúp có biện pháp hữu hiệu để kịp thời ngăn ngừa thiệt hại người tài sản cháy gây Hệ thống báo cháy phải đảm bảo độ tin cậy Hệ thống phải thực đầy đủ chức đề mà không xảy sai sót trường hợp đáng tiếc khác Những tác động bên gây cố cho phận hệ thống không gây cố hệ thống -Hệ thống cấp thoát nước : +Cấp nước :hệ thống cấp nước tính toán đảm bảo nhu cầu sử dụng nước công trình bao gồm: nước sinh hoạt, nước tưới cây, nước cho hệ thống chữa cháy Dung tích bồn nước mái 70% tổng lưu lượng cấp nước +Thoát nước :việc tính toán thoát nước tính theo tiêu chuẩn cấp nước cho công trình công cộng Hệ thống thoát nước mưa nước bẩn tách riêng toàn hệ thống thoát nước chủ yếu ống ngầm -Hệ thống thông gió : Tầng hầm thông gió quạt hút gắn đường ống hệ thống ống gió Hành lang tầng có gắn quạt hút gắn tường Các kho chứa hồ sơ, phòng kỹ thuật điện tầng hầm thông gió quạt hút gắn tường phòng 1.4 Đặc trưng vật liệu : -Bêtông có cấp độ bền B25 (Rb=14.5MPa,Rbt =1.05MPa) -Cốt thép Φ < 10 dùng thép CI Rs=225 Mpa Φ > 10 dùng thép CII Rs=280 MPa =============================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =============================================================== =============================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP ===================================================================== Phần : KẾT CẤU CHƯƠNG TÍNH TOÁN BẢN SÀN 1.1 Lựa chọn sơ kích thước phận sàn: +Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: Kích thước sơ tiết diện dầm lựa chọn dựa công thức phụ thuộc nhịp tải trọng -dầm : hd = ( ÷ )ld =( ÷ bd = ( ÷ )hd = ( ÷ )x8000 = 500 ÷ 1000 )x8000 = 200 ÷ 400  Chọn hd x bd = 800 x 300 ===================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP ===================================================================== -dầm phụ : ÷ hd = ( ÷ )ld = ( )x8000 = 666 ÷ 800  Chọn hd x bd = 600 x 300 +Chọn sơ chiều dày sàn : Đối với ô A1(là ô phương lớn nhất) hs = × = × = 88.88 D:hệ cố phụ thuộc hoạt tải sử dụng (0.8÷1.4) m:đối với phương (30 ÷35) phương (40 ÷ 45) Đối với ô B10 (là ô phương lớn nhất) hs = × = × = 63.33  Vậy ta chọn hs = 100 cho tất sàn để tiện việc thi công +Các loại cấu tạo sàn tải trọng : Sàn phòng làm việc : Các lớp cấu tạo δ (mm) γ (kN/m3) Gạch ceramic Vữa lót Bản BTCT Vữa trát 10 20 30 18 100 25 15 18 Tổng tónh tải gb = Hoạt tải Sàn nhà vệ sinh : n 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 Các lớp cấu tạo δ (mm) γ (kN/m3) n Gạch ceramic Vữa lót 10 20 20 18 1.1 1.2 Tải trọng tính toán (kN/m2) 0.22 0.648 2.75 0.324 3.942 3.6 Tải trọng tính toán (kN/m2) 0.22 0.432 ===================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP ===================================================================== Lớp chống thấm Có thể bỏ qua Vữa tạo dốc 50 18 1.2 1.08 Bản BTCT 100 25 1.1 2.75 Vữa trát 15 18 1.2 0.324 Tổng tónh tải gb = 4.806 Hoạt tải 1.2 2.4 +Đặc trưng vật liệu : - BT: cấp độ bền B25, Rb = 14,5 MPa = 14,5x103 kN/m2 Thép : Ф10 → CII : Rs = 280 MPa = 280x103 kN/m2 1.2 Tính toán ô 1(4x4m2): 1.2.1 Sơ đồ tính : Ta có : = =1 => liên kết ngàm cạnh,theo sơ đồ (9) phụ lục 15 sách Kết cấu bê tông cốt thép 2-Võ Bá Tầm 1.2.2 Xác định tải trọng : -Các lớp cấu tạo sàn (phòng làm việc) : Trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: gb = ∑γiδini = 4.806 kN/m2 -Tải trọng tường xây (tường 10): gt = γt x ht = 1.8 x 3.3 = 5.94 kN/m2 -Hoạt tải : Hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo TCVN 2737-1995 ptt = pc x np = 3x1.2 = 3.6 kN/m2 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn: ===================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP ===================================================================== q = gb + gt + ptt = 4.806 + 5.94 + 3.6 = 14.346 kN/m2 1.2.3 Nội lực : P = q x l1 x l2 =14.346 x x = 215.712 kN Ta có : = = => tra bảng phụ lục 15 tr451 sách Kết cấu bê tông cốt thép 2-Võ Bá Tầm ta hệ số sau : m91 = 0.0179 k91 = 0.0417 m92 = 0.0179 k92 = 0.0417 Momen dương lớn : M1 = m91 x P = 0.0179 x 215.712 = 3.86 kNm/m M2 = m92 x P = 0.0179 x 215.712 = 3.86 kNm/m MI = k91 x P = 0.0417 x 215.712 = kNm/m MII = k91 x P = 0.0417 x 215.712 = kNm/m 1.2.4 Tính tốn cốt thép : Giả thiết a = cm => h0 = h – a = 10 – = cm αm = = × × = 0.042 ξ =1− − ∝ = 1−√1 − × 0.042 = 0.042 ===================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THAÉNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP ===================================================================== × × × × × × As = = = 2.19 cm2 = 219 mm2 Choïn Ф6a100 có As = 2.83 cm µmin = 0.1% < µ = αm = = = = 0.35 % < àmax = ì ì = 0.096 ì =1 − ∝ = 1−√1 − × 0.096 = 0.102 As = × × × = × × × = 5.26 cm2 = 526 mm2 Chọn Ф10a140 có As = 5.61 cm µmin = 0.1% < = = ì = 0.7 % < µmax = 1.2.5 Kiểm tra độ võng ô sàn : Độ võng ngàm cạnh xác định theo công thức sau : w = αq α hệ số phụ thuộc vào tỉ số (L2/L1)của ô ,tra bảng phụ lục 22 tr357 sách Kết Cấu Bêtông Cốt Thép – Võ Bá Tầm = =1  α = 0.00126 ; q = 13.482 kN/m2 ; a = 4m Độ võng giới hạn [f] = = = 16 mm Độ cứng trụ : D= Độ võng ô : ( ) = × × ( w = 0.00126x13.482x × ) = 0.26x109 = 0.16x10-4 mm < [f] ===================================================================== SVTH : TRAÀN VIỆT THẮNG 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== Trong : G1 – trọng lượng đài đất đài G1 = x Lm x Bm x h1 = 20x17.18x1 = 343.6 kN G2 – trọng lượng đất phạm vi từ đáy đài đến mũi cọc trừ phần đất bị cọc chiếm chỗ G2 = (Am - ncxAc)Σ hi =(17.18 - 4x0.503)(18.3x2.1+18.9x5.2+18.67x1.8+9.66x4.7) = 3272.01 kN G3 – trọng lượng phần cọc nằm khối móng quy ước G3 = ncxAcxLcx = 4x0.503x13.8x25 = 694.14 kN  Gm = 343.6 + 3272.01 +694.14 = 4309.75 kN Taûi trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng quy ước : -lực dọc tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước(bằng lực dọc đỉnh đài cộng với trọng lượng khối móng quy ước) : Ntc = + Gm = + 4309.75 = 8336.73 kN -momen tieâu chuẩn trục x đáy khối móng quy ước(bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài cộng momen lực ngang Qx gây đỉnh đài) : Mtcx = + lc = + x13.8 = 352.31 kNm -momen tiêu chuẩn trục y đáy khối móng quy ước(bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài cộng momen lực ngang Qy gây đỉnh đài) : Mtcy = + lc = + x13.8 = 1755.22 kNm Độ lệch tâm theo phương : e L = ex = = e B = eY = = = 0.166 = 0.0423 =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THAÉNG 100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== Điều kiện kiểm tra : ≤ 1.2RM RM = ≤ RM (ABm + BHm ’II + DcII ) Với m1=1.2,m2=1.1 - hệ số điều kiện làm việc công trình, tra bảng 2.2 tr65 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng A=0.78,B=4.12,D=6.675 – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất với góc ma sát : = 250,tra bảng 2.1 tr64 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng Bm= 3.95m, Hm= 15.5m = 9.66 kN/m3; ′ = 18.39 kN/m3 cII = 0.238 kG/cm2 = 23.8 kN/m2 R= × (0.78x3.95x18.3 + 4.12x15.5x19.02 + 6.675x23.8 ) = 1711.57 kN/m2 , = x (1± × ± × )= 8336.73 x (1± × ± 6×0.042 ) 3.95 -áp lực lớn : = 627.32 kN/m2 < 1.2RM = 2053.88 kN/m2 -áp lực nhỏ : = 343.19 kN/m2 -áp lực trung bình : = 485.25 kN/m2 < RM = 1566.36 kN/m2 Kiểm tra độ lún : Kiểm tra thỏa mãn điều kiện biến dạng : S ≤ Sgh = 8cm ∆S ≤ ∆Sgh -S – độ lún tuyệt đối lớn móng, tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Khi đất có chiều dày lớn coi nửa không gian biến dạng tuyến tính, giới hạn nên lấy đến độ sâu mà ứng suất gây lún không lớn 20% ứng suất thân: =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== ≤ 0.2 = Σ hi ng suất thân : -đáy lớp : = 18.3x3.3 = 60.39 kN/m2 -đáy lớp : = 18.9x5.2 + 60.39 = 213.67 kN/m2 -đáy lớp : = 18.67x1.8 + 213.67 = 287.27 kN/m2 -đáy khối móng quy ước : = 287.27 + 19.02x1.7 = 319.6 kN/m2 Độ lún tuyệt đối S : S=Σ Với =1- hi × = 0.8 hệ số phụ thuộc hệ số nở hông đất E0 – modun biến dạng lớp phân tố i – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i = Kozi x Kozi – hệ số phân bố ứng suất ,tra bảng 2.7 tr69 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng – ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước = - = 485.25 – 319.6 = 165.65 kN/m2 Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có chiều dày : chọn 0.8m < STT Độ sâu z(m) 0.8 1.6 0.91 0.405 0.812 = 0.987m K0 0.843 0.789 (kN/m2) 165.65 139.64 130.69 (kN/m2) 319.61 351.94 384.26 =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== 2.4 1.215 0.664 109.99 421.6 3.2 1.62 0.513 84.978 453.93 2.025 0.401 66.425 486.27 điểm số độ sâu 3.2m kể từ đáy khối móng quy ước,tại ứng suất gây lún nhỏ 20% ứng suất thân: = 84.978 kN/m2 < = 0.2x453.93 = 90.78 kN/m2 Độ lún : S=Σ hi = x0.8x (139.64+130.69+109.99+84.978) = 0.024m =2.4cm < Sgh = 8cm Tính cốt thép đài cọc : =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 103 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== -Momen mặt ngàm I-I (mép cột cạnh ngắn) : MI-I = (P2 + P4)r1 = (925.81 + 1444.39)x60 = 142212 kNcm Diện tích cốt thép cần thiết ( với h0I = h – a1 = 100 – = 96cm) : As = = × × × = 58.78 cm2 = 5878 mm2 Chọn 16Ф22 ứng với As= 6081.6 mm2 khoảng cách s = 200 mm -Momen mặt ngàm II-II (mép cột cạnh dài) : MII-II = (P4 + P3 )r2 = (1348.51 + 1444.39)x45 = 125680.5 kNcm Diện tích cốt thép cần thiết ( với h0II = h0I – a1 = 96 – = 94cm) : As = = × × × = 53.056 cm2 = 5305.6 mm2 Chọn 14Ф22 ứng với As= 5321.4 mm2 khoảng cách s = 230 mm 6.2 Tính toán móng cột C17 : Sức chịu tải cọc lấy tính cho móng cột C4 Ta chọn số lượng cọc cọc Pa =943.11 kN Chọn kích thước đài cọc sau : BxL = 3x3.4 = 10.2 m2 =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 104 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== Chiều sâu chôn móng yêu cầu nhỏ : Hmin = 0.7tg(450 Với : tb= = 0.7tg(450 - ) ) × × = 0.98 m 20 kN/m3 - trọng lượng riêng trung bình móng đất móng H = 87.14 kN – tải trọng ngang lớn tác dụng lên móng b = 2.8 m – cạnh đáy đài theo phương thẳng góc với lực ngang H chọn Df = 1.2m Lực truyền xuống cọc thứ i : Ptt = + + Với : momen tính toán xác định trọng tâm đế đài trục x y trị số Mttox, Qtty, Mttoy, Qttx lấy từ kết tính nội lực khung không gian cột C4 h = 1m chiều cao đài cọc giả thiết Mttx = Mttox + Qttyh = 202.305 + 1.02x1= 203.325 kNm ; Mtty = Mttoy + Qttxh = 1.01 + 87.14x1 = 88.15 kNm ; Σx2i = x 0.72 = 0.98 m2  Ptt = + Σy2i = x 0.92 = 1.62 m2 × + × = 1192.52 kN Tính toán tương tự ta có lực truyền xuống cọc móng cột C4 bảng sau : Cọc x(m) y(m) -0.6 -0.6 -0.7 0.7 Σ 812.55 812.55 -145.23 -145.23 Σ -73.45 73.45 Ptt (kN) 593.32 740.77 =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 105 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== 0.6 -0.7 812.55 145.23 -73.45 884.33 0.6 0.7 812.55 145.23 73.45 1031.23 Như bảng tính cọc số chịu lực truyền xuống lớn kể trọng lượng thân : Pttmax + Pc = 1031.23 + 1.1x25x0.503x12.9 = 1209.66 kN < PVL= 3865.8 kN Ngoài lực nhỏ truyền xuống cọc cọc số Pttmin = 593.32 kN > nên cọc không bị nhổ Từ điều kiện xuyên thủng ta tính chiều cao đài cọc hđ  hđ = 1m Kiểm tra áp lực mặt mũi cọc : Xác định móng khối quy ước : Khối móng quy ước khối có mặt cắt ABCD , chiều dài cọc: = = = x – góc ma sát trung bình theo ⋯ x ⋯ × × × × = 3013’ =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 106 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== Kích thước khối móng quy ước : Chiều dài Lm = 1.8 + 0.8 +2x13.8xtg30 13’ = 4.15 m Chiều rộng Bm = 1.4 + 0.8 +2x13.8xtg30 13’ = 3.75 m Chieàu cao Hm = 15.5m - Diện tích đáy khối móng quy ước : Am = L mx Bm = 3.75x4.15 = 15.56 m2 Trọng lượng khối móng quy ước : Gm = G + G + G Trong : G1 – trọng lượng đài đất ñaøi G1 = x Lm x Bm x h1 = 20x15.56x1 = 311.2 kN G2 – trọng lượng đất phạm vi từ đáy đài đến mũi cọc trừ phần đất bị cọc chiếm chỗ G2 = (Am - ncxAc)Σ hi =(15.56 - 4x0.503)(18.3x2.1+18.9x5.2+18.67x1.8+9.66x4.7) = 2437.18 kN G3 – troïng lượng phần cọc nằm khối móng quy ước G3 = ncxAcxLcx = 4x0.503x13.8x25 = 694.14 kN  Gm = 311.2 + 2437.18 + 694.14 = 3397.52 kN Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng quy ước : -lực dọc tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước(bằng lực dọc đỉnh đài cộng với trọng lượng khối móng quy ước) : Ntc = + Gm = + 3397.52 = 6352.25 kN -momen tiêu chuẩn trục x đáy khối móng quy ước(bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài cộng momen lực ngang Qx gây đỉnh đài) : Mtcx = + lc = + x13.8 = 196.71 kNm =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 107 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== -momen tiêu chuẩn trục y đáy khối móng quy ước(bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài cộng momen lực ngang Qy gây đỉnh đài) : Mtcy = + lc = + x13.8 = 1094.12 kNm Độ lệch tâm theo phương : e L = ex = = e B = eY = = = 0.026 = 0.147 Điều kiện kiểm tra : ≤ 1.2RM RM = ≤ RM (ABm + BHm ’II + DcII ) Với m1=1.2,m2=1.1 - hệ số điều kiện làm việc công trình, tra bảng 2.2 tr65 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng A=0.78,B=4.12,D=6.675 – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất với góc ma sát : = 250,tra bảng 2.1 tr64 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng Bm= 3.75m, Hm= 15.5m = 9.66 kN/m3; ′ = 18.39 kN/m3 cII = 0.238 kG/cm2 = 23.8 kN/m2 R= × (0.78x3.75x18.3 + 4.12x15.5x19.02 + 6.675x23.8 ) = 1424.15 kN/m2 , = x (1± × ± × )= 7402.26 x (1± × 6×0.147 ± 3.75 ) -áp lực lớn : = 717.45 kN/m2 < 1.2RM = 1708.98 kN/m2 -áp lực nhỏ : = 394.83 kN/m2 =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== = 556.14 kN/m2 < RM = 1424.15 kN/m2 -áp lực trung bình : Kiểm tra độ lún : Kiểm tra thỏa mãn điều kiện biến dạng : S ≤ Sgh = 8cm ∆S ≤ ∆Sgh -S – độ lún tuyệt đối lớn móng, tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Khi đất có chiều dày lớn coi nửa không gian biến dạng tuyến tính, giới hạn nên lấy đến độ sâu mà ứng suất gây lún không lớn 20% ứng suất thân: ≤ 0.2 = Σ hi ng suất thân : -đáy lớp : = 18.3x3.3 = 60.39 kN/m2 -đáy lớp : = 18.9x5.2 + 60.39 = 213.67 kN/m2 -đáy lớp : = 18.67x1.8 + 213.67 = 287.27 kN/m2 -đáy khối móng quy ước : = 287.27 + 19.02x1.7 = 319.6 kN/m2 Độ lún tuyệt đối S : S=Σ Với =1- hi × = 0.8 hệ số phụ thuộc hệ số nở hông đất E0 – modun biến dạng lớp phân tố i – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i = Kozi x Kozi – hệ số phân bố ứng suất ,tra bảng 2.7 tr69 sách Nền móng – Nguyễn Văn Quảng – ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== = - = 556.14 – 319.6 = 236.54 kN/m2 Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có chiều dày : chọn 0.8m < = 0.93m Độ sâu K0 (kN/m2) (kN/m2) z(m) 1.05 236.54 319.61 0.8 0.45 0.852 201.53 351.94 1.6 0.901 0.817 193.25 384.26 2.4 1.352 0.694 164.15 421.6 3.2 1.802 0.436 103.13 453.93 2.253 0.401 94.85 486.27 điểm số độ sâu 4m kể từ đáy khối móng quy ước,tại ứng suất gây lún nhỏ 20% ứng suất thân: STT = 94.85 kN/m2 < = 0.2x486.27 = 97.25 kN/m2 Độ lún neàn : S=Σ hi = x0.8x (201.53+193.25+164.15+103.13+94.85) = 0.039m = 3.9cm < Sgh = 8cm =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP =================================================================== Tính cốt thép đài cọc : -Momen mặt ngàm I-I (mép cột cạnh ngắn) : MI-I = (P2 + P4)r1 = (740.77 + 1031.23)x60 = 106320 kNcm Diện tích cốt thép cần thiết ( với h0I = h – a1 = 100 – = 96cm) : As = = × × × = 43.94 cm2 = 4394 mm2 Chọn 12Ф22 ứng với As= 4561.2 mm2 khoảng cách s = 250 mm -Momen mặt ngàm II-II (mép cột cạnh dài) : MII-II = (P4 + P3 )r2 = (884.33 + 1031.23)x45 = 86200.2 kNcm Diện tích cốt thép cần thiết ( với h0II = h0I – a1 = 96 – = 94cm) : As = = × × × = 36.38 cm2 = 3638.98 mm2 Chọn 10Ф22 ứng với As= 3801 mm2 khoảng cách s = 300 mm =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP =================================================================== =================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 112 MỤC LỤC Phần : KIẾN TRÚC 1.1 Nhiệm vụ qui mô công trình 1.2 Tổng quan kiến trúc công trình 1.3 Tổng quan kết cấu công trình 1.4 Đặc trưng vật liệu sử dụng công trình Phần : KẾT CẤU Chương Tính sàn 1.1 Lựa chọn sơ kích thước phận sàn 1.2 Tính chi tiết ô ( phương ) 1.3 Tính chi tiết ô 10 (bản phương ) 11 Chương Tính cầu thang 17 2.1 Tính thang chiếu nghỉ 18 2.2 Tính dần chiếu nghỉ 22 2.3 Tính dầm console 23 Chương Tính bể chứa nước mái 26 3.1 Xác định dung tích bể chứa 26 3.2 Tính toán cấu kiện 27 3.2.1 Chọn sơ kích thước cấu kiện 27 3.2.2 Tính nắp 28 3.2.3 Tính dầm nắp 31 3.2.4 Tính thành 34 3.2.5 Tính đáy 39 3.2.6 Tính dầm đáy 42 3.2.7 Tính cột đỡ 45 Chương Tính khung không gian 47 4.1 Lựa chọn kích thước sơ 47 4.2 Tải trọng tác dụng lên khung 51 4.3 Tính chi tiết cốt thép khung trục C 56 4.3.1 Tính cốt thép dầm khung trục C 57 4.3.2 Tính cốt đai dầm khung trục C 60 4.3.3 Tính cốt thép cột khung trục C 63 4.3.4 Tính cốt đai cột khung trục C 70 Chương Tính móng cọc ép 72 5.1 Số liệu địa chất 72 5.2 Chọn vật liệu kích thước cọc 73 5.3 Tìm tải trọng tính móng 73 5.4 Tính chi tiết móng cột C4 (tên phần tử Etab) 75 5.5 Tính chi tiết móng cột C17 (tên phần tử Etab) 85 Chương Tính móng cọc khoan nhồi 94 6.1 Tính chi tiết móng cột C4 (tên phần tử Etab) 94 6.2 Tính chi tiết móng cột C17 (tên phần tử Etab) 104 ... CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP ===================================================================== BIỂU ĐỒ MOMEN (kNm) Momen nhịp thành ngồi Mmax = 4.1 kNm Momen ngàm thành Mmax... Kết nội lực : =========================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 20 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GỊ VẤP... theo điều kiện cấu tạo: ===================================================================== SVTH : TRẦN VIỆT THẮNG 33 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: T.S TRẦN CHƯƠNG THIẾT KẾ NHÀ ĐIỀU HÀNH ĐIỆN LỰC GÒ VẤP