Đồ án tốt nghiệp Thiết kế nhà điều hành sản xuất điện lực gò vấp ( full bản vẽ chi tiết )

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HOÀNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 1 Phần 1 : KIEÁN TRUÙC (0%) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 2 1/ giới thiệu về công trình: Công trình nhà điều hành sản xuất điện lực quận gò vấp 5/5 nguyễn văn lượng F16 quận gò vấp được xây dựng như một cao ốc văn phòng cao cấp có 1 tầng hầm 1 tầng lửng 1 tầng trệt và 9 tầng lầu Trong đó: Tầng hầm và tầng lửng được sử dụng cho kỷ thuật và để xe Tầng trệt sử dụng làm sảnh tiếp tân và hướng dẫn dòch vụ thương mại viễn thông, phòng y tế, thu ngân, phòng vệ sinh, tổ quản lý hóa đơn, tổ ngân quỹ Tầng 1 tổ quản lý khách hàng, phòng kinh doanh, kho hồ sơ, tổ khảo sát, tổ giao dòch khách hàng, phòng vệ sinh Tầng 2 tổ kiểm tra điện, tổ ghi điện, tổ kiểm soát, tổ cắt điện, tổ thu ngân, phòng vệ sinh Tầng 3 phòng giám đốc,phó giám đốc, phòng xét thầu, phòng hành chính, phòng vệ sinh Tầng 4 tổ thanh tra, tổ xóa nợ, kho hồ sơ, phòng kế toán, phòng họp, phòng vệ sinh Tầng 5 tổ vật tư, phòng kế hoạch vật tư, ban quản lý dự án, kho, phòng vệ sinh Tầng 6 kho hồ sơ, tổ kỷ thuật, phòng kỷ thuật, tổ an toàn, phòng vệ sinh Tầng 7 phòng viễn thông, kho lưu trữ, phòng vệ sinh Tầng 8 kho lưu trữ, phòng họp lớn, phòng vệ sinh Tầng 9 tầng kỷ thuật, phòng kỷ thuật, phòng kỷ thuật, phòng vệ sinh Mái bằng bêtông cốt thép hồ nước mái Đòa điểm xây dựng công trình 5/5 nguyễn văn lượng phường 16 quận gò vấp TP_HCM Quy mô công trình 1 tầng hầm 1 lửng 1 trệt 9 lầu chiều cao công trình 35.5m Tổng thể công trình có dạng một khối vuông 2/ họa đồ vò trí công trình xây dựng Phía nam giáp nguyễn văn lượng Phía đông giáp nhà dân Phía tây giáp đường bêtông nội bộ Phía bắc giáp nhà dân Đặc điểm khu vực xây dựng công trình được xây dựng mặt tiền đường nguyễn văn lượng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 3 Điều kiện khí hậu: Nhiệt độ không khí cao nhất trung bình tháng và năm Tháng 4: 34.6 o c Tháng 12: 30.8 o c Nhiệt độ không khí thấp nhất trung bình tháng và năm Tháng 4: 25.8 o c Tháng 1: 21.1 o c Biên độ ngày trung bình của nhiệt độ không khí Tháng 9: 6.9 o c Tháng 4: 10.5 o c 3/ phương án bố trí hệ thống kỷ thuật cho công trình Bố trí hệ thống điện Hệ thống điện cung cấp cho cao ốc này bao gồm hệ thống trung và hạ thế Toàn bộ hệ thống điện sinh hoạt được đi âm trong tường hệ thống cung cấp điện chính được đặt trong các hộp kỷ thuật để đảm bảo an toàn dễ dàng sửa chữa Bố trí hệ thống nước Nguồn nước cấp chính được lấy trực tiếp ống cấp nước chính thành phố từ đường nguyễn văn lượng Công trình sử dụng giao thông đứng với hệ thống hai thang máy và hai thang bộ 4/ chọn giải pháp kết cấu cho toàn công trình Hệ khung gồm cột dầm sàn được làm từ bêtông cốt thép đổ toàn khối Kết cấu móng do công trình có tải trọng lớn để đảm bảo an toàn tiết kiệm cho công trình nên sử dụng cọc khoan nhồi bêtông cốt thép do công trình chòu tải trọng gió nên có chuyển vò ngang để chòu được tải trọng ngang phải kết hợp hệ khung bê tông cốt thép và hệ vách Kết cấu mái bằng bê tông cốt thép đảm bảo an toàn dễ bảo trì sửa chữa ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HOÀNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 4 Phần 2 : KEÁT CAÁU (70%) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 5 Chương I: tính sàn điển hình 1.1/ mặt bằng bố trí dầm sàn 1.2/ Căn cứ vào kích thước ô sàn ta phân các ô sàn thành các ô sàn khác nhau Căn cứ vào tỉ lệ 2 1 l l ta chia làm hai loại ô bản nếu 2 1 l l > 2 ô bản dầm, nếu 2 1 l l ≤ 2 ô bản kê Kí hiệu ô L 1 L 2 L 2 /L 1 Số lượng Loại ô bản ô 1 6.5 6.5 1 1 Bản kê ô 2 6 6.5 1.083 1 Bản kê ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 6 1.3/ chọn sơ bộ tiết diện các cấu kiện a/ chiều dày sàn được chọn theo công thức sau: h s = m D xL 1 với : L 1 là chiều dài cạnh ngắn D = 0.8 hệ số phụ thuộc vào hoạt tải sử dụng m = (40÷45) đối với bản kê bốn cạnh do các sàn có cùng chiều dày nên ta dùng ô có kích thước lớn nhất để chọn chiều dày sàn cho tất cả các sàn còn lại ô bản có kích thước lớn nhất là: h s = m D xL 1 = 0.8( 40 1 ÷ 45 1 )6500 = 115.5 ÷ 130(mm) vậy chọn h s = 0.13(m) b/ chiều cao dầm được chọn theo công thức h d = ( 12 1 ÷ 20 1 )xl d , b d = ( 2 1 ÷ 4 1 )xh d với l d chiều dài tính toán của dầm đối với các dầm đi qua cột do nhòp các dầm này chênh lệch không lớn nên ta chọn dầm có chiều dài lớn nhất để chọn tiết diện cho dầm vậy h d = ( 12 1 ÷ 20 1 )xl d = ( 12 1 ÷ 20 1 )x7000 = 350 ÷ 583.3(mm) vậy chọn h d = 0.45(m), b d = 0.25(m) 1.4 xác đònh tải trọng -các số liệu ban đầu cho tất cả các cấu kiện trong cơng trình trừ móng : +bêtông cấp độ bền B20 có R b = 11.5 (Mpa), R k = 0.9 (Mpa), E b = 27000 (Mpa) +Cốt thép CI có R s = R s ’=225 (Mpa) E s = 210000 (Mpa) ô 3 6 7 1.167 1 Bản kê ô 4 6.5 7 1.077 1 Bản kê ô 5 2.5 7 2.8 1 Bản dầm ô 6 6 6 1 1 Bản kê ô 2a 6 6.5 1.083 1 Bản kê ô 1a 6.5 6.5 1 1 Bản kê ô 2b 6 6.5 1.083 1 Bản kê ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 7 +Cốt thép CII có R s = R s ’=280 (Mpa) E s = 210000 (Mpa) a/ tónh tải: tónh tải sàn gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn, trọng lượng đường ống thiết bò, trọng lượng trần trọng lượng các lớp cấu tạo các ô sàn gồm hai loại: ô sàn không yêu cầu chống thấm và ô sàn có yêu cầu chống thấm các ô sàn không yêu cầu chống thấm tất cả các ô sàn trừ ô sàn nhà vệ sinh, ô sàn sênô, sàn sân thượng cấu tạo sàn không yêu cầu chống thấm Lớp cấu tạo Bề dày (m) Trọng lượng riêng (T/m 3 ) Tải trọng tiêu chuẩn g tc (T/m 2 ) Hệ số độ tin cậy n Trải trọng tính toán g tt (T/m 2 ) Tổng tải trọng (T/m 2 ) Gạch Ceramic 0.01 2 0.02 1.2 0.024 0.5663 Vữa láng 0.015 1.8 0.027 1.2 0.0324 sàn BTCT 0.13 2.5 0.325 1.1 0.3575 Vữa trát 0.015 1.8 0.036 1.2 0.0324 thiết bị 0.07 1.2 0.084 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 8 ô sàn có yêu cầu chống thấm như ô sàn nhà vệ sinh, sênô, sàn sân thượng cấu tạo sàn chống thấm bảng tính tải trọng các lớp cấu tạo của sàn có chống thấm Trần treo 0.03 1.2 0.036 lớp cấu tạo Bề dày (m) Trọng lượng riêng (T/m 3 ) Tải trọng tiêu chuẩn g tc (T/m 2 ) Hệ số độ tin cậy n Tải trọng tính toán g tt (T/m 2 ) Tổng tải trọng g (T/m 2 ) gạch Ceramic 0.01 2 0.02 1.2 0.024 0.5993 Lớp vữa lót 0.015 1.8 0.027 1.2 0.0324 BTchống thấm 0.015 2 0.03 1.1 0.033 sàn BTCT 0.13 2.5 0.325 1.1 0.3575 Vữa trát trần 0.015 1.8 0.036 1.2 0.0324 thiết bò 0.07 1.2 0.084 Trần treo 0.03 1.2 0.036 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 9 b/ hoạt tải lấy theo “TCVN2737-1995” tải trọng và tác động c/ tải trọng tường phân bố lên sàn được qui đổi thành phân bố đều theo công thức: g t = 21 ll Gt  (T/m 2 ), Với G t = b t x h t x ∂ t x  t (T) Bảng tính tải trọng tường Kí hiệu ô sàn Diện tích ô sàn (m 2 ) Chiều dày(m) Chiều dài(m) Chiều cao (m) Hệ số độ tin cậy γ (T/m 3 ) g t (T/m 2 ) ô 2a 39 0.1 8.7 3.3 1.2 1.8 0.159 ô 1a 42.25 0.1 6.5 3.3 1.2 1.8 0.11 ô 2b 39 0.08 6.5 3.3 1.2 2.3 0.132 1.5/ tính toán các ô bản dầm ô 5 Các ô bản được tính như ô bản đơn không xét đến ảnh hưởng của các ô bản kế cận Tính ô bản theo sơ đồ đàn hồi Cắt ô bản theo phương cạnh ngắn một dãy có bề rộng 1(m) để tính a/ sơ đồ tính sơ đồ tính của dầm phụ thuộc vào độ cứng của bản và dầm các ô bản đều có tỉ lệ h d /hs > 3 do đó liên kết giữa bản và dầm là liên kết ngàm Kí Chiều dài Tỉnh tải Hoạt tải Tải trọng giá trị momen Kí hiệu ô sàn Loại sàn P tc (T/m 2 ) Hệ số độ tin cậy P tt (T/m 2 ) Văn phòng ô1,ô2,ô4,ô6,ô2b 0.2 1.2 0.24 sảnh ô3 0.3 1.2 0.36 vệ sinh ô2a 0.2 1.2 0.24 Kho hồ sơ ôâ1a 0.24 1.2 0.288 Hành lang ôâ5 0.3 1.2 0.36 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 10 hiệu ôâ sàn cạnh ngắn (m) g s (T/m 2 ) g t (T/m 2 ) q(T/m 2 ) toàn phần q c (T/m 2 ) M nh (Tm) M g (Tm) ô 5 2.5 0.5663 0.36 0.9263 0.1544 0.3088 b/ cốt thép được tính theo TCXDVN 356:2005 - Cốt thép của bản tính như cấu kiện chịu uốn : α m = 2 ob hbR M  , ζ=   m  2115.0  , A s = os hR M   +Bề rộng b = 1 (m) +Giả thiết a = 0.02 (m) khoảng cách từ trọng tâm cốt thép lớp da bêtông Bảng kết quả tính thép cho sàn bản dầm ô sàn M (T.m) α m ζ As (cm 2 ) Chọn thép μ(%) Ø (mm) a (mm) A s (cm 2 ) ô 5 M nh 0.1544 0.011 0.574 0.919 8 150 335 0.3 M g 0.3088 0.022 0.605 1.744 8 150 335 0.3 c/ Tính toán biến dạng ( độ võng) theo TCXDVN 356:2005 -Tính toán về biến dạng cần phân biệt hai trường hợp : +Khi bê tông vùng kéo của tiết diện chưa hình hành vết nứt +Khi bê tông vùng kéo đã hình thành vết nứt + Điều kiện : f<[f] -Chọn ô sàn có kích thước lớn nhất để kiểm tra độ võng ô 12(8x3.6m) + Ta có [f] = L/250 = 2500/250 = 10(mm) [...]... +b=1 (m); giả thiết a = 0.02(m)  ho = h-a = 0.13 - 0.02 = 0.11 (m) Tiết diện M (Tm) m  As(tính) 2 As(chọn) Ø(mm) 2  (% ) (cm ) nhòp 2.092 gối 0.837 SVTH : HÀ VĂN LỰ 0.15 0.06 0.918 0.969 (cm ) 7.398 3.49 7.54 Ø12a150 0.69 3.92 Ø10a200 0.36 TRANG 22 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG b/ Tính toán dầm Dcn + Trọng lượng bản thân Dcn được tính theo công thức gd = bd(hd-hs)nγb... :Rb=11.5(Mpa) +Cốt thép AII có :Rs=280(Mpa) +b=1 (m); giả thiết a=0.02 (m)  ho=h-a= 0.45-0.3=0.42(m) Tính cho dầm DN1 Bảng kết quả tính thép dầm D1 SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 31 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG Tiết M(Tm) nhịp m  9.392 diện 0.185 0.897 Astính(mm 2) Aschọn(mm 2) (% ) 890.601 3Ø2 0(9 4 2) 0.9 - Cốt thép ở gối lấy 40% cốt thép nhịp =0.3x942=282.6mm2 chọn 2Ø1 6(4 02mm 2) -... B20 có :Rb=11.5(Mpa) +Cốt thép AI có :Rs=225(Mpa) +b=1 (m); giả thiết a=0.02 (m)  ho=h-a= 0.1-0.2=0.08(m) Bảng kết quả tính thép bản nắp Ơ M (Tm) sàn αm ζ As chọn thép (mm 2) Ø(mm) a(mm) As(mm 2) (% ) M1 0.01 0.995 41.47 6 150 189 0.2 M2 0.068 0.01 0.995 41.47 6 150 189 0.2 MI 0.159 0.024 0.988 97.276 6 150 189 0.2 M II S1 0.068 0.159 0.024 0.988 97.276 6 150 189 0.2 3.2.2/Tính dầm đỡ bản nắp a/Tải trọng... Nếu hd/hs 2ho = 2x320 = 640(mm) nên lấy Co=640(mm) Qsw = qswCo=66x640 = 42240(N) Qb= 2  0.9  200  3202  5760 0( N ) 640 Vậy khả năng chịu cắt của dầm là Qu=42240+ 57600 = 99840(N) = 9.984(T) Ta có Qmax = 3.83(T) < Qu = 9.984(T)  dầm đủ khả năng chịu cắt - Do dầm chi u nghỉ có chi u dài... bản đáy a/Tải trọng tác dụng Chọn chi u dày bản đáy hb=0.12(m) +Tĩnh tải Bảng tính tải trọng các lớp cấu tạo bản đáy Các lớp cấu tạo (T/m 3) m) n gbntc(T/m 2) gbntt(T/m 2) Vữa lót 1.8 0.02 1.3 0.036 0.047 Bản BTCT 2.5 0.12 1.1 0.144 0.158 Vữa trát 1.8 0.015 1.3 0.027 0.035 Tổng cộng =0.24(T/m 2) + Áp lực thủy tĩnh gn=n.h.γn=1.1x1x2=2.2 (T/m 2) + Tổng tải trọng tác dụng qtt =g+gn=0.24+2.2=2.44(T/m 2). .. sơ đồ an tồn như sau : c/Xác định nội lực -Dầm DĐ1 Nội lực của dầm DĐ1 được xác định theo phương pháp cộng tác dụng Mnh1=62.5 (Tm) Mg1 =35.4 (Tm) Qmax=23.839(T) -Dầm DĐ2 Mnh2= Mg2= q2l 2 6.125  7 2   37.516(Tm) 8 8 q2l 2 6.125  7 2   25.01(Tm) 12 12 Qmax= q2l 6.125  7   21.438 (T) 2 2 d/Tính tốn cốt thép dọc Bảng kết quả tính thép dầm D Đ1 Tiết diện SVTH : HÀ VĂN LỰ M(Tm) m  Astính(mm 2). .. : tổng tải trọng tác dụng lên ô bản (T) P=q x L1 x L2 (T), q=gs + gt + p (T/m 2) + α1, α2, β1, β2: các hệ số đối với moment nhịp và gối Kích thước Tỉnh tải Hoạt tải Kí hiệu ô gt(T/m 2) p(T/m 2) Tải trọng toàn Tổng tải phần q(T/m 2) p(T) 0.8063 34.066 0.8063 31.446 0.9263 38.905 0.8063 36.687 0.8063 29.027 0.9643 40.742 0.9983 38.934 0.9383 36.594 sàn L1(m) L2(m) gs(T/m 2) ô 1 6.5 6.5 0.5663 0.24 ô 2 6 6.5 . TRUÙC (0 %) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2005 GVHD:ThS NGUYỄN HỒNG TÙNG SVTH : HÀ VĂN LỰ TRANG 2 1/ giới thiệu về công trình: Công trình nhà điều hành sản xuất điện lực quận gò vấp 5/5. = 11.5 (Mpa), R k = 0.9 (Mpa), E b = 27000 (Mpa) +Cốt thép CI có R s = R s ’=225 (Mpa) E s = 210000 (Mpa) ô 3 6 7 1.167 1 Bản kê ô 4 6.5 7 1.077 1 Bản kê ô 5 2.5 7 2.8 1 Bản dầm ô. thành phân bố đều theo công thức: g t = 21 ll Gt  (T/m 2 ), Với G t = b t x h t x ∂ t x  t (T) Bảng tính tải trọng tường Kí hiệu ô sàn Diện tích ô sàn (m 2 ) Chi u dày(m) Chi u