Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Trang 1Chơng 1 : Tính toán phụ tải và cân bằng công suất
1.1.Chọn máy phát điện.
Theo nhiệm vụ thiết kế nhà máy nhiệt điện gồm 4 tổ máy với công suất mỗi tổ máy
là 50 MW Ta chọn 4 máy fát đồng bộ tua bin khí TB-50-2 để thuận tiện cho vận hành
và sửa chữa sau này
I(KA) Cos Xd
'' Xd' Xd
1.2.Tính toán phụ tải & cân bằng công suất.
Từ bảng biến thiên phụ tải ta xây dựng đồ thị phụ tải ở các cấp điện áp trong cácthời điểm khác nhau theo công thức:
P(t) =
100
% P
* Pđm
S(t) =
Cos
) t ( P
Trong đó: P(t) là công suất tác dụng của phụ tải tại thời điểm t
S(t) là công suất biểu kiến của phụ tải tại thời điểm t
Cos là hệ số công suất phụ tải
1.2.1.Phụ tải địa phơng.
Uđm = 10 KV
Pmax = 10 MWCostb = 0.86
) t (
Trang 2Sđp(t) (MVA) 7.558 11.628 9.302 7.558
Từ đó ta có đồ thị biểu diễn quan hệ công suất phụ tải địa phơng với thời gian nhhình 1-1
7.558 9.302
11.628
7.558
0 2 4 6 8 10 12 14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Hình 1-1 1.2.2.Phụ tải trung áp.
Uđm = 110 KV
PTmax = 110 MWCostb = 0.87
) t (
Trang 3Từ đó ta có đồ thị biểu diễn quan hệ công suất phụ tải trung áp với thời gian nhhình 1-2.
94.828
126.437 107.471
94.828
0 20 40 60 80 100 120 140
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Hình 1-2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy.
Uđm = 10 KV
PNMđm = n*PGđm = 4*50 = 200 MWCosđm = 0.8
) t (
Trang 4250 212.5
200
0 50 100 150 200 250 300
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Hình 1-3 1.2.4.Phụ tải tự dùng:
)Trong đó: Std(t) là công suất tự dùng tại thời điểm t, MVA
SNM là công suất đặt của toàn nhà máy, MVA
S(t) là công suất phát ra của nhà máy tại thời điểm t, MVA
14.4
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Hình 1-4
Trang 51.2.5.Công suất phát về hệ thống.
Công suất phát về hệ thống đợc tính theo công thức sau:
SHT = SNM - (Sđp + Std + ST + Sc) ; với Sc = 0Bảng biến thiên công suất phát về hệ thống
Trang 696.761 77.476
Trang 7Chơng 2 : Xác định các phơng án
* Chọn sơ đồ nối điện chính phải đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện và thể hiện tính
khả thi, đem lại hiệu quả kinh tế cao
Theo chơng 1 ta có kết quả tính toán sau:
Phụ tải địa phơng :
Sđpmax = 11.628 MVA
Sđpmin = 7.558 MVAPhụ tải trung áp :
STmax = 126.437 MVA
STmin = 94.828 MVAPhụ tải tự dùng :
STdmax = 17.5 MVA
STdmax = 14.875 MVAPhụ tải phát vào hệ thống :
SHTmax = 96.761 MVA
SHTmin = 70.239 MVA
Ta có dự trữ quay của hệ thống là SDT = 100 MVA
Tỉ lệ phần trăm phụ tải địa phơng so với công suất định mức máy phát là :
P % = * 100
50
* 2
10
= 10 % < 15 % dùng sơ đồ bộ máy phát máy biến áp
Công suất một bộ MF-MBA = 62.5 MVA nhỏ hơn dự trữ quay của hệ thống nên có thể dùng sơ đồ bộ
Cấp điện áp cao và trung la 220 kV và 110 kV có trung tính nối đất trực tiếp nên dùng 2 máy biến áp tự ngẫu làm máy biến áp liên lạc, tiết kiệm chi phí và giảm đợctổn hao MBA
Từ đó ta vạch ra các phơng án nh sau :
2.1.Phơng án 1.
Phơng án I, phía cao áp thanh góp 220kV bố trí 3 máy biến áp gồm 2 máy biến áp tựngẫu và 1 máy biến 3 pha 2 dây quấn Phía trung áp thanh góp 110kV đợc nối với 1 bộmáy phát điện - máy biến áp ba pha hai dây quấn G3-T3 Để cung cấp điện thêm chocác phụ tải này cũng nh để liên lạc giữa ba cấp điện áp dùng hai bộ máy phát điện -máy biến áp tự ngẫu (G1-T1 và G2-T2)
Phụ tải địa phơng 10 kV đợc cung cấp điện từ đầu cực hai máy phát điện G1,G2thông qua 2 kháng đờng dây
Ưu điểm của ph ơng án:
- cung cấp đủ công suất cho phụ tải các cấp điện áp
Trang 8Hình 2-1 2.2.Phơng án 2.
Để khắc phục nhợc điểm trên, chuyển bộ G4-T4 từ thanh góp 220kV sangphía 110kV Phần còn lại của phơng án II giống nh phơng án I
Ưu điểm
- chỉ sử dụng 2 loại máy biến áp thuận tiện trong vận hành bảo dỡng sửa chữa
- khắc phục đợc phần lớn các nhợc điểm của phơng án I
Nh
ợc điểm
- khi phụ tải bên trung min nếu cho bộ MF-MBA bên trung làm việc dịnh mức
sẽ có một phần công suất từ bên trung truyền qua cuộn trung của MBA tự ngẫuphát lên hệ thống gây tổn thất qua 2 lần MBA
S
T D
HT
220KV
~
T3
ST D
G3
~
T1
G1
~
ST
110KV
T4
G4
ST D
~
T2
G2
ST D
Trang 9Hình 2-2 2.3.Phơng án 3
Sử dụng 4 bộ MF-MBA và 2 máy biến áp tự ngẫu để làm máy biến áp liên lạc
và cung cấp điện cho phụ tải địa phơng Phơng án này sử dụng nhiều MBA gây tốnkém vốn đầu t, gây tổn thất công suất trong MBA lớn
Hình 2-3
* Qua phân tích sơ bộ 3 phơng án nêu trên ta thấy phơng án 1 và 2 có nhiều u điểm nên
đợc giữ lại để tính toán so sánh về mặt kinh tế kỹ thuật để chọn phơng án nối điện tối ucho nhà máy
~
T5
G3
STD
~
T6
G3STD
Trang 10Chơng 3 : Chọn máy biến áp
3.1.Phơng án 1.
3.1.1.Chọn máy biến áp.
3.1.1.1.Máy biến áp T 3 (Phía trung áp có cấp điện áp 110KV).
Máy biến áp này là máy biến áp hai dây quấn nên chọn theo điều kiện:
ST3đm ≥ SGđm =
dm
Gdm Cos
P
=
8 0
50
= 62.5 (MVA)Chọn máy biến áp kiểu TDц-80/121
3.1.1.2.Máy biến áp T 4 (Phía cao áp có cấp điện áp 220KV).
Đây cũng là loại máy biến áp hai dây quấn nhng lại đợc đặt bên phía cao áp nên
t-ơng tự nh chọn máy biến áp T3 ta chọn máy biến áp T4 loại TDц-80/242 3.1.1.3.Máy
biến áp tự ngẫu T 1 & T 2
Máy biến áp này đợc chọn theo điều kiện:
1
*54.346 = 108.692 MVAChọn máy biến áp loại ATDцTH-125
Từ đó ta có bảng tham số của các máy biến cho phơng án 1 nh sau:
Trang 11SCC(t), SCT(t), SCH(t) : là công suất biểu kiến qua cuộn cao, trung, hạ của MBA tựngẫu tại thời điểm t.
SbC, SbT : Công suất biểu kiến của 1 bộ bên cao, trung
SC(t), ST(t) : Công suất biểu kiến phát về hệ thống, phụ tải bên trung tại thời điểm t
3.1.2.1.Máy biến áp 2 cuộn dây.
Luôn cho vận hành với đồ thị bằng phẳng vì máy biến áp hai cuộn dây không có
điều chỉnh dới tải, do đó:
Ta có công suất của 1 bộ MF-MBA là :
3.1.2.2.Máy biến áp tự ngẫu.
Dựa vào kết quả công suất phụ tải bên trung áp & công suất phát về hệ thống ta cóbảng phân phối công suất cho các máy biến áp nh sau :
Thời gian (h)
0 – 8 8 - 12 12 - 18 18 – 24Hai cuộn
dây Cao &trung SbC = SbT 58.125 58.125 58.125 58.125
Tự ngẫu
Trung SCT(t) 18.352 24.673 33.356 18.352
3.1.3.Kiểm tra điều kiện làm việc của MBA.
3.1.3.1.Khi làm việc bình thờng.
Trang 12 khi sự cố 1 bộ MF-MBA bên trung vẫn đảm bảo cung cấp đủ công suất chophụ tải bên trung.
Sự cố một máy biến áp tự ngẫu (MBA liên lạc)
Điều kiện : sc
qt
K *α*SđmTN ≥ STmax- SbT 1.4*0.5*125 = 87.5 (MVA) > 126.437 – 58.125 = 68.312 (MVA)
Trong trờng hợp sự cố một máy biến áp tự ngẫu(MBA liên lạc), cho phép làm việctrong tình trạng này
Nh vậy các máy biến áp đã chọn cho phơng án 1 đều đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, làmviệc tin cậy Các máy biến áp không bị quá tải trong các điều kiện làm việc khác nhau
3.1.4.Tính tổn thất điện năng trong các máy biến áp
Tổn thất trong máy biến áp gồm hai phần :
Tổn thất sắt không phụ thuộc vào phụ tải của máy biến áp và bằng tổn thấtkhông tải của nó
Tổn thất đồng trong dây dẫn phụ thuộc vào tải của máy biến áp
* Công thức tính tổn thất điện năng trong máy biến áp ba pha hai cuộn dây trongmột năm :
*Công thức tính tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu tơng tự nh máybiến áp ba pha ba cuộn dây :
dm
T i T N 2
dm
C i C N
S
S
* P S
S
* P S
và hạ của máy biến áp tự ngẫu
Dựa vào thông số máy biến áp và các bảng số liệu ta tính ra đợc tổn thất điệnnăng trong các máy biến áp ở từng phơng án nh sau :
3.1.3.3.Tổn thất điện năng trong máy biến áp ba pha hai dây quấn
* 310
* 320
3.1.4.2.Tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu
Trang 13Trớc hết phải tính tổn thất công suất ngắn mạch trong các cuộn cao, trung, hạ :
H T N 2
H C N T C N C
N
5.0
1455
.0
145290
*2
1P
PP
*2
H C N 2
H T N T C N T
N
5.0
1455
.0
145290
*2
1P
PP
*2
.0
1455
.0
145
*2
1P
PP
*2
1P
2 2
T C N 2
H T N 2
H C N H
= 1052189.46 (KWh)Vậy tổn thất điện năng trong các máy biến áp của phơng án 1 là:
ΔA = 2*ΔAT1 + ΔAT3 + ΔAT4
= 2*1052189.46 + 2046.75*103 + 2180.6*103 = 6331.73*103 (KWh)
3.2.Phơng án 2.
3.2.1.Chọn máy biến áp
3.2.1.1.Máy biến áp T 3 , T 4 (Phía trung áp có cấp điện áp 110KV).
Làm tơng tự phơng án 1, chỉ khác ở chỗ bên trung áp chọn hai máy biến áp 2 cuộndây loại TDц-80/121
3.2.1.1.Chọn máy biến áp tự ngẫu T 1 & T 2 (Phía cao áp có cấp điện áp 220KV)
Tơng tự nh phơng án 1 ta chọn đợc 2 máy biến áp tự ngẫu loại ATDцTH-125
Cụ thể máy biến áp T1 & T2 là máy biến áp tự ngẫu kiểu ATDцTH-125 Máy biến áp
T3, T4 là máy 2 dây quấn kiểu TDц-80
Bảng thông số kỹ thuật của các máy biến áp của phơng án 2 nh sau:
Trang 143.2.2.1.Máy biến áp 2 cuộn dây.
Luôn cho vận hành với đồ thị bằng phẳng vì máy biến áp hai cuộn dây không có
điều chỉnh dới tải, do đó:
Dựa vào kết quả công suất phụ tải bên trung áp & công suất phát về hệ thống ta cóbảng phân phối công suất nh sau :
Bảng 3-4
Loại máy
biến áp Cấp điệnáp
Côngsuất(MVA)
Thời gian (h)
0 – 8 8 - 16 16 - 20 20 - 24Hai cuộn
dây Cao &trung SbT 58.125 58.125 58.125 58.125
Tự ngẫu
Trung SCT(t) -21.422 -8.779 10.187 -21.422
Dấu "- " cho biết công suất đi từ phía trung áp sang phía cao áp của hệ thống
3.2.3 Kiểm tra điều kiện làm việc của MBA.
3.2.3.1.Khi làm việc bình thờng.
1
58.568 = 117.136 (MVA)Trong điều kiện làm việc bình thờng các máy biến áp đã đợc chọn không bị quá tải
Sự cố 1 máy biến áp tự ngẫu(MBA liên lạc)
Điều kiện : sc
qt
K *α*SđmTN ≥ STmax – 2*SbT 1.4*0.5*125 = 87.5 (MVA) > 126.437 – 2*58.125 = 10.187 (MVA)
Nh vậy các máy biến áp đã chọn cho phơng án 2 đều đảm bảo yêu cầu kỹ thuật,làm việc tin cậy Các máy biến áp không bị quá tải trong các điều kiện làm việc khácnhau
Trang 153.2.4.Tính tổn thất điện năng trong các máy biến áp
3.2.3.3.Tổn thất điện năng trong các máy biến áp hai cuộn dây T 3 , T 4
* 310
= 1109228.78 (KWh)
Vậy tổn thất điện năng trong các máy biến áp của phơng án 1 là:
ΔA = 2*ΔAT1+2*ΔAT3 = 2*1109228.78+2*2046.75*103 =6311.96*103 (KW.h)
3.3.Xác định dòng cỡng bức
3.3.1.Phơng án I
3.3.1.1.Cấp điện áp 220 kV.
Mạch đờng dây : Phụ tải cực đại của hệ thống là S220max = 96.761 MVA Vì vậy dòng
điện làm việc cỡng bức của mạch đờng dây đợc tính với điều kiện một đờng dây bị
đứt Khi đó
254 0 220
* 3
761 96 U
3
S I
dm
max 220
Mạch máy biến áp ba pha 2 cuộn dây : Dòng điện làm việc cỡng bức đợc xác địnhtheo dòng điện cỡng bức của máy phát điện
172 0 220
* 3
5 62
* 05 1 U
* 3
S
* 05 1 I
Smax = S220max - SC4 = 96.761 - 58.125 = 38.636 MVA
Dòng điện làm việc cỡng bức của mạch này là :
1014 0 220
* 3
636 38 U
* 3
S I
Dòng điện làm việc cỡng bức của đờng dây là (giả thiết mỗi đờng dây tải công suất
nh nhau) khi sự cố 1 dây bên đờng dây kép:
Lúc bình thờng đờng dây kép tải một lợng công suất là :
Trang 16 0 442
110
* 3
247 84 U
* 3
S I
dm
Mạch máy biến áp ba pha hai cuộn dây :
344 0 110
* 3
5 62
* 05 1 U
* 3
S
* 05 1 I
= 63.185 MVA
Do đó dòng điện cỡng bức là:
332 0 110
* 3
185 63 U
* 3
S I
* 3
5 62
* 05 1 U
* 3
S
* 05 1 I
Mạch máy biến áp tự ngẫu : Khi sự cố một máy biến áp tự ngẫu thì máy biến áp
tự ngẫu còn lại phải đa vào hệ thống một lợng công suất :
Smax = S220max = 96.761 MVA
Dòng điện làm việc cỡng bức của mạch này là :
254 0 220
* 3
761 96 U
* 3
S I
Trang 17344 0 110
* 3
5 62
* 05 1 U
* 3
S
* 05 1 I
= 34.123 MVA
Do đó dòng điện cỡng bức là:
179 0 110
* 3
123 34 U
* 3
S I
Để tính toán dòng điện ngắn mạch ta dùng phơng pháp gần đúng với khái niệm
điện áp trung bình và chọn điện áp cơ bản bằng điện áp định mức trung bình của mạng.Chọn các lợng cơ bản:
S m d HT
cb
4.1.2.Điện kháng của máy phát điện.
Các máy phát điện đã cho là loại TB-50-2 cực ẩn và có điện kháng siêu quá độ dọctrục là Xd’’ = 0.135 Do đó điện kháng qui đổi về lợng cơ bản là:
XG = X’’
5 62
100
* 135 0 S
S Gdm
Trang 184.1.3.Điện kháng của đờng dây 220kV
*4.0
*2
1U
S
2 1
2 cb
4.1.4.Điện kháng của máy biến áp 3 pha 2 cuộn dây.
Loại TDЦ - 80-242/10.5 : Đã biết UN% = 11 ; STđm = 80 MVA
80
100 100
11 S
S 100
% U
Tdm
cb N
5 10 S
S 100
% U
Tdm
cb N
4.1.5.Điện kháng của máy biến áp tự ngẫu.
Nhà chế tạo đã cho điện áp ngắn mạch giữa các phía điện áp của máy biến áp tựngẫu Từ đó ta có:
S
S
* 100
% U
=
80
100
* 100
5 11
S
S
* 100
% U
=
80
100
* 100
5 19
= 0.2438
4.2.Tính toán dòng điện ngắn mạch.
Hệ thống đã cho có công suất tơng đối lớn, do đó các tính toán ngắn mạch coi hệthống nh một nguồn đẳng trị Hơn nữa trong tính toán, biến đổi sơ đồ không nhập hệthống với các máy phát điện
4.2.1.Phơng án 1:
Sơ đồ nối điện ( Hình 4-1).
Trang 19Hình 4-1
Để chọn khí cụ điện cho mạch 220kV, ta chọn diểm ngắn mạch N1 với nguồncung cấp là toàn bộ hệ thống và các máy phát điện Đối với mạch 110kV, điểm ngắnmạch tính toán là N2 với nguồn cung cấp gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống Tuynhiên với mạch máy phát điện cần tính toán hai điểm ngắn mạch là N3 và N3’ Điểmngắn mạch N3 có nguồn cung cấp là toàn bộ các máy phát ( trừ máy phát G2) và hệthống Điểm ngắn mạch N3’ có nguồn cung cấp chỉ có máy phát G2 So sánh trị số củadòng điện ngắn mạch tại hai điểm này và chọn khí cụ điện theo dòng điện có trị số lớnhơn
Để chọn thiết bị cho mạch tự dùng ta có điểm ngắn mạch tính toán N4 Nguồncung cấp cho điểm ngắn mạch N4 gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống điện Dòngngắn mạch tại N4 có thể xác định theo dòng ngắnmạch tại N3 và N3’
Trang 20H×nh 4-2 4.2.1.2.TÝnh to¸n ng¾n m¹ch
Trang 215 4 X X
X
* X
+ X3
X6 =
3473 0 2299
0
3473 0
* 2299
0
+ 0.0719 = 0.21
G123 =
5 4
4 3 5 12
X X
X
* G X
* G
21 0
* 3535 0 X X
X
* X
6 2
6 2
S cb
2200
* 746 0 U
* 3
S
* I
1 cb
HT ''
230
* 3
2200
* 78 0 U
* 3
S
* I
1 cb
S
cb Gdm
= 0.33Tra đờng cong tính toán ta đợc :
250
*03.3U
*3
Trang 22I∞ =
230
*3
250
*2.2U
*3
S
*I
1 cb
I = 4.12 + 1.9 = 6.02 (KA)Dßng ng¾n m¹ch duy tr×: I∞N1 = 4.308 + 1.381 = 5.689 (KA)
Dßng ®iÖn xung kÝch: ixkN1 = 2*Kxk* "
1 N
Trang 23X8 =
5 4
5 4 X X
X
* X
3473 0 2299 0
3473 0
* 2299 0
Biến đổi sơ đồ sao X1, X2 và X3 về sơ đồ tam giác thiếu X9, X10 do điện kháng giữacác nguồn HT và G4 không ảnh hởng tới trị số dòng ngắn mạch, nên trong tính toán cóthể bỏ qua > ta có:
X9 = X1 + X3 +
2
3 1 X
X
* X
= 0.0609 + 0.0719 +
3535 0
0719 0
* 0609 0
= 0.1452
X10 = X2 + X3 +
1
3 2 X
X
* X
= 0.3535 + 0.0719 +
0609 0
0719 0
* 3535 0
= 0.8428Sơ đồ trở thành hình 4-8 :
Biến đổi sơ đồ hình 4-8 thành sơ đồ hình 4-9 nh sau :
X11 =
8428 0 138 0
8428 0
* 138 0 X X
X
* X
10 8
10 8
S cb
dmHT
Vì XttHT > 3 nên áp dụng công thức tính :
313
0 1944
3
1 X
1 I
Trang 24Sinh viên: Mai Xuân Trờng – HTĐ2 – K44 Trang
115
* 3
2200
* 313 0 U
* 3
S
* I
2 cb
HTdm ''
S
cb Gdm
= 0.2965Tra đờng cong tính toán ta đợc :
250
*373.3U
*3
S
*I
2 cb
Gdm ''
115
*3
250
*28.2U
*3
S
*I
2 cb
I = 3.457 + 4.233 = 7.69 (KA)Dòng ngắn mạch duy trì: I∞N2 = 3.457 + 2.862 = 6.319 (KA)
Dòng điện xung kích: ixkN2 = 2*Kxk* "
2 N
Trang 25Víi : X13 = XH + XG = 0.2438 + 0.216 = 0.4598
X12 =
3473 0 4598 0
3473 0
* 4598 0 X X
X
* X
5 13
5 13
X9 = X1 + X3 +
2
3 1 X
X
* X
= 0.0609 + 0.0719 +
3535 0
0719 0
* 0609 0
= 0.1452
X10 = X2 + X3 +
1
3 2 X
X
* X
= 0.3535 + 0.0719 +
0609 0
0719 0
* 3535 0
= 0.8428GhÐp song song nguån G4 vµ G13 ta cã :
X14 =
12 10
12 10 X X
X
* X
1979 0 8428 0
1979 0
* 8428 0
Trang 26X15 = X9 + XH +
14
H 9 X
X
* X
= 0.1452 + 0.2438 +
16 0
2438 0
* 1452 0
= 0.61
X16 = X14 + XH +
9
H 14 X
X
* X
= 0.16 + 0.2438 +
1452 0
2438 0
* 16 0
S cb
HTdm
Vì XttHT > 3 nên áp dụng công thức tính :
0 745
0
4 2
13 1 X
1 I
* 3
2200
* 0745 0 U
* 3
S
* I
3 cb
HTdm ''
* 672 0 S
S cb
* 3
5 187
* 794 0 U
* 3
S
* I
3 cb
Gdm ''
5 10
* 3
5 187
* 82 0 U
* 3
S
* I
3 cb
Gdm
Nh vậy trị số dòng điện ngắn mạch tại điểm N3 là:
Dòng ngắn mạch siêu quá độ: I"N3 = 9.012 + 8.186 = 17.198 (KA)
Dòng ngắn mạch duy trì: I∞N3 = 9.012 + 8.454 = 17.466 (KA)
Dòng điện xung kích: ixkN3 = 2*Kxk* "
3 N
I = 2*1.8*17.198 = 43.779(KA)
Trang 27§iÖn kh¸ng tÝnh to¸n:
XttG2 = XG*
100
5 62
* 216 0 S
S cb
* 3
5 62
* 407 7 U
* 3
S
* I
3 cb
Gdm ''
5 10
* 3
5 62
* 74 2 U
* 3
S
* I
3 cb
I"
(KA)
I (KA)
ixk (KA)
Trang 28Hình 4-16
Để chọn khí cụ điện cho mạch 220kV, ta chọn diểm ngắn mạch N1 với nguồncung cấp là toàn bộ hệ thống và các máy phát điện Đối với mạch 110kV, điểm ngắnmạch tính toán là N2 với nguồn cung cấp gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống Tuynhiên với mạch máy phát điện cần tính toán hai điểm ngắn mạch là N3 và N3’ Điểmngắn mạch N3 có nguồn cung cấp là toàn bộ các máy phát ( trừ máy phát G2) và hệthống Điểm ngắn mạch N3’ có nguồn cung cấp chỉ có máy phát G2 So sánh trị số củadòng điện ngắn mạch tại hai điểm này và chọn khí cụ điện theo dòng điện có trị số lớnhơn
Để chọn thiết bị cho mạch tự dùng ta có điểm ngắn mạch tính toán N4 Nguồncung cấp cho điểm ngắn mạch N4 gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống điện Dòngngắn mạch tại N4 có thể xác định theo dòng ngắnmạch tại N3 và N3’