1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Thiết kế nhà máy nhiệt điện

56 851 0
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 56
Dung lượng 1,53 MB

Nội dung

Thiết kế nhà máy nhiệt điện

Trang 1

Chơng 1 : Tính toán phụ tải và cân bằng công suất

1.1.Chọn máy phát điện.

Theo nhiệm vụ thiết kế nhà máy nhiệt điện gồm 4 tổ máy với công suất mỗi tổ máy

là 50 MW Ta chọn 4 máy fát đồng bộ tua bin khí TB-50-2 để thuận tiện cho vận hành

và sửa chữa sau này

I(KA) Cos Xd

'' Xd' Xd

1.2.Tính toán phụ tải & cân bằng công suất.

Từ bảng biến thiên phụ tải ta xây dựng đồ thị phụ tải ở các cấp điện áp trong cácthời điểm khác nhau theo công thức:

P(t) =

100

% P

* Pđm

S(t) =

 Cos

) t ( P

Trong đó: P(t) là công suất tác dụng của phụ tải tại thời điểm t

S(t) là công suất biểu kiến của phụ tải tại thời điểm t

Cos là hệ số công suất phụ tải

1.2.1.Phụ tải địa phơng.

Uđm = 10 KV

Pmax = 10 MWCostb = 0.86

) t (

Trang 2

Sđp(t) (MVA) 7.558 11.628 9.302 7.558

Từ đó ta có đồ thị biểu diễn quan hệ công suất phụ tải địa phơng với thời gian nhhình 1-1

7.558 9.302

11.628

7.558

0 2 4 6 8 10 12 14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Hình 1-1 1.2.2.Phụ tải trung áp.

Uđm = 110 KV

PTmax = 110 MWCostb = 0.87

) t (

Trang 3

Từ đó ta có đồ thị biểu diễn quan hệ công suất phụ tải trung áp với thời gian nhhình 1-2.

94.828

126.437 107.471

94.828

0 20 40 60 80 100 120 140

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Hình 1-2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy.

Uđm = 10 KV

PNMđm = n*PGđm = 4*50 = 200 MWCosđm = 0.8

) t (

Trang 4

250 212.5

200

0 50 100 150 200 250 300

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Hình 1-3 1.2.4.Phụ tải tự dùng:

)Trong đó: Std(t) là công suất tự dùng tại thời điểm t, MVA

SNM là công suất đặt của toàn nhà máy, MVA

S(t) là công suất phát ra của nhà máy tại thời điểm t, MVA

14.4

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Hình 1-4

Trang 5

1.2.5.Công suất phát về hệ thống.

Công suất phát về hệ thống đợc tính theo công thức sau:

SHT = SNM - (Sđp + Std + ST + Sc) ; với Sc = 0Bảng biến thiên công suất phát về hệ thống

Trang 6

96.761 77.476

Trang 7

Chơng 2 : Xác định các phơng án

* Chọn sơ đồ nối điện chính phải đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện và thể hiện tính

khả thi, đem lại hiệu quả kinh tế cao

Theo chơng 1 ta có kết quả tính toán sau:

Phụ tải địa phơng :

Sđpmax = 11.628 MVA

Sđpmin = 7.558 MVAPhụ tải trung áp :

STmax = 126.437 MVA

STmin = 94.828 MVAPhụ tải tự dùng :

STdmax = 17.5 MVA

STdmax = 14.875 MVAPhụ tải phát vào hệ thống :

SHTmax = 96.761 MVA

SHTmin = 70.239 MVA

 Ta có dự trữ quay của hệ thống là SDT = 100 MVA

 Tỉ lệ phần trăm phụ tải địa phơng so với công suất định mức máy phát là :

P % = * 100

50

* 2

10

= 10 % < 15 %  dùng sơ đồ bộ máy phát máy biến áp

 Công suất một bộ MF-MBA = 62.5 MVA nhỏ hơn dự trữ quay của hệ thống nên có thể dùng sơ đồ bộ

 Cấp điện áp cao và trung la 220 kV và 110 kV có trung tính nối đất trực tiếp nên dùng 2 máy biến áp tự ngẫu làm máy biến áp liên lạc, tiết kiệm chi phí và giảm đợctổn hao MBA

Từ đó ta vạch ra các phơng án nh sau :

2.1.Phơng án 1.

Phơng án I, phía cao áp thanh góp 220kV bố trí 3 máy biến áp gồm 2 máy biến áp tựngẫu và 1 máy biến 3 pha 2 dây quấn Phía trung áp thanh góp 110kV đợc nối với 1 bộmáy phát điện - máy biến áp ba pha hai dây quấn G3-T3 Để cung cấp điện thêm chocác phụ tải này cũng nh để liên lạc giữa ba cấp điện áp dùng hai bộ máy phát điện -máy biến áp tự ngẫu (G1-T1 và G2-T2)

Phụ tải địa phơng 10 kV đợc cung cấp điện từ đầu cực hai máy phát điện G1,G2thông qua 2 kháng đờng dây

Ưu điểm của ph ơng án:

- cung cấp đủ công suất cho phụ tải các cấp điện áp

Trang 8

Hình 2-1 2.2.Phơng án 2.

Để khắc phục nhợc điểm trên, chuyển bộ G4-T4 từ thanh góp 220kV sangphía 110kV Phần còn lại của phơng án II giống nh phơng án I

Ưu điểm

- chỉ sử dụng 2 loại máy biến áp thuận tiện trong vận hành bảo dỡng sửa chữa

- khắc phục đợc phần lớn các nhợc điểm của phơng án I

Nh

ợc điểm

- khi phụ tải bên trung min nếu cho bộ MF-MBA bên trung làm việc dịnh mức

sẽ có một phần công suất từ bên trung truyền qua cuộn trung của MBA tự ngẫuphát lên hệ thống gây tổn thất qua 2 lần MBA

S

T D

HT

220KV

~

T3

ST D

G3

~

T1

G1

~

ST

110KV

T4

G4

ST D

~

T2

G2

ST D

Trang 9

Hình 2-2 2.3.Phơng án 3

Sử dụng 4 bộ MF-MBA và 2 máy biến áp tự ngẫu để làm máy biến áp liên lạc

và cung cấp điện cho phụ tải địa phơng Phơng án này sử dụng nhiều MBA gây tốnkém vốn đầu t, gây tổn thất công suất trong MBA lớn

Hình 2-3

* Qua phân tích sơ bộ 3 phơng án nêu trên ta thấy phơng án 1 và 2 có nhiều u điểm nên

đợc giữ lại để tính toán so sánh về mặt kinh tế kỹ thuật để chọn phơng án nối điện tối ucho nhà máy

~

T5

G3

STD

~

T6

G3STD

Trang 10

Chơng 3 : Chọn máy biến áp

3.1.Phơng án 1.

3.1.1.Chọn máy biến áp.

3.1.1.1.Máy biến áp T 3 (Phía trung áp có cấp điện áp 110KV).

Máy biến áp này là máy biến áp hai dây quấn nên chọn theo điều kiện:

ST3đm ≥ SGđm =

dm

Gdm Cos

P

 =

8 0

50

= 62.5 (MVA)Chọn máy biến áp kiểu TDц-80/121

3.1.1.2.Máy biến áp T 4 (Phía cao áp có cấp điện áp 220KV).

Đây cũng là loại máy biến áp hai dây quấn nhng lại đợc đặt bên phía cao áp nên

t-ơng tự nh chọn máy biến áp T3 ta chọn máy biến áp T4 loại TDц-80/242 3.1.1.3.Máy

biến áp tự ngẫu T 1 & T 2

Máy biến áp này đợc chọn theo điều kiện:

1

*54.346 = 108.692 MVAChọn máy biến áp loại ATDцTH-125

Từ đó ta có bảng tham số của các máy biến cho phơng án 1 nh sau:

Trang 11

SCC(t), SCT(t), SCH(t) : là công suất biểu kiến qua cuộn cao, trung, hạ của MBA tựngẫu tại thời điểm t.

SbC, SbT : Công suất biểu kiến của 1 bộ bên cao, trung

SC(t), ST(t) : Công suất biểu kiến phát về hệ thống, phụ tải bên trung tại thời điểm t

3.1.2.1.Máy biến áp 2 cuộn dây.

Luôn cho vận hành với đồ thị bằng phẳng vì máy biến áp hai cuộn dây không có

điều chỉnh dới tải, do đó:

Ta có công suất của 1 bộ MF-MBA là :

3.1.2.2.Máy biến áp tự ngẫu.

Dựa vào kết quả công suất phụ tải bên trung áp & công suất phát về hệ thống ta cóbảng phân phối công suất cho các máy biến áp nh sau :

Thời gian (h)

0 – 8 8 - 12 12 - 18 18 – 24Hai cuộn

dây Cao &trung SbC = SbT 58.125 58.125 58.125 58.125

Tự ngẫu

Trung SCT(t) 18.352 24.673 33.356 18.352

3.1.3.Kiểm tra điều kiện làm việc của MBA.

3.1.3.1.Khi làm việc bình thờng.

Trang 12

 khi sự cố 1 bộ MF-MBA bên trung vẫn đảm bảo cung cấp đủ công suất chophụ tải bên trung.

Sự cố một máy biến áp tự ngẫu (MBA liên lạc)

Điều kiện : sc

qt

K *α*SđmTN ≥ STmax- SbT  1.4*0.5*125 = 87.5 (MVA) > 126.437 – 58.125 = 68.312 (MVA)

Trong trờng hợp sự cố một máy biến áp tự ngẫu(MBA liên lạc), cho phép làm việctrong tình trạng này

Nh vậy các máy biến áp đã chọn cho phơng án 1 đều đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, làmviệc tin cậy Các máy biến áp không bị quá tải trong các điều kiện làm việc khác nhau

3.1.4.Tính tổn thất điện năng trong các máy biến áp

Tổn thất trong máy biến áp gồm hai phần :

Tổn thất sắt không phụ thuộc vào phụ tải của máy biến áp và bằng tổn thấtkhông tải của nó

Tổn thất đồng trong dây dẫn phụ thuộc vào tải của máy biến áp

* Công thức tính tổn thất điện năng trong máy biến áp ba pha hai cuộn dây trongmột năm :

*Công thức tính tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu tơng tự nh máybiến áp ba pha ba cuộn dây :

dm

T i T N 2

dm

C i C N

S

S

* P S

S

* P S

và hạ của máy biến áp tự ngẫu

Dựa vào thông số máy biến áp và các bảng số liệu ta tính ra đợc tổn thất điệnnăng trong các máy biến áp ở từng phơng án nh sau :

3.1.3.3.Tổn thất điện năng trong máy biến áp ba pha hai dây quấn

* 310

* 320

3.1.4.2.Tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu

Trang 13

Trớc hết phải tính tổn thất công suất ngắn mạch trong các cuộn cao, trung, hạ :

H T N 2

H C N T C N C

N

5.0

1455

.0

145290

*2

1P

PP

*2

H C N 2

H T N T C N T

N

5.0

1455

.0

145290

*2

1P

PP

*2

.0

1455

.0

145

*2

1P

PP

*2

1P

2 2

T C N 2

H T N 2

H C N H

= 1052189.46 (KWh)Vậy tổn thất điện năng trong các máy biến áp của phơng án 1 là:

ΔA = 2*ΔAT1 + ΔAT3 + ΔAT4

= 2*1052189.46 + 2046.75*103 + 2180.6*103 = 6331.73*103 (KWh)

3.2.Phơng án 2.

3.2.1.Chọn máy biến áp

3.2.1.1.Máy biến áp T 3 , T 4 (Phía trung áp có cấp điện áp 110KV).

Làm tơng tự phơng án 1, chỉ khác ở chỗ bên trung áp chọn hai máy biến áp 2 cuộndây loại TDц-80/121

3.2.1.1.Chọn máy biến áp tự ngẫu T 1 & T 2 (Phía cao áp có cấp điện áp 220KV)

Tơng tự nh phơng án 1 ta chọn đợc 2 máy biến áp tự ngẫu loại ATDцTH-125

Cụ thể máy biến áp T1 & T2 là máy biến áp tự ngẫu kiểu ATDцTH-125 Máy biến áp

T3, T4 là máy 2 dây quấn kiểu TDц-80

Bảng thông số kỹ thuật của các máy biến áp của phơng án 2 nh sau:

Trang 14

3.2.2.1.Máy biến áp 2 cuộn dây.

Luôn cho vận hành với đồ thị bằng phẳng vì máy biến áp hai cuộn dây không có

điều chỉnh dới tải, do đó:

Dựa vào kết quả công suất phụ tải bên trung áp & công suất phát về hệ thống ta cóbảng phân phối công suất nh sau :

Bảng 3-4

Loại máy

biến áp Cấp điệnáp

Côngsuất(MVA)

Thời gian (h)

0 – 8 8 - 16 16 - 20 20 - 24Hai cuộn

dây Cao &trung SbT 58.125 58.125 58.125 58.125

Tự ngẫu

Trung SCT(t) -21.422 -8.779 10.187 -21.422

Dấu "- " cho biết công suất đi từ phía trung áp sang phía cao áp của hệ thống

3.2.3 Kiểm tra điều kiện làm việc của MBA.

3.2.3.1.Khi làm việc bình thờng.

1

58.568 = 117.136 (MVA)Trong điều kiện làm việc bình thờng các máy biến áp đã đợc chọn không bị quá tải

Sự cố 1 máy biến áp tự ngẫu(MBA liên lạc)

Điều kiện : sc

qt

K *α*SđmTN ≥ STmax – 2*SbT 1.4*0.5*125 = 87.5 (MVA) > 126.437 – 2*58.125 = 10.187 (MVA)

Nh vậy các máy biến áp đã chọn cho phơng án 2 đều đảm bảo yêu cầu kỹ thuật,làm việc tin cậy Các máy biến áp không bị quá tải trong các điều kiện làm việc khácnhau

Trang 15

3.2.4.Tính tổn thất điện năng trong các máy biến áp

3.2.3.3.Tổn thất điện năng trong các máy biến áp hai cuộn dây T 3 , T 4

* 310

= 1109228.78 (KWh)

Vậy tổn thất điện năng trong các máy biến áp của phơng án 1 là:

ΔA = 2*ΔAT1+2*ΔAT3 = 2*1109228.78+2*2046.75*103 =6311.96*103 (KW.h)

3.3.Xác định dòng cỡng bức

3.3.1.Phơng án I

3.3.1.1.Cấp điện áp 220 kV.

Mạch đờng dây : Phụ tải cực đại của hệ thống là S220max = 96.761 MVA Vì vậy dòng

điện làm việc cỡng bức của mạch đờng dây đợc tính với điều kiện một đờng dây bị

đứt Khi đó

254 0 220

* 3

761 96 U

3

S I

dm

max 220

Mạch máy biến áp ba pha 2 cuộn dây : Dòng điện làm việc cỡng bức đợc xác địnhtheo dòng điện cỡng bức của máy phát điện

172 0 220

* 3

5 62

* 05 1 U

* 3

S

* 05 1 I

Smax = S220max - SC4 = 96.761 - 58.125 = 38.636 MVA

Dòng điện làm việc cỡng bức của mạch này là :

1014 0 220

* 3

636 38 U

* 3

S I

Dòng điện làm việc cỡng bức của đờng dây là (giả thiết mỗi đờng dây tải công suất

nh nhau) khi sự cố 1 dây bên đờng dây kép:

Lúc bình thờng đờng dây kép tải một lợng công suất là :

Trang 16

 0 442

110

* 3

247 84 U

* 3

S I

dm

Mạch máy biến áp ba pha hai cuộn dây :

344 0 110

* 3

5 62

* 05 1 U

* 3

S

* 05 1 I

= 63.185 MVA

Do đó dòng điện cỡng bức là:

332 0 110

* 3

185 63 U

* 3

S I

* 3

5 62

* 05 1 U

* 3

S

* 05 1 I

Mạch máy biến áp tự ngẫu : Khi sự cố một máy biến áp tự ngẫu thì máy biến áp

tự ngẫu còn lại phải đa vào hệ thống một lợng công suất :

Smax = S220max = 96.761 MVA

Dòng điện làm việc cỡng bức của mạch này là :

254 0 220

* 3

761 96 U

* 3

S I

Trang 17

344 0 110

* 3

5 62

* 05 1 U

* 3

S

* 05 1 I

= 34.123 MVA

Do đó dòng điện cỡng bức là:

179 0 110

* 3

123 34 U

* 3

S I

Để tính toán dòng điện ngắn mạch ta dùng phơng pháp gần đúng với khái niệm

điện áp trung bình và chọn điện áp cơ bản bằng điện áp định mức trung bình của mạng.Chọn các lợng cơ bản:

S m d HT

cb

4.1.2.Điện kháng của máy phát điện.

Các máy phát điện đã cho là loại TB-50-2 cực ẩn và có điện kháng siêu quá độ dọctrục là Xd’’ = 0.135 Do đó điện kháng qui đổi về lợng cơ bản là:

XG = X’’

5 62

100

* 135 0 S

S Gdm

Trang 18

4.1.3.Điện kháng của đờng dây 220kV

*4.0

*2

1U

S

2 1

2 cb

4.1.4.Điện kháng của máy biến áp 3 pha 2 cuộn dây.

Loại TDЦ - 80-242/10.5 : Đã biết UN% = 11 ; STđm = 80 MVA

80

100 100

11 S

S 100

% U

Tdm

cb N

5 10 S

S 100

% U

Tdm

cb N

4.1.5.Điện kháng của máy biến áp tự ngẫu.

Nhà chế tạo đã cho điện áp ngắn mạch giữa các phía điện áp của máy biến áp tựngẫu Từ đó ta có:

S

S

* 100

% U

=

80

100

* 100

5 11

S

S

* 100

% U

=

80

100

* 100

5 19

= 0.2438

4.2.Tính toán dòng điện ngắn mạch.

Hệ thống đã cho có công suất tơng đối lớn, do đó các tính toán ngắn mạch coi hệthống nh một nguồn đẳng trị Hơn nữa trong tính toán, biến đổi sơ đồ không nhập hệthống với các máy phát điện

4.2.1.Phơng án 1:

Sơ đồ nối điện ( Hình 4-1).

Trang 19

Hình 4-1

Để chọn khí cụ điện cho mạch 220kV, ta chọn diểm ngắn mạch N1 với nguồncung cấp là toàn bộ hệ thống và các máy phát điện Đối với mạch 110kV, điểm ngắnmạch tính toán là N2 với nguồn cung cấp gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống Tuynhiên với mạch máy phát điện cần tính toán hai điểm ngắn mạch là N3 và N3’ Điểmngắn mạch N3 có nguồn cung cấp là toàn bộ các máy phát ( trừ máy phát G2) và hệthống Điểm ngắn mạch N3’ có nguồn cung cấp chỉ có máy phát G2 So sánh trị số củadòng điện ngắn mạch tại hai điểm này và chọn khí cụ điện theo dòng điện có trị số lớnhơn

Để chọn thiết bị cho mạch tự dùng ta có điểm ngắn mạch tính toán N4 Nguồncung cấp cho điểm ngắn mạch N4 gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống điện Dòngngắn mạch tại N4 có thể xác định theo dòng ngắnmạch tại N3 và N3’

Trang 20

H×nh 4-2 4.2.1.2.TÝnh to¸n ng¾n m¹ch

Trang 21

5 4 X X

X

* X

 + X3

X6 =

3473 0 2299

0

3473 0

* 2299

0

 + 0.0719 = 0.21

G123 =

5 4

4 3 5 12

X X

X

* G X

* G

21 0

* 3535 0 X X

X

* X

6 2

6 2

S cb

2200

* 746 0 U

* 3

S

* I

1 cb

HT ''

230

* 3

2200

* 78 0 U

* 3

S

* I

1 cb

S

cb Gdm 

= 0.33Tra đờng cong tính toán ta đợc :

250

*03.3U

*3

Trang 22

I∞ =    

230

*3

250

*2.2U

*3

S

*I

1 cb

I = 4.12 + 1.9 = 6.02 (KA)Dßng ng¾n m¹ch duy tr×: I∞N1 = 4.308 + 1.381 = 5.689 (KA)

Dßng ®iÖn xung kÝch: ixkN1 = 2*Kxk* "

1 N

Trang 23

X8 =

5 4

5 4 X X

X

* X

3473 0 2299 0

3473 0

* 2299 0

Biến đổi sơ đồ sao X1, X2 và X3 về sơ đồ tam giác thiếu X9, X10 do điện kháng giữacác nguồn HT và G4 không ảnh hởng tới trị số dòng ngắn mạch, nên trong tính toán cóthể bỏ qua > ta có:

X9 = X1 + X3 +

2

3 1 X

X

* X

= 0.0609 + 0.0719 +

3535 0

0719 0

* 0609 0

= 0.1452

X10 = X2 + X3 +

1

3 2 X

X

* X

= 0.3535 + 0.0719 +

0609 0

0719 0

* 3535 0

= 0.8428Sơ đồ trở thành hình 4-8 :

Biến đổi sơ đồ hình 4-8 thành sơ đồ hình 4-9 nh sau :

X11 =

8428 0 138 0

8428 0

* 138 0 X X

X

* X

10 8

10 8

S cb

dmHT

Vì XttHT > 3 nên áp dụng công thức tính :

313

0 1944

3

1 X

1 I

Trang 24

Sinh viên: Mai Xuân Trờng – HTĐ2 – K44 Trang

115

* 3

2200

* 313 0 U

* 3

S

* I

2 cb

HTdm ''

S

cb Gdm 

= 0.2965Tra đờng cong tính toán ta đợc :

250

*373.3U

*3

S

*I

2 cb

Gdm ''

115

*3

250

*28.2U

*3

S

*I

2 cb

I = 3.457 + 4.233 = 7.69 (KA)Dòng ngắn mạch duy trì: I∞N2 = 3.457 + 2.862 = 6.319 (KA)

Dòng điện xung kích: ixkN2 = 2*Kxk* "

2 N

Trang 25

Víi : X13 = XH + XG = 0.2438 + 0.216 = 0.4598

X12 =

3473 0 4598 0

3473 0

* 4598 0 X X

X

* X

5 13

5 13

X9 = X1 + X3 +

2

3 1 X

X

* X

= 0.0609 + 0.0719 +

3535 0

0719 0

* 0609 0

= 0.1452

X10 = X2 + X3 +

1

3 2 X

X

* X

= 0.3535 + 0.0719 +

0609 0

0719 0

* 3535 0

= 0.8428GhÐp song song nguån G4 vµ G13 ta cã :

X14 =

12 10

12 10 X X

X

* X

1979 0 8428 0

1979 0

* 8428 0

Trang 26

X15 = X9 + XH +

14

H 9 X

X

* X

= 0.1452 + 0.2438 +

16 0

2438 0

* 1452 0

= 0.61

X16 = X14 + XH +

9

H 14 X

X

* X

= 0.16 + 0.2438 +

1452 0

2438 0

* 16 0

S cb

HTdm

Vì XttHT > 3 nên áp dụng công thức tính :

0 745

0

4 2

13 1 X

1 I

* 3

2200

* 0745 0 U

* 3

S

* I

3 cb

HTdm ''

* 672 0 S

S cb

* 3

5 187

* 794 0 U

* 3

S

* I

3 cb

Gdm ''

5 10

* 3

5 187

* 82 0 U

* 3

S

* I

3 cb

Gdm

Nh vậy trị số dòng điện ngắn mạch tại điểm N3 là:

Dòng ngắn mạch siêu quá độ: I"N3 = 9.012 + 8.186 = 17.198 (KA)

Dòng ngắn mạch duy trì: I∞N3 = 9.012 + 8.454 = 17.466 (KA)

Dòng điện xung kích: ixkN3 = 2*Kxk* "

3 N

I = 2*1.8*17.198 = 43.779(KA)

Trang 27

§iÖn kh¸ng tÝnh to¸n:

XttG2 = XG*

100

5 62

* 216 0 S

S cb

* 3

5 62

* 407 7 U

* 3

S

* I

3 cb

Gdm ''

5 10

* 3

5 62

* 74 2 U

* 3

S

* I

3 cb

I"

(KA)

I (KA)

ixk (KA)

Trang 28

Hình 4-16

Để chọn khí cụ điện cho mạch 220kV, ta chọn diểm ngắn mạch N1 với nguồncung cấp là toàn bộ hệ thống và các máy phát điện Đối với mạch 110kV, điểm ngắnmạch tính toán là N2 với nguồn cung cấp gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống Tuynhiên với mạch máy phát điện cần tính toán hai điểm ngắn mạch là N3 và N3’ Điểmngắn mạch N3 có nguồn cung cấp là toàn bộ các máy phát ( trừ máy phát G2) và hệthống Điểm ngắn mạch N3’ có nguồn cung cấp chỉ có máy phát G2 So sánh trị số củadòng điện ngắn mạch tại hai điểm này và chọn khí cụ điện theo dòng điện có trị số lớnhơn

Để chọn thiết bị cho mạch tự dùng ta có điểm ngắn mạch tính toán N4 Nguồncung cấp cho điểm ngắn mạch N4 gồm toàn bộ các máy phát và hệ thống điện Dòngngắn mạch tại N4 có thể xác định theo dòng ngắnmạch tại N3 và N3’

Ngày đăng: 27/04/2013, 11:18

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Hình 1-1 1.2.2.Phụ tải trung áp. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 1 1.2.2.Phụ tải trung áp (Trang 2)
Hình 1-1 1.2.2.Phụ tải trung áp. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 1 1.2.2.Phụ tải trung áp (Trang 2)
Bảng biến thiên công suất của phụ tải trung theo thời gian áp nh sau: - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng bi ến thiên công suất của phụ tải trung theo thời gian áp nh sau: (Trang 2)
Hình 1-2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy (Trang 3)
Hình 1-2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 2 1.2.3.Công suất toàn nhà máy (Trang 3)
Bảng biến thiên công suất phát của toàn nhà máy theo thời gian nh sau. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng bi ến thiên công suất phát của toàn nhà máy theo thời gian nh sau (Trang 3)
Bảng 1-4 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng 1 4 (Trang 4)
Đồ thị biểu diễn quan hệ công suất phát của toàn nhà máy theo thời gian nh hình  vẽ 1-3. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
th ị biểu diễn quan hệ công suất phát của toàn nhà máy theo thời gian nh hình vẽ 1-3 (Trang 4)
Hình 1-3 1.2.4.Phụ tải tự dùng: - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 3 1.2.4.Phụ tải tự dùng: (Trang 4)
Bảng 1-6 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng 1 6 (Trang 5)
Hình 1-4 1.2.5.Công suất phát về hệ thống. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 4 1.2.5.Công suất phát về hệ thống (Trang 5)
Hình 1-5 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 1 5 (Trang 6)
Hình 2-1 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 2 1 (Trang 8)
Hình 2-1 2.2.Phơng án 2. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 2 1 2.2.Phơng án 2 (Trang 8)
Hình 2-3 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 2 3 (Trang 9)
Hình 2-2 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 2 2 (Trang 9)
Hình 2-2 2.3.Phơng án 3 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 2 2 2.3.Phơng án 3 (Trang 9)
Từ đó ta có bảng tham số của các máy biến cho phơng án 1 nh sau: - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
ta có bảng tham số của các máy biến cho phơng án 1 nh sau: (Trang 11)
Bảng 3-3 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng 3 3 (Trang 15)
Hình 4-1 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 1 (Trang 21)
Hình 4-1Hình 4-1 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 1Hình 4-1 (Trang 21)
Hình 4-2 4.2.1.2.Tính toán ngắn mạch  - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 2 4.2.1.2.Tính toán ngắn mạch (Trang 22)
Từ sơ đồ thay thế hình 4-2 ta có sơ đồ tính toán điểm nhắn mạch N1 nh hình 4-3 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
s ơ đồ thay thế hình 4-2 ta có sơ đồ tính toán điểm nhắn mạch N1 nh hình 4-3 (Trang 22)
Hình 4-2 4.2.1.2.Tính toán ngắn mạch - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 2 4.2.1.2.Tính toán ngắn mạch (Trang 22)
Hình 4-8 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 8 (Trang 26)
Hình 4-12 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 12 (Trang 28)
Hình 4-13 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 13 (Trang 29)
Hình 4-16 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 16 (Trang 32)
Hình 4-16 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 16 (Trang 32)
Hình 4-16Hình 4-16 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 16Hình 4-16 (Trang 32)
Ghép G12 vào G34 rồi sau đó mắc nối tiếp với X2 đợc sơ đồ nh hình 4-19 :       X5 = ( X3 // X4 ) + X2 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
h ép G12 vào G34 rồi sau đó mắc nối tiếp với X2 đợc sơ đồ nh hình 4-19 : X5 = ( X3 // X4 ) + X2 (Trang 34)
Từ sơ đồ hình 4-1 7, ta có sơ đồ tính toán điểm ngắnmạch N3 nh hình 4-22 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
s ơ đồ hình 4-1 7, ta có sơ đồ tính toán điểm ngắnmạch N3 nh hình 4-22 (Trang 37)
Hình 4-24 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 24 (Trang 38)
Hình 4-25 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 4 25 (Trang 38)
Bảng 4-2 Cấp điện áp - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng 4 2 Cấp điện áp (Trang 40)
Hình 5-26 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 5 26 (Trang 43)
Hình 6- 6-2H=230mm - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 6 6-2H=230mm (Trang 51)
Các dụng cụ đo lờng sử dụng qua máy biến điện áp đợc ghi ở bảng 6-5. - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
c dụng cụ đo lờng sử dụng qua máy biến điện áp đợc ghi ở bảng 6-5 (Trang 56)
Bảng 6-5 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng 6 5 (Trang 56)
Sơ đồ nối các dụng cụ đo vào BU và BI - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Sơ đồ n ối các dụng cụ đo vào BU và BI (Trang 56)
Bảng dụng cụ đo lờng nối vào TI đợc ghi trong bảng 6-6: - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng d ụng cụ đo lờng nối vào TI đợc ghi trong bảng 6-6: (Trang 58)
Bảng dụng cụ đo lờng nối vào TI đợc ghi trong bảng 6-6: - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Bảng d ụng cụ đo lờng nối vào TI đợc ghi trong bảng 6-6: (Trang 58)
Vậy chọn máy biến áp TДHC-10000-10.5/6.3 KV có thông số cho ở bảng 7-1. 7.1.2.Chọn máy biến áp tự dùng cấp 0.4 kV - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
y chọn máy biến áp TДHC-10000-10.5/6.3 KV có thông số cho ở bảng 7-1. 7.1.2.Chọn máy biến áp tự dùng cấp 0.4 kV (Trang 61)
Biến đổi sơ đồ hình 7-1 ta đợc sơ đồ thay thế trên hình 7-2 với : X1 = X Σ + XT6,3 = 0,0566 + 1,4 = 1,4566 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
i ến đổi sơ đồ hình 7-1 ta đợc sơ đồ thay thế trên hình 7-2 với : X1 = X Σ + XT6,3 = 0,0566 + 1,4 = 1,4566 (Trang 62)
Hình 7-3 N 6XB - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
Hình 7 3 N 6XB (Trang 63)
TДHC-10 TДHC-10 TДHC-10 TДHC-10 TДHC-10 - Thiết kế nhà máy nhiệt điện
10 TДHC-10 TДHC-10 TДHC-10 TДHC-10 (Trang 64)

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w