Thiết kế nhà in thông tấn xã việt nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: V A H C V A LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG T N XÃ VI T NAM Tp.HCM GVHD : Th.S LÊ HỒNG TU N SVTH : TRẦN BÍCH THU LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105280 Tháng 05/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: V A H C V A LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG T N XÃ VI T NAM Tp.HCM GVHD : Th.S LÊ HOÀNG TU N SVTH : TRẦN BÍCH THU LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105280 Tháng 05/2011 LỜI CẢM ƠN  Lời em xin chân thành cám ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Tp HCM Đặc biệt thầy cô Khoa Kỹ Thuật Công Trình tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn thầy TH.S LÊ HỒNG TU N Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn Qúy thầy cô hướng dẫn truyền tải kiến thức kinh nghiệm để em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Một lần xin chân thành cám ơn Qúy thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Sinh Viên Trần Bích Thu  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM CHƯƠNG I TỔNG QUAN KIẾN TRÚC I.1 TỔNG QUAN Thông xã Việt Nam quan nghiệp thuộc Chính phủ, thực chức thông Nhà nước việc phát tin, văn kiện thức Đảng Nhà nước; cung cấp thông tin phục vụ yêu cầu lãnh đạo Đảng quản lí Nhà nước; thu thập, phổ biến thơng tin loại hình báo chí phục vụ đối tượng có nhu cầu nước Trải qua sáu thập kỉ, ngày TTXVN trở thành trung tâm thông tin quốc gia tin cậy gồm 63 phân xã tỉnh thành, quan trọng Hà Nội Tp.Hồ Chí Minh Cơ quan đại diện TTXVN Tp.HCM đặt 116-118-120 Nguyễ Thị Minh Khai Do yêu cầu phát triển ngày tăng qui mô chất lượng, đòi hỏi mở rộng tách riêng khâu in ấn thành khu riêng Chính cơng trình Nhà in thơng xã Việt Nam – 126 Nguyễn Thị Minh Khai, phường 6, quận 3, Thành phố Hồ Chí Minh triển khai thiết kế xây dựng I.2 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG Số tầng: tầng hầm + tầng + tầng lửng + tầng lầu + tầng thượng + tầng mái Diện tích khu đất Diện tích xây dựng Mật độ xây dựng Diện tích hầm - Xe bánh - Xe bánh Tổng chiều cao : 22m x 49m = 1078m2 : 775 m2 : 54.73% : 775m2 : 16 : 26 : 39.1m Phân khu chức năng: cơng trình chia khu chức từ lên:  Khối hầm - Để xe - Khu kỹ thuật  Tầng - Khu sảnh, tiếp tân - Phòng máy in - Phòng in tin - Phòng bảo vệ  Tầng lửng - Phịng kế tốn - Phịng kỹ thuật - Phòng kinh doanh - Khu vệ sinh nhân viên  Lầu 1: Phòng tạo mẫu in  Lầu 2: Phòng ban kỹ thuật in chế GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM  Lầu 3: Căn tin – nhà ăn, hội trường truyền thống  Lầu tầng điển hình (lầu – 5): Khu vực kỹ thuật đặt máy trước sau in  Lầu tầng điển hình (lầu 6): Khu vực kỹ thuật đặt máy trước sau in  Lầu tầng điển hình (lầu 7): Khu vực kỹ thuật đặt máy trước sau in  Lầu - Phòng kiểm tra kỹ thuật với khách hàng - Phòng thu nhận ảnh từ đường truyền  Tầng mái - Phòng kỹ thuật thang - Kho - Dàn giải nhiệt hệ Chiller Mini - Hệ thống nước mưa I.3 GIẢI PHÁP ĐI LẠI Giao thơng đứng  Tồn cơng trình sử dụng: thang máy / khối - thang máy cho người - thang máy vận chuyển hàng hóa, y tế - thang thoát hiểm Khối thang máy thang bố trí trung tâm hình thành lõi cứng cơng trình  Giao thơng ngang: Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên I.4 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU - KHÍ TƯỢNG - THỦY VĂN TẠI NƠI XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Tp Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa cận xích đạo Đặc điểm chung nhiệt độ cao năm, có mùa mưa – khô rõ ràng Mùa mưa: tháng 5- tháng 11 Mùa khô: tháng 12 – tháng Lượng xạ dồi dào, trung bình khoảng 140 Kcal/cm2/năm Nhiệt độ thấp tuyệt đối: 13.8 oC Nhiệt độ cao tuyệt đối: 40 oC Nhiệt độ trung bình: 25 – 28 oC Lượng mưa cao: 1949mm/năm 2718mm – 1392mm Số ngày mưa trung bình: 159 ngày/năm Độ ẩm tương đối: 79.5% Gió : gió chính: + Tây - Tây Nam: mùa mưa (tháng 6- 10) + Đông – Đông Bắc: mùa khơ (tháng 11-2) Tp.Hồ Chí Minh thuộc vùng khơng có bão GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM I.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT  Hệ thống điện Cơng trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện tỉnh máy phát điện riêng có cơng suất 150KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an tồn khơng qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an tồn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an tồn phịng chống cháy nổ)  Hệ thống cung cấp nước Cơng trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt tầng hầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng cơng trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp ghen Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng  Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy (bề mặt mái tạo dốc) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng  Hệ thống chiếu sáng thơng gió + Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thông qua cửa sổ mặt tòa nhà điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng + Thơng gió Hệ thống thơng gió chủ yếu cơng trình thơng gió nhân tạo Sử dụng điều hịa khơng khí nhân tạo: hệ Chiller mini  An tồn phịng cháy chữa cháy Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vịi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái cần huy động để tham gia chữa cháy Ngồi phịng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN SƯỜN BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2->8) II.1 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 29400 7700 6600 4000 3700 3200 6600 3400 8500 3300 3300 4250 4250 D D DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) S12 DN (300x600) DN (300x600) S 12 6100 S2 DN (300x600) DD (200x400) S2 DN (300x600) DD (300x600) S2 DN (300x600) DD (200x400) S2 DN (300x600) DD (300x600) DN (300x600) DD (200x400) S1 DD (300x600) S1 DN (300x600) DD(200x400) DD (300x600) 6100 6100 DN (300x600) DN (300x600) C DN (300x600) S4 DN (300x600) S3 S5 S5 DN (300x600) S3 DN (300x600) DN (300x600) S4 DN (300x600) DN (300x600) 8000 S6 DN (300x600) 20200 DD (200x400) DD (300x600) 8000 20200 5000 S4 S 11 DN (300x600) DD (200x400) S3 DN (300x600) DD (300x600) S3 DN (300x600) DD (300x600) 3000 C S4 DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) DN (300x600) S12 6100 S12 DD (200x400) S 10 DD (300x600) S9 DD (200x400) S8 DD (300x600) S7 DD (200x400) S1 DD (300x600) S1 DD (200x400) DD (300x600) 6100 B 6100 B DN (300x600) A A Hình 2.1: Mặt dầm sàn tầng điển hình Trong cơng trình nhà cao tầng chiều dày thường lớn để đảm bảo u cầu sau: Trong tính tốn khơng tính đến việc sàn bị yếu khoan lỗ để treo thiết bị kỹ thuật đường ống điện lạnh thơng gió, cứu hỏa đường ống đặt ngầm sàn Tường ngăn phịng (khơng có dầm đỡ tường) thay đổi vị trí mà khơng làm tăng độ võng sàn I.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo cơng thức Hd = 1/md x Ld Trong : GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 md md = 10 ÷ 12 md = 12 ÷ 16 md = 16 ÷ 20 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM - Hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng - hệ dầm , khung nhịp - hệ dầm , khung nhiều nhịp - hệ dầm phụ l - dầm nhịp ( khoảng cách trục dầm) Bề rộng dầm chọn theo công thức sau : bd = ( 0.25  0.5 ) x hd II.2 XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY BẢN SÀN – KÍCH THƯỚC DẦM CHÍNH, DẦM PHỤ II.2.1 Chiều dày sàn Quan niệm tính: Xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang Sàn không bị rung động, không bị dịch chuyển chịu tải trọng ngang Chuyển vị điểm sàn chịu tác động tải trọng ngang Chọn chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng Có thể chọn chiều dày sàn xác định sơ theo công thức Chọn sơ chiều dày sàn theo công thức sau D hs  l ms đó: D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30 ÷ 35 - loại dầm; md = 40 ÷ 45 - kê bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn ô Đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn hmin = 6cm Chọn ô sàn S1(6,1mx7.7m) ô sàn có cạnh ngắn lớn làm sàn điển hình để tính chiều dày sàn: 0.8 hs  610  (11,5 ÷ 12,0)(cm) 40 ÷ 45 Vậy chọn hs = 12cm cho toàn sàn, nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho kết cấu đứng Vậy lấy chiều dày toàn tầng sàn h = 12cm II.2.2 Kích thước dầm chính-dầm phụ - Dầm chính: ( L= 7.7m) 1 1 hd =    l  12 16  1 1 hd =    7200 = (641  482,5) (mm)  12 16  Chọn hd= 600mm bdầm= (0,25  0,5) hd Chọn b d = 300 mm GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Dầm có nhịp L = 7.7m chọn dầm có tiết diện 300x600 Dầm phụ : 1  hd =    l bdầm= (0,25  0,5) hd  16 20  Chọn dầm phụ có kích thước tiết diện 200x400 - Các hệ dầm phụ cịn lại có kích thước thề hình vẽ MB dầm sàn (Hình 1) Dầm đà mơi: 200x400 Dầm phụ khác 200x400 kích thước tiết diện dầm trình bày sau : Loại dầm Ký hiệu DN1 DD2 DD3 DD4 DD5 DD6 DD7 Loại dầm ld (m) 7.7 6.1 6.6 7.7 6.6 6.6 8.5 Hệ số md 12 12 12 16 16 16 16 Chiều cao hd (cm) 641 641 534 481 412 412 430 Bề rộng bd(m) Chọn tiết diện (hd x bd) 300 300 300 240 206 206 215 600x300 600x300 600x300 400x200 400x200 400x200 400x200 II.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG II.3.1 Tĩnh tải - Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn gstt = Σ i.δ i.ni đó: i - Trọng lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; δ - chiều dày lớp cấu tạo thứ i; ni - hệ số độ tin cậy lớp thứ i Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau, tĩnh tải sàn tương ứng có giá trị khác Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu sàn khu làm việc, sàn ban công, sàn hành lang sàn vệ sinh Các loại sàn có cấu tạo sau: GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 - THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM Sàn khu làm việc – sàn ban công – sàn hành lang - Gạch Ceramic, 1 = 2000 daN/m3, δ1 = 10mm, n=1.2 - Vữa lót, 2 = 1800 daN/m3, δ2 = 20mm, n=1.3 - Sàn BTCT, 3 = 2500 daN/m3, δ3 = 120mm, n=1.1 - Vữa trát trần, 4 = 1800 daN/m3, δ4 = 15mm, n=1.3 Hình 2.2: Các lớp cấu tạo sàn khu làm việc, ban công, hành lang - Sàn vệ sinh - Gạch men, 1 = 2000 daN/m3, δ1 = 10mm, n=1.2 - Vữa lót, 2 = 1800 daN/m 3, δ2= 20mm, n=1.3 - Lớp chống thấm, 3 = 2200 daN/m3, δ3 = 10mm, n=1.2 - Sàn BTCT, 4 = 2500 daN/m 3, δ = 120mm, n=1.1 - Vữa trát trần, 5 = 1800 daN/m3, δ = 15mm, n=1.3 Hình 2.3: Các lớp cấu tạo sàn vệ sinh Kết tính tốn trình bày bảng sau: Tĩnh tải sàn khu – sàn ban công – sàn hành lang Các lớp cấu tạo sàn Lớp gạch men Lớp vữa lót Lớp sàn BTCT Lớp vữa trát trần Đường ống,thiết bị ( mm ) 10 20 120 15  (daN/ m3) 2000 1800 2500 1800 Tổng tĩnh tải tính tốn gtc (daN/m2 ) 20 36 375 27 n 1.2 1.3 1.1 1.3 gstt ( daN/m2 ) 24 46.8 330 35.1 60 495,9 Bảng 2.1: Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu ở, sàn ban cơng, sàn hành lang ` GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM N 0tt  N đtt 306.67  24.75  x  2.3 (cọc) Qa 140.48 Chọn nc =4 cọc để bố trí cho móng 2.4 Sơ đồ bố trí cọc đài: - Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài ≥ 0,7d = 42cm lấy 50 cm - Khoảng cách tim cọc ≥ 3d=180cm (d: đường kính cọc) n Diện tích thực tế đài cọc F đài = LxB=3x3.5=10.5 m2 Kiểm tra lại điều kiện độ sâu chon đáy đài  2H tt h  h  0.7 tg(45 o  ) B d Kiểm tra với Qymax = 1.95T 6.68 x1.95 =>hmin = 0.7tg (45  )  0.67 m 1.7 x => h = 1.5 m > hmin = 0.67 m: đạt 2.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc nhóm Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc dãy biên xác định theo công thức sau: tt N tt M ttx y max M y x max tt Pmax,   n  n n y  i  x i2 i 1 i 1 Trong đó:  Ntt : tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài Ntt =N0tt+Nttđ= 306.67 + 24.75 = 331.42 (T) GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 117 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM Mytt : momen xoay quanh trục Oy đáy đài: Mytt = Mttoy + Qox.h= 4.43+ 7.67 x1.5 = 15.64 T.m  Mxtt : momen xoay quanh trục Ox đáy đài: Mxtt = Mttox + Qttoy.h= 1.405 +3.96 x1.5 = 7.35 T.m  xmax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy  ymax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox 331.42 7.35 x1.25 15.64 x1 tt Pmax     88.24(T ) 4 x1.25 x12 331.42 7.35 x1.25 15.64 x1 tt Pmin     77.48(T ) 4 x1.25 x12  Kiểm tra:  Pmaxtt = 88.24 T < Qvl = 354.44 T (thỏa mãn)  P  n. bt L.F  1.1x 2.5 x17 x0.283  13.23(T )  Pmaxtt + Pc = 88.24 + 13.23 = 101.47 T < Qa=140.48 T (cọc đủ khả chịu tải)  Pmintt = 77.48 > (cọc chịu nén, không chịu nhổ) 2.6 Xác định độ lún cho móng cọc đài đơn (theo trạng thái giới hạn II): Xác định kích thước khối móng qui ước: Nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép ngồi cọc đáy đài nghiêng góc  tính sau:    tb  h   II h    IIn h n  tb  II1 h  h   h n Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước Khi đó: 23.35 x3  25.20 x12  24.59  12  tb 24.59    6.15 4 Kích thước khối móng qui ước LM=L’ +2Ltg = 3.5+ 2x17x tg(6.15o) = 7.16m BM=B’+2Ltg = 3+ 2x17x tg(6.15o) = 6.66m HM=17m với: L’, B’: khoảng cách mép cọc biên theo phương; L: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Diện tích đáy khối móng qui ước FM = LM x BM = 7.16x6.66 =47.686 m2  tb  GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 118 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM 1.5m -3000 3.0m ±0.000  17m  7.16 Chuyển tải trọng trọng tâm đáy khối móng qui ước  Tải trọng đứng N0 = Ntc+ Gđài + Gđất + Gcọc đó: Ntc – tải trọng tiêu chuẩn cao trình mặt đài, Ntc = 266.669 T; Gđài – trọng lượng đài đất phía đài Gđài = BM.LM.h.tb = 7.16x6.66x3.0x2 = 286.11(T) Gđất-trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc (có xét đến đẩy nổi) Ntcqư= LM  BMhtb=7.16x6.66x17x0.99=802.549 (T) x1.01  14 x0.98  tb   0.99 (T / m2 )  14 Gcọc – trọng lượng cọc Gcọc = ncAcọcLđn = 4x3.14x(0.6/2)2x17x2,5 = 48.042 (T) Vậy: N0 = 2266.669+286.11+48.042+802.549= 1403.368 (T)  Momen Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) (8.21) Suy ra: M0xtc = 1.223 + 6.49x(17+1.5) = 121.288 (Tm) M0ytc = 3.852 + 3.43 x(17+1.5) = 67.28 (Tm) Tính áp lực đáy khối móng qui ước truyền cho Độ lệch tâm: M tc 121.268 e x  0x   0.086 m N0 1403.368 GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 119 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 M 0tcy THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM 67.28  0.047 m N0 1403.368 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N  6e x 6e y  tc 1    max,   B M L M  L M B M  ey   1403.368  x0.086 x0.047   1    32.8 T/m 7.16 x6.66  7.16 6.66  1403.368  x0.086 x0.047  tc    1    26.06 T/m 7.16 x6.66  7.16 6.66  1148.736  tbtc   28.31 T/m2 6.78 x6.28 tc  max  Xác định cường độ tính tốn đất đáy khối móng qui ước mm (8.26) R M  (AB M  'II  BH M  tbII  DC II  h  tbII ) k tc đó: ktc – hệ số độ tin cậy, ktc = m1, m2 – hệ số điều kiện kàm việc đất nền, m1 = 1,2; m2 = 1,3 BM – cạnh ngắn khối móng qui ước HM – chiều cao khối móng qui ước 'II-dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước (có kể đến đẩy nổi); tbII – dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) A, B, D – hệ số, tùy thuộc góc ma sát đất đáy khối móng qui ước II = 25020’, tra Bảng A = 0,80; B = 4.20; D = 6.75; CII – lực dính đơn vị đất đáy khối móng qui ước h0 – chiều sâu tầng hầm 1.2 x1.3 Suy ra: RM  (0.8 x6.66 x0.98  4.2 x17 x0.99  6.75 x0.56  2.5 x0.99) = 120.451 T/m2 Kiểm tra điều kiện: tc  max  32.8 T/m2 < 1,2RM = 144.541 T/m2  tbtc  28.31 T/m2 < RM = 120.451 T/m2 Do tính tốn độ lún đất khối móng qui ước theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 2.7 Kiểm tra lún móng cọc Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước:  gl   tbtc   IItb H M  28.31  0.99 x17  11.48 T/m2 Ứng suất trọng lượng thân đất nền:  bt   i h i Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày hi  BM/ = 6.66/4 = 1.665 m, chọn hi = 1.5 m Từ điều kiện:  glzi  0.2 btzi  Xác định HCN GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 120 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Cơng thức tính tốn độ lún (theo Phụ lục 3/[6]): n n  (8.30) S   Si   i  glzi h i i i Ei với: i = 0.72, lấy theo qui phạm; hi – chiều dày phân tố thứ i  glzi – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i,  glzi   gl K (8.31) với hệ số Ko phụ thuộc m = 2z/BM; Ei – mođun biến dạng trung bình lớp đất chịu nén mũi cọc E=706 T/m2 Ta có bảng tính tốn sau Độ Điểm dày(m) Z(M) 2z/BM K0 gl(Tm) bt(Tm) gl/bt 0 0 11.48 28.602 0.401 1.5 1.5 0.478 0.923 10.596 31.572 0.336 1.5 0.955 0.709 8.139 34.542 0.236 1.5 4.5 1.433 0.487 5.591 37.512 0.149 Tại điểm độ sâu Z=4.5m (tính từ đáy khối móng qui ước) có: 1 glz=4.5 = 5.591 (T/m2) < btz=4.5 = x37.512= 7.502 (T/m2) 5  Chiều sâu vùng chịu nén tính tốn H= 4.5m kể từ đáy khối móng qui ước Độ lún xác định công thức: n  S   i  glzi h i với  =0.72 E =706(T/m2) i Ei Điểm 0' 1' 2' 3' hi 1.5 1.5 1.5 1.5 Si (cm) 0.01756 0.01621 0.01245 0.00855 Vậy S=0.055 m=5.5 cm < Sgh =8 (cm) Vậy độ lún tuyệt đối móng chân vách L đảm bảo S < Sgh = 8cm GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 121 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 2.8 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài khơng bị đâm thủng Tính tốn cốt thép đài cọc Xem đài cọc làm việc conson ngàm mép cột chịu tác động thẳng đứng từ cột Theo phương cạnh ngàm I-I: Chọn thép AII có Rs =2800 daN/cm2 Nội lực lớn nhất: Mmax = 2Pmaxxr = x 88.24x0.85= 150.008 (Tm) Chiều cao làm việc h0 = 1.5 – 0.1 = 1.4 (m) Diện tích cốt thép theo phương ngàm I-I: M 15000800 Fa    42.52 (cm2) 0.9 xRa xh0 0.9 x 2800 x140 Chọn 1620a190, Fa = 50.26 (cm2) Lấy lớp bảo vệ abv = 50mm cho tồn móng Theo phương cạnh ngàm II-II Nội lực lớn nhất: Mmax = 2Pmaxxr = 2x88.24x0.75= 132.60 (Tm) Chiều cao làm việc h0 = 1.5 – 0.1 = 1.4 (m) Diện tích cốt thép teo phương ngàm I-I: GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 122 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM M 1326000   37.59 (cm2) 0.9 xRa xh0 0.9 x 2800 x140 Chọn 1818a200, Fs = 45.81 (cm2) Lấy lớp bảo vệ abv = 50mm cho tồn móng Fs  Tính tốn móng M2 chân cột trục C-2 Nội lực Trị tính tốn Trị tiêu chuẩn N(T) 518.81 451.339 Mx (Tm) My (Tm) Qx(T) Qy(T) 5.443 0.812 6.39 5.24 4.733 0.706 5.556 4.556 3.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc (tương tự móng M1) 3.2 Xác định sức chịu tải cọc (tương tự móng M1) 3.3 Xác định số lượng cọc đài Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đáy đài phản lực đầu cọc gây : Qa 140.48 p tt    43.36(T / m2 ) 2 (3d ) (3 x0.6) Diện tích sơ đáy đài: N tt 518.81 Fd  tt   12.95(m ) p  n tb h 43.36  1.1x2 x1.5 Trong đó:  Ntt0 - lực dọc tính tốn xác định đỉnh đài, lấy giá trị lớn tổ hợp tải trọng tác dụng theo hai phương: Ntt0 = 518.81 T  h : chiều sâu chơn móng, h = 1.5m  n : hệ số độ tin cậy n = 1,1  tb : trị trung bình trọng lượng riêng đài đất bậc đài, tạm lấy tb= (T/m3) Trọng lượng tính tốn sơ đài đất đài: Nttđ = n.Fđ h.tb = 1.1x12.95x1.5x = 42.735 (T) Số lượng cọc sơ bộ: N tt  N đtt 518.81  42.735 n  x  4.7 (cọc) Qa 140.48 Chọn nc =6 cọc để bố trí cho móng 3.4 Sơ đồ bố trí cọc đài - Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài ≥ 0,7d = 42cm lấy 50 cm - Khoảng cách tim cọc ≥ 3d = 180cm (d: đường kính cọc) GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 123 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Diện tích thực tế đài cọc: F đài = LxB=3x5=15 m2 Kiểm tra lại điều kiện độ sâu chôn đáy đài:  2H tt h  h  0.7 tg(45 o  ) B d Kiểm tra với Qxmax = 3.5T Kiểm tra với Qymax = 3.5T 6.68 x3.5 =>hmin = 0.7tg (45  )  0.73 m 1.7 x3 => h = 1.5m > hmin = 0.73m: đạt Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc nhóm: Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc dãy biên xác định theo công thức sau: tt N tt M ttx y max M y x max tt Pmax,    n n n y  i  x i2 i 1 i 1 Trong đó:  Ntt : tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài Ntt =N0tt+Nttđ= 518.81 + 42.735 = 561.545 (T)  Mytt : momen xoay quanh trục Oy đáy đài: Mytt = Mttoy + Qox.h= 0.812 + 0.1x1.5 = 0.962 T.m  Mxtt : momen xoay quanh trục Ox đáy đài: Mxtt = Mttox + Qttoy.h= 5.443+ 4.24x1.5 = 13.303 T.m  xmax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy  ymax : khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 124 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM 561.545 13.303x 0.962 x1    95.494(T ) 4x2 x12 561.545 13.303x 0.962 x1     91.687(T ) x2 x12 tt Pmax  tt Pmin Kiểm tra:  Pmaxtt = 95.494 < Qvl=354.44 T (thỏa mãn)  P  n. bt L.F  1.1x3.0 x17 x0.283  13.23(T )  Pmaxtt + Pc = 95.494+ 13.23 =108.818 T< Qa=140.48 T (cọc đủ khả chịu tải)  Pmintt = 91.184 > (cọc chịu nén, không chịu nhổ) 3.5 Xác định độ lún cho móng cọc đài đơn (theo trạng thái giới hạn II) Xác định kích thước khối móng qui ước Nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép ngồi cọc đáy đài nghiêng góc  tính sau:    tb  h   II h    IIn h n  tb  II1 h  h   h n Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước Khi đó: 23.35 x3  25.20 x12  tb   24.59  12  tb 24.59    6.15 4 Kích thước khối móng qui ước: LM=L’ +2Ltg = 5+ 2x17x tg(6.15o) = 8.66m (8.19) o BM=B’+2Ltg = 3+ 2x17x tg(6.15 ) = 6.66m HM=14.4m với: L’, B’: khoảng cách mép cọc biên theo phương; L: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Diện tích đáy khối móng qui ước: FM = LM x BM = 8.66x6.66 = 57.676 m2 GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 125 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM 1.5m -3000 3000m ±0.000  17m  8.66m Chuyển tải trọng trọng tâm đáy khối móng qui ước  Tải trọng đứng N0 = Ntc+ Gđài + Gđất + Gcọc đó: Ntc – tải trọng tiêu chuẩn cao trình mặt đài, Ntc = 451.140 (T) Gđài – trọng lượng đài đất phía đài Gđài = BM.LM.h.tb = 8.66x6.66x2.5x2 = 288.378 (T) Gđất-trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc (có xét đến đẩy nổi) Ntcqư= LM  BMhtb=8.66x6.66x17x0.99 = 970.68 (T) x1.01  14 x0.98  tb   0.99 (T / m )  14 Gcọc – trọng lượng cọc Gcọc = ncAcọcLđn = 6x3.14x(0.6/2)2x17x2.5 = 72.063(T) Vậy: N0 = 451.140 + 288.378 + 72.063 + 970.68 = 1782.261(T)  Momen Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) Suy ra: M0xtc = 4.733 + 5.556x(17+1.5) = 107.5 Tm M0ytc = 0.706 + 4.556 x(17+1.5) = 84.992 Tm GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 126 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Tính áp lực đáy khối móng qui ước truyền cho Độ lệch tâm: M 0tcx 107.5 ex    0.060m N0 1782.261 M 0tcy 84.992  0.047 m N0 11782.261 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N  6e x 6e y  tc 1    max,   B M L M  L M B M  ey   1782.261  x0.060 x0.047   1    33.506 T/m 8.66 x6.66  8.66 6.66  1782.261  x0.060 x0.047  tc    1    28.297 T/m 8.66 x6.66  8.66 6.66  1782.261  tbtc   30.8 T/m2 8.66 x6.66 tc  max  Xác định cường độ tính tốn đất đáy khối móng qui ước mm R M  (AB M  'II  BH M  tbII  DC II  h  tbII ) k tc đó: ktc – hệ số độ tin cậy, ktc = m1, m2 – hệ số điều kiện kàm việc đất nền, m1 = 1,2; m2 = 1,3 BM – cạnh ngắn khối móng qui ước HM – chiều cao khối móng qui ước 'II – dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước(có kể đến đẩy nổi); tbII – dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) A, B, D – hệ số, tùy thuộc góc ma sát đất đáy khối móng qui ước II = 25020’, tra Bảng A = 0,80; B = 4.20; D = 6.75; CII – lực dính đơn vị đất đáy khối móng qui ước h0 – chiều sâu tầng hầm 1.2 x1.3 Suy ra: RM  (0.8 x6.66 x0.98  4.2 x17 x0.99  6.75 x0.56  2.5 x0.99) = 120.451T/m2 Kiểm tra điều kiện: tc  max  33.506 T/m2 < 1,2RM = 144.541 T/m2  tbtc  30.8 T/m2 < RM = 120.451 T/m2 Do tính tốn độ lún đất khối móng qui ước theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 3.6 Kiểm tra lún móng cọc Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước:  gl   tbtc   IItb H M  30.8  0.99 x17  13.97 T/m2 Ứng suất trọng lượng thân đất nền: GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 127 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM  bt   i h i Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày hi  BM/ = 6.66/4 = 1.665 m, chọn hi = 1.5 m Từ điều kiện:  glzi  0.2 btzi  Xác định HCN Cơng thức tính toán độ lún (theo Phụ lục 3/[6]): n n  (8.30) S   Si   i  glzi h i i i Ei với: i = 0.72, lấy theo qui phạm; hi – chiều dày phân tố thứ i  glzi – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i,  glzi   gl K (8.31) với hệ số Ko phụ thuộc m = 2z/BM; Ei – mođun biến dạng trung bình lớp đất chịu nén mũi cọc E=706 T/m2 Ta có bảng tính tốn sau Độ Điểm dày(m) 0 1.5 1.5 1.5 Z(M) 1.5 4.5 2z/BM 0.478 0.955 1.433 K0 0.945 0.774 0.570 gl(Tm) bt(Tm) 13.97 28.602 13.202 31.572 10.813 34.542 7.963 37.512 gl/bt 0.488 0.418 0.313 0.212 Tại điểm độ sâu Z=4.5m (tính từ đáy khối móng qui ước) có : 1 glz=4.5 = 7.963 (T/m2) < btz=4.5 = x37.512= 7.502 (T/m2) 5  Chiều sâu vùng chịu nén tính tốn H= 4.5m kể từ đáy khối móng qui ước Độ lún xác định công thức: n  S   i  glzi h i với  =0.72 E =706(T/m2) i Ei Điểm hi Si (cm) 0' 1.5 0.02137 1' 1.5 0.02020 2' 1.5 0.01654 3' 1.5 0.01218 Vậy S=0.07 m=7.0 cm < Sgh =8 (cm) Vậy độ lún tuyệt đối móng chân vách L đảm bảo S < Sgh = 8cm GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 128 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 3.7 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài khơng bị đâm thủng Tính tốn cốt thép đài cọc Xem đài cọc làm việc conson ngàm mép cột, chịu tác động thẳng đứng từ cột Theo phương cạnh ngàm I-I Chọn thép AII có Rs =2800 daN/cm2 Nội lực lớn nhất: Mmax = 2Pmaxxr = 2x95.494x1.5= 286.482 (Tm) Chiều cao làm việc h0 = 1.5 – 0.1 = 1.4 (m) Diện tích cốt thép teo phương ngàm I-I: M 286.48200 Fs    81.20 (cm2) 0.9 xRa xh0 0.9 x 2800 x140 Chọn 2222a140, Fs = 83.622 (cm2) Lấy lớp bảo vệ abv = 50mm cho tồn móng Theo phương cạnh ngàm II-II Nội lực lớn nhất: Mmax = 3Pmaxxr = 3x95.494x0.6= 171.889 (Tm) Chiều cao làm việc h0 = 1.5 – 0.1 = 1.4 (m) Diện tích cốt thép theo phương ngàm I-I: M 171.88900 Fs    48.73 (cm2) 0.9 xRa xh0 0.9 x 2800 x140 GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 129 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM Chọn 2518a200, Fs = 63.625 (cm2) Lấy lớp bảo vệ abv = 50mm cho tồn móng So sánh lựa chọn phương án móng 4.1 Tổng hợp vật liệu Theo kết phân loại móng cơng trình có loại móng, ta so sánh kết khối lượng móng phương án, ta thống kê khối lượng cốt thép bêtông cho phương án móng Kết so sánh (cho móng M1 M2) - Phương án cọc nhồi : Khối lượng bêtông 620.82 m3 Khối lượng cốt thép 12.91 T 4.2 So sánh lựa chọn phương án móng Để so sánh lựa chọn phương án móng cho cơng trình ta dựa vào yếu tố sau Điều kiện kỹ thuật Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng cơng trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thoả Điều kiện thi công  Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng  Cọc ép thi cơng đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh  Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép, q trình thi cơng gặp cố sập thành hố khoan, trình khiểm tra chất lượng cóc phức tạp giá thành thi cơng cọc khoan nhồi cao nhiều so với cọc ép cơng trình khơng lớn (dưới 12 tầng) Điều kiện kinh tế  Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép nhỏ hơn, khối lượng cọc bêtông lại nhỏ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi  Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi cơng cao địi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân có tay nghề máy móc đại Cịn phương án móng cọc ép thi cơng đơn giản khơng địi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân lành nghề, máy móc nên giá thành hạ Các điều kiện khác  Ngoài điều ý chất lượng thi công cọc khoan nhồi khó kiểm sốt phải thi cơng đổ bêtông môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đếm sức chịu tải cuả cọc giảm đáng kể nguy hiểm cho công trình  Ngồi điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình cịn phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mơ cơng trình, điều kiện thi cơng, phương pháp thi cơng, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn GVHDC: Th.s LÊ HOÀNG TUẤN 130 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THƠNG TẤN XÃ VIỆT NAM Lựa chọn phương án móng Trong điều kiện thực tế nước ta dưạ vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án móng nêu phần tính tốn phương án móng quy mơ cơng trình (11 tầng), nên ta chọn phương án móng cọc ép hợp lý GVHDC: Th.s LÊ HỒNG TUẤN 131 SVTH: TRẦN BÍCH THUỶ LỚP: 06VXD2 – MSSV: 506105280 ... đồ án tốt nghiệp Sinh Viên Trần Bích Thu  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM CHƯƠNG I TỔNG QUAN KIẾN TRÚC I.1 TỔNG QUAN Thông xã Việt Nam quan nghiệp thuộc... NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM  Lầu 3: Căn tin – nhà ăn, hội trường truyền thống  Lầu tầng điển hình (lầu – 5): Khu vực kỹ thuật đặt máy trước sau in  Lầu tầng điển... KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ NHÀ IN THÔNG TẤN XÃ VIỆT NAM Tĩnh tải sàn khu vệ sinh Cấu tạo sàn Lớp gạch ceramic Lớp vữa lót Lớp chống thấm Lớp sàn BTCT Lớp vữa trát trần Đường ống ,thiết bị (daN/m3