Trung tâm TM và căn hộ cho thuê

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM KHOA XÂY DỰNG oo0oo— HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG oo0oo ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN QUẬN BÌNH THẠNH – TP HỒ CHÍ MINH GVHD : TH.S NGUYỄN VĂN GIANG SVTH : TRẦN HỒNG QUÂN MSSV: 406104057 LỚP : 06XD21 (VĂN BẰNG II) TP Hồ Chí Minh, 5/2010 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM KHOA XÂY DỰNG oo0oo HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUI NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG oo0oo GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU (70%) Th.S NGUYỄN VĂN GIANG GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG (30%) Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN THỰC HIỆN TRẦN HỒNG QN LỚP : 06 XD 2-1 MSSV : 406104057 LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt thầy cô khoa Xây Dựng tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy NGUYỄN VĂN GIANG, người hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Một lần xin chân thành cám ơn tất thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 PHẦN I PHẦN KIẾN TRÚC SVTH: TRẦN HỒNG QN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH CHU VĂN AN 1.Sự cần thiết đầu tư Trong vài năm trở lại đây, với phát triển mạnh mẽ kinh tế đất nước nói chung thành phố Hồ Chí Minh nói riêng, mức sống người dân nâng cao, nhu cầu nhà ở, giao thông, sở hạ tầng… Trong đó, nhu cầu nhà không đơn nơi để ở, mà phải đáp ứng yêu cầu tiện nghi, mỹ quan, an toàn … mang lại thoải mái cho người Sự xuất ngày nhiều chung cư, cao ốc văn phòng thành phố đáp ứng nhu cầu cấp bách nơi cho thành phố đông dân quỹ đất hạn hẹp thành phố Hồ Chí Minh, mà góp phần tích cực vào việc tạo nên diện mạo thành phố: thành phố đại, văn minh, xứng đáng trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật số nước Bên cạnh đó, xuất nhà chung cư cao tầng cao cấp góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật, công nghệ thiết kế, tính toán, thi công Chính “CHUNG CƯ CAO CẤP CHU VĂN AN” đời tạo qui mô cho sở hạ tầng cảnh quan đẹp thành phố 2.Sơ lược công trình Công trình tiếp giáp với đường Chu Văn An – Quận Bình Thạnh – TP Hồ Chí Minh, mặt bên công trình không tiếp giáp với công trình lân cận Công trình gồm: hộ kiểu gia đình, phòng quản lý hệ thống kỹ thuật kèm Công trình có kích thước mặt 22.5mx32.6m, gồm có tầng, tổng chiều cao công trình 38.8m kể từ mặt đất 3.Giải pháp mặt phân khu chức 3.1 Giải pháp bố trí mặt Mặt bố trí mạch lạc rõ ràng thuận tiện cho việc bố trí giao thông công trình đơn giản cho giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác, mặt diện tích phụ Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lí Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lí ngắn gọn 3.2 Giải pháp kiến trúc Hình khối tổ chức theo khối chữ nhật phát triễn theo chiều cao Các ô cửa kính khung nhôm với chi tiết tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình Bố trí nhiều vườn hoa, xanh sân thượng để tạo vẽ tự nhiên, thông thoáng SVTH: TRẦN HỒNG QN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 Giải pháp lại 4.1 Giao thông đứng Toàn công trình sử dụng thang máy cầu thang Bề rộng cầu thang là: 1m, thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang < 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy 4.2 Giao thông ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên Đặc điểm khí hậu – khí tượng - thủy văn thành phố Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt  Mùa mưa từ tháng đến tháng 10  Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng  Nhiệt độ trung bình năm  Nhiệt độ thấp trung bình năm  Nhiệt độ cao trung bình năm : : : 260C 220C 300C Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình : 78%  Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô : 70 -80%  Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa : 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có giờ/ngày, vào mùa khô /ngày Hướng gió thay đổi theo mùa  Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây  Tần suất lặng gió trung bình hàng năm là: 26%, lớn vào tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s  Hầu gió bão, gió giật gió xóay thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) Các giải pháp kỹ thuật 6.1 Điện Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: Lưới điện thành phố máy phát điện riêng đặt tầng Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa SVTH: TRẦN HỒNG QN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 6.2 Hệ thống cung cấp nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy; tất chứa bể nước ngầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đườn g ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ốn g cứu hỏa bố trí tầng 6.3 Hệ thống thoát nước - Nước mưa mái, ban công… thu vào hệ thống ống thoát nước mái dẫn xuống hố ga nhà thoát hệ thống thoát nước công cộng - Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải thải hệ thống thoát nước chung 6.4 Hệ thống chiếu sáng - Các hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên ban công - Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng 6.5 An toàn phòng cháy chữa cháy: Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy tự động SVTH: TRẦN HỒNG QN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 PHẦN II PHẦN KẾT CẤU ( 70% ) CHƯƠNG I SVTH: TRẦN HỒNG QUÂN ĐỒ ÁN THIEÁT KEÁ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 TÍNH TOÁN SÀN BTCT TOÀN KHỐI TẦNG Trong thực tế thường gặp ô có kích thước cạnh lớn 6m, nguyên tắc ta tính toán Nhưng với nhịp lớn, nội lực lớn, chiều dày tăng lên, độ võng tăng, đồng thời trình sử dụng sàn dễ bị rung Để khắc phục nhược điểm này, người ta thường bố trí thêm dầm ngang dầm dọc thẳng góc giao nhau, để chia ô thành nhiều ô nhỏ có kích thước nhỏ Trường hợp gọi sàn có hệ dầm trực giao Các cơng thức tính tốn áp dụng theo TCVN 2737-1995 1.1 Lựa chọn sơ kích thước sàn Việc bố trí mặt kết cấu sàn phụ thuộc vào mặt kiến trúc cách xếp kết cấu chịu lực Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp chúng mặt tải trọng tác dụng S4 S4 S6 S6 S4 S4 S1 3750 S2 S4 S5 S6 S6 S5 S4 S2 7500 S1 3750 D C S7 S3 S9 S3 S7 3750 S9 7500 S7 S3 S7 22500 S3 S8 3750 S8 S4 S5 S6 S6 S5 S4 S1 S4 S4 S6 S6 S4 S4 5800 3500 3500 3500 3500 3500 3500 S2 3750 7500 S2 3750 B S1 A 5800 7000 7000 5800 7000 5800 Hình 1.1: Mặt dầm sàn tầng 1.1.1Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn tiết diện dầm theo công thức hd  ld md (1) Với : + ld nhịp dầm + md hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng md  10 hệ dầm chính, khung nhịp SVTH: TRẦN HỒNG QN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 - Độ cao đài cọc : hd  2d  0.1  0.2  0.6  0.1  1.3(m) Vậy chọn độ cao đài cọc : hđ = 1.5 (m) 7.5.4 Tính tải trọng tác dụng lên đỉnh cọc - Diện tích đài cọc: Fd  4.8  3.0  14.4( m ) - Trọng lượng ñaøi N dtt  n.Fd h. tb  1.1 14.4 1.5  20  475.2 ( KN ) Lực dọc đến cốt đế đài N tt  N ott  N dtt  5017.35  475.2  5492.55( KN ) - Tổng Mômen tác dụng đáy đài M tt  M 0tt  Q0tt  hm = 401.6+90.95x1.5 = 538.02(KNm) - Tải trọng truyền xuống cọc Mx = ta có công thức sau TT PMAX TT = MIN N TT M Y x max 5492.55 538.02 1.8    915.42  74.72 = n nc 1.82  xi i 1 tt Pmax  PTTmax = 990.14(KN) ; PTTmin = 840.7(KN) - Điều kiện kieåm tra  940.14  Pctt  1201.5( KN ) (thỏa) tt Pmin  840.7  (cọc làm việc chịu nén) nên không cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ 7.5.5 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước 7.5.5.1 Xác định kích thước khối móng qui ước - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc 2038'  28006 '  140 00 '  130 24 '  29033' 8.3 ’  16 59     8.3 16059 ' ’ =4 14  =  - Chiều dài đáy khối quy ước: LM  L  Lctg  tb   4.2   tg 4o14 ' 29.3  8.5(m)    tb  o Ở : TB  - Bề rộng đáy khối quy ước: BM  B  Lc tg    2.4   tg 14 ' 29.3  6.7(m)   Trong L, B khoảng cách mép cọc theo phương chiều dài bề rộng móng - Diện tích khối móng qui ước Aqu  LM  BM  8.5  6.7  56.95(m ) - Chiều cao khối móng qui ước hqu  Lc  hm  29.3  2.0  31.3( m) SVTH: TRẦN HỒNG QUÂN 143 ĐỒ ÁN THIEÁT KEÁ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 Hình 7.8 Biểu đồ ứng suất kích thước móng quy ước 7.5.5.2 Xác định trọng lượng khối móng qui ước tc Qqu  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu Trong SVTH: TRẦN HỒNG QN 144 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010  Q1tcqu - trọng lượng khối đất khối móng qui ước có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài cọc + Phần mực nước ngaàm Q1  ( Aqu  nc Ac )  i hi  (56.95   0.2826)  (15.8  2.0)  1746( KN ) + Phần mực nước ngầm Q2  ( Aqu  nc Ac )  i hi  (56.95   0.2826)  (8.99   9.96   9.75   8.86   9.84  8.3)  14229( KN ) tc 1qu Q  Q1  Q2 = 1746 + 14229 = 15975 (KN)  Q2tcqu - trọng lượng cọc nằm khối móng qui ước Q2tcqu  nc Lc Ac c   29.3  0.2826  25  1242.02( KN )  Q3tcqu - trọng lượng phần móng qui ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên Q3tcqu  Aqu hm otb  56.95  2.0  20  2278( KN ) Với  otb  20(kN / m2 ) trọng lượng riêng trung bình đất đài Trọng lượng khối móng qui ước tc Qqu  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu  15975  1242  2278  19495( KN ) 7.5.6 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc - Tổng trọng lượng tiêu chuẩn khối móng qui ước tc N tc  N otc  Qqu  4362.9+19495= 23857.9(KN) - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng qui ước M tc  M otc  Q tc (hd  Lc )  349.2+79.1 (1.5+29.3)=2785.5(KNm) - Độ lệch tâm e M tc 2785.5   0.11 N tc 23857.9 - Ứng suất lớn nhỏ đáy khối qui ước N tc  6e  23857.9   0.11   1  1     418.9  (1  0.077) Aqu  LM  56.95  8.5   451.2( KN / m ) tc  max,min  tc  max tc   386.6( KN / m ) - Ứng suất trung bình đáy khối qui ước  tb   max   451.2  386.6   418.9 (KN/m2) 2 - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước RM  m1 m2 A.BM  II  B.H  II'  D.CII   K tc Trong đó: K tc  : (các tiêu lý đất lấy theo số liệu TN trực tiếp đất.) SVTH: TRẦN HỒNG QN 145 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 - Tra bảng 2.10 : m1=1.2 ; m2=1  II =290 33’ tra baûng 2.1 Sách móng công trình dân dụng GS.TS Nguyễn Văn Quảng ta kết nội suy sau A = 1.11 ; B= 5.44 ; D= 7.83 ; CII= 10.2(kN/m2)  II = 9.84(KN/m3)=  dn  h  h  h  h  h  II'  1 2 3 4 5 h1  h2  h3  h4  h5 15.8   8.99   8.96   9.75   8.86   9.84  8.3  10.06( KN / m3 )      8.3 1.2 1  RM= (1.11 6.7  9.84  5.44  31.3 10.06  7.83 10.2) = 2239.2(KN/m )  tc  451.2( KN / m )  1.2 RMtc  2687.0( KN / m ) Ta thaáy:  max tc tc  tb  418.9( KN / cm )  RM  2239.2( KN / m )  Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước 7.5.7 Kiểm tra độ lún móng cọc - Ta tiến hành chia lớp đất từ đáy mũi cọc trở xuống thành lớp nhỏ BM 6.7   1.34(m) 5 - Áp lực thân đáy khối quy ước  bt  15.8   8.99   9.96   9.75   8.86   9.84  8.3  304.9 (KN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: P   zql0   tbtc   bt  418.9  304.9  114( KN / m ) + K0 : Tra bảng 2.7 sách móng công trình dân dụng công nghiệp GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng Bảng 7.5 Bảng ứng suất TLBT & ứng suất gây lún Điểm z (m) LM BM 2z BM KO glzi = K0  zgl0 (KN/m2) bt = i hi (KN/m2) 0 114 304.9 1.34 0.4 0.969 110.46 328.4 8.5 6.7 2.68 0.8 0.836 95.30 351.9  1.27 4.02 1.2 0.662 75.47 375.4 5.36 1.6 0.509 58.03 398.9 - Từ bảng ta thấy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 5.36 (m) kể từ móng quy ước,  bt  398.9( KN / m )    gl   58.03  290.15( KN / m ) SVTH: TRẦN HỒNG QUÂN 146 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 Hình 7.9 Biểu đồ phân bố ứng suất (KN/m2) - Độ lún n 0.8 gl   hi i 1 Ei 0.8  1.34 114 58.03 = (  110.46  95.3  75.47  )  0.0414( m) 9500 2 Với: Ei : môđun đàn hồi lớp đất thứ 5, E = 9500 (KN/m2) S=  - Tra bảng H.2 (TCXD 205:1998) nhà khung bê tông cốt thép có tường chắn: S=0.0414(m) = 4.14(cm) < [S] = 8(cm) thoả điều kiện độ lún SVTH: TRẦN HỒNG QUÂN 147 ĐỒ ÁN THIEÁT KEÁ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 7.5.8 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc Giả sử chiều cao đài 1.5m Hình 7.10 Mặt phá hoại theo kiểu chọc thủng móng bc 45° ho 2ho+bc Theo điều kiện chọc thủng đài cọc Pcxt  Pxt với Pxt = 2Pmax=  990.14  1980.28 kN Pcxt = Scxt  0.75Rbt = ( bc  2ho  bc )ho  0.75Rbt 1500  2121mm s in45 Pcxt = (bc  ho)ho  0.75Rbt = (60  212.13)  212.13  0.75 1.05 101 = 4546kN Pcxt = 4546 kN  Pxt =1980.28 kN thỏa điều kiện chọc thủng Với ho= 7.5.9 Tính toán moment cốt thép cho đài cọc Ta xem đài cọc làm việc console ngàm vào cột , lực tác dụng phản lực đầu cọc SVTH: TRẦN HỒNG QN 148 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG 2P ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 MI MAX Y 3P C 900 r1 = 1400 MII 600 II 900 800 600 600 1800 1800 600 4800 I Hình 7.11 Sơ đồ tính thép đài móng Tính toán cốt thép  Moment tương ứng mặt ngàm I-I M I  r1 ( P1  P4 ) Với: r1  1.4(m) , P1  P4  Pmax  M I  1.4  (2  990.14)  2520.4( KNm)  Moment tương ứng mặt ngàm II-II M II  r2   P4  P5  P6   P6  Pmax  990.14( KN )  Với  P5  PtbTT  915.42( KN )  P  P  840.7( KN )   M II  r2   P4  P5  P6   0.6   (915.42)  1647.8( KNm)  Diện tích cốt thép mặt ngàm I-I - Chọn a = 100mm, hO = hđ – a = 1500– 100 = 1400 (mm) AsI  MI 2520.4  106   7144(mm2 ) 0.9  Rs  h0 0.9  280  (1500  100) - Choïn bố trí thép 23 20 , As  7722( mm ) - Khoảng cách cốt thép bố trí + Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm S ad   50 4800  100   213.6( mm) n 1 23  Choïn s = 200 mm để bố trí - Chiều dài : 3.0-0.1=2.9(m) SVTH: TRẦN HỒNG QUÂN 149 II 3000 r2 = 600 Ø60 600 I MII X ĐỒ ÁN THIEÁT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010  Diện tích cốt thép mặt ngàm II-II - Chọn a = 100mm, ho = hñ – a = 1500 – 100 = 1400 (mm) AsII  M II 1647.8 106   4670.6(mm ) 0.9  Rs  h0 0.9  280  (1500  100) Choïn 15 20 , As  4710(mm ) - Khoảng cách cốt thép bố trí + Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm S ad   50 3000  100   207.14(mm ) n 1 15  Chọn s = 200 mm để bố trí - Chiều dài : 4.8-0.1=4.7(m) 7.6 Bố trí cốt thép Bố trí cốt thép móng cọc khoan nhồi trình bày vẽ NM/02 SVTH: TRẦN HỒNG QN 150 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG  Ta có tiêu để so sánh phương án móng - An toàn - Thi công - Kinh tế 1) Điều kiện an toàn – chịu lực Cả hai phương án móng đảm bảo tồn tải trọng cơng trình truyền xuống đồng thời đảm bảo tiêu độ bền, độ lún, … Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam Do vậy, xét yếu tố hai phương án móng chấp nhận 2) Điều kiện thi cơng  Đối với cọc ép trình ép cọc kiểm tra chất lượng cọc, nhờ đồng hồ đo lực ép thiết bị ép cọc ta biết khả chịu tải đất mũi cọc, từ tìm biện pháp xử lý thích hợp Khi gặp trở ngại lực ép cọc nghiêng, cọc gãy chất lượng dùng máy ép cọc để nhổ lên: chủ động việc thi công  Đối với cọc khoan nhồi cọc nhồi chịu tải lớn so với cọc ép, mở rộng đường kính cọc 60cm250cm, hạ cọc đến dộ sâu 100m, thi công không gây chấn động công trình xung quanh  Mặt thi công yếu tố không phần quan trọng việc lựa chọn phương án móng liên quan đến tổ chức tổng mặt công trường tiến độ thi cơng Cơng trình xây dựng điều kiện khơng có cơng trình lân cận điều kiện mặt không gây ảnh hưởng đến việc thi công  Tiến độ thi công khâu quan trọng chủ đầu tư muốn cơng trình sớm vào phục vụ Do địi hỏi người thiết kế phải lựa chọn phương án móng cho đáp ứng nhu cầu Trong phương án : - Phương án cọc ép thi cơng khó (vì số lượng cọc nhiều ) thời gian thi công dài - Phương án cọc nhồi thi cơng nhanh thiết bị phổ biến 3) Điều kiện kinh tế - Veà phương tiện kinh tế ta thấy cọc khoan nhồi đắt so với cọc ép - Cọc khoan nhồi kinh tế công trình có tải trọng thật lớn > 1000 tấn, công trình < 500 thi công cọc khoan nhồi không kinh tế Từ tiêu trên,ta chọn phương án :MÓNG CỌC ÉP để thiết kế thi công SVTH: TRẦN HỒNG QN 151 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 TÀI LIỆU THAM KHẢO - - TCXDVN 356 – 2005 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Ngô Thế Phong (chủ biên) , Kết cấu bê tông cốt thép , Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1994 Võ bá tầm , Kết cấu bê tông cốt thép – Cấu kiện nhà cửa , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Võ Bá Tầm , Kết cấu bê tông cốt thép , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn , Hướng dẫn đồ án móng , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn , Nền móng , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh 2002 Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng , Hướng dẫn đồ án móng , Nhà xuất xây dựng TCXD 2737 – 1995 , Tiêu chuẩn tải trọng tác dụng , Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2002 TCXD 5574 – 1998 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế , Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2002 10 Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối TCXD 198 : 1997 11 TCXDVN 205 – 1998 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế 12 Tài Liệu Bê Tông III – Khoa Xây Dựng Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh (Bản viết tay T.s Nguyễn Văn Hiệp) SVTH: TRẦN HỒNG QN 152 THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH 1/ SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG 2/ SƠ LƯC VỀ CÔNG TRÌNH 3/ GIAÛI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 4/ GIẢI PHÁP ĐI LẠI 5/ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU KHÍ TƯNG THUỶ VĂN 6/ CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT PHAÀN II: KẾT CẤU (70%) CHƯƠNG I: TÍNH SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP TẦNG 1.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC SÀN 1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 1.3 TÍNH TOÁN NỘI LỰC CÁC Ô SÀN 11 1.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 13 1.5 BỐ TRÍ BẢN VẼ SÀN TẦNG 15 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ DẦM TRỤC C TAÀNG 16 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH 16 2.2 SƠ ĐỒ TRUYỀN TAÛI 16 2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM 17 2.4 TẢI TẬP TRUNG Ô SÀN TRUYỀN VÀO DẦM 18 2.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC DẦM 19 2.6 TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM TRỤC C 20 2.7 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI 22 SVTH: NGUYỄN ĐÔN THẾ TRUNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 2.8 TÍNH CỐT TREO 22 2.9 BỐ TRÍ BẢN VẼ DẦM TRỤC C TẦNG 23 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CẦU THANG 24 A - CẦU THANG TẦNG TRỆT 24 3.1 SƠ ĐỒ HÌNH HỌC 24 3.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẤU KIỆN 24 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN THANG 25 3.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẢN THANG 26 3.5 TÍNH CỐT THÉP CHO CAÀU THANG 28 3.6 TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 28 3.7 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI 29 B - CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 30 3.8 TÍNH BẢN CHIẾU NGHỈ 30 3.9 TÍNH BẢN THANG 31 3.10 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 31 3.11 BỐ TRÍ BẢN VẼ CẦU THANG 32 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 33 4.1 YÊU CẦU CÔNG NĂNG 33 4.2 SƠ ĐỒ HÌNH HỌC 33 4.3 CHỌN LOẠI VẬT LIỆU VÀ SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 33 4.4 TÍNH TOÁN BẢN NẮP 34 4.5 TÍNH TOÁN BẢN THÀNH 36 4.6 TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY 37 4.7 TÍNH HỆ DẦM NẮP 39 4.8 TÍNH HỆ DẦM ĐÁY 40 4.9 TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM NẮP VÀ DẦM ĐÁY 41 SVTH: NGUYỄN ĐÔN THẾ TRUNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 4.10 TÍNH TOÁN CỘT HỒ NƯỚC 47 4.11 BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO HỒ NƯỚC MÁI 47 CHƯƠNG V: THIẾT KẾ KHUNG TRUÏC 48 5.1 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG TRỤC 48 5.2 XÁC ĐỊNH TẢI TROÏNG 49 5.3 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN KHUNG 51 5.4 TẢI TRỌNG TẬP TRUNG TÁC ĐỘNG LÊN NÚT KHUNG 52 5.5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG GIÓ 63 5.6 CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI VÀO KHUNG 64 5.7 SƠ ĐỒ CHẤT TẢI LÊN KHUNG 65 5.8 TÍNH TOÁN CỐT THÉP KHUNG TRỤC 76 5.8.1 Tính toán cốt thép dầm khung 76 5.8.2 Tính toán cốt thép cột 82 5.8.3 Tính toán cốt đai 91 5.9 BỐ TRÍ BẢN VẼ KHUNG TRUÏC 92 PHẦN III: NỀN MÓNG (30%) 93 CHƯƠNG VI: THIẾT KẾ MÓNG TRỤC 94 I/ ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 94 II/ TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP ĐẤT 96 III/ PHÂN TÍCH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 97 PHƯƠNG ÁN I : THIẾT KẾ MÓNG CỌC EÙP 98 6.1 SOÁ LIỆU VỀ TẢI TRỌNG 98 6.2 CHỌN VẬT LIỆU,KÍCH THƯỚC CỌC,CHIỀU SÂU CỌC 99 6.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 101 6.4 THIẾT KẾ MÓNG M1 106 6.4.1 Chọn số lượng bố trí-Tính đài cọc 106 SVTH: NGUYỄN ĐÔN THẾ TRUNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 6.4.2 Kiểm tra cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 106 6.4.3 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc 109 6.4.4 Kiểm tra độ lún móng cọc 110 6.4.5 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc 112 6.4.6 Tính toán moment cốt thép cho đài cọc 112 6.5 THIẾT KẾ MÓNG M2 114 6.5.1 Chọn chiều sâu đặt móng 114 6.5.2 Chọn số lượng bố trí-Tính đài cọc 115 6.5.3 Kiểm tra cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 116 6.5.4 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc 119 6.5.5 Kiểm tra độ lún móng cọc 120 6.5.6 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc 122 6.5.7 Tính toán moment cốt thép cho đài cọc 122 6.6 BỐ TRÍ BẢN VẼ MÓNG CỌC ÉP 124 CHƯƠNG VII PHƯƠNG ÁN II : THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 125 7.1 KHÁI QUÁT CHUNG VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 125 7.2 CHỌN CHIỀU SÂU CỌC,VẬT LIỆU,KÍCH THƯỚC CỌC 126 7.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 127 7.4 THIẾT KẾ MÓNG M1 132 7.4.1 Chọn số lượng bố trí cọc 133 7.4.2 Tính kiểm tra đài cọc 133 7.4.3 Tính tải trọng tác dụng lên đỉnh cọc 134 7.4.4 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước 134 7.4.5 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc 137 7.4.6 Kiểm tra độ lún móng cọc 138 7.4.7 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc 140 7.4.8 Tính toán moment cốt thép cho đài cọc 140 SVTH: NGUYỄN ĐÔN THẾ TRUNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CHU VĂN AN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2006 -2010 7.5 THIẾT KẾ MÓNG M2 142 7.5.1 Chọn chiều sâu đặt móng 142 7.5.2 Choïn số lượng bố trí 143 7.5.3 Tính kiểm tra đài coïc 144 7.5.4 Tính tải trọng tác dụng lên đỉnh cọc 144 7.5.5 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước 144 7.5.6 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc 146 7.5.7 Kiểm tra độ lún móng cọc 147 7.5.8 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc 149 7.5.9 Tính toán moment cốt thép cho đài cọc 149 7.6 BỐ TRÍ BẢN VẼ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 151 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 152 TÀI LIỆU THAM KHẢO 153 SVTH: NGUYỄN ĐÔN THẾ TRUNG ... tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng  Nhiệt độ trung bình năm  Nhiệt độ thấp trung bình năm  Nhiệt độ cao trung bình năm : : : 260C 220C 300C Lượng mưa trung bình: 1000... mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình : 78%  Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô : 70 -80%  Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa : 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có giờ/ngày, vào mùa khô /ngày Hướng... max  - Tải tập trung ô sàn truyền vào g td  ((4.57  3.75) / 2)   34.28( kN ) - Tải tập trung trọng lượng thân tường truyền vào g t  5.742  3.75  21.54( kN ) Vậy lực tập trung nút dầm trực