ĐỒ ÁN THI CÔNG 1.THI CÔNG ĐÀO ĐẤT Đặc điểm công trình: Công trình đúc bê tông toàn khối Kết cấu chịu lực là khung ngang nhà, dầm dọc, sàn chạy dọc nhà Diện tích mặt bằng: Nhịp nhà: 10m Bước cột: 5m Số bước cột: 10 => Chiều dài nhà: 9×5 = 45m 1.1.Lập biện pháp thi công phần đào đất: Móng đặt ở độ sâu 1.5m so với cốt nền hoàn thiện, bề dày lớp bê tông lót 10cm. Chiều sâu hố đào kể cả lớp bê tông lót h = 1.5+0.1 = 1.6m Móng được đặt ở lớp đất cấp 1 như vậy hệ số mái dốc yêu cầu của hố đào là m = 0.67 Chọn phương án đào đất là đào rãnh suốt chiều dài công trình, mỗi bên của móng chừa 0.5m để thoát nước và tiện cho công nhân đi lại Bề rộng rãnh đào: a1 = 2.6+2×0.5 = 3.6m a2 = 2.6+2×0.5+2×1.1 = 5.8m Chiều dài rãnh đào: b1 = 45+2+2×0.5 = 48m b2 = 45+2+2×0.5+2×1.1 = 50.2m Khi đào đất ta chỉ đào đến độ sâu 1.4m, phải để lại 0.2m để bảo vệ nền. Khi sắp thi công phần móng ta mới đào và sửa hố móng theo đúng yêu cầu của thiết kế. Cao trình dầm móng là 0.05m. Tiết diện dầm móng 300×500mm 1.2.Tính khối lượng đất đào Khối lượng đất đào thủ công: Vtc = 2×48×3.6×0.2+10×0.5×0.6×9.4 = 97.32m3 Thể tích hố móng đào bằng máy: Thể tích đất bị chiếm chỗ bởi móng 20×(0.5×2.6×2+0.5×1.8×1.4) = 77.2m3 Thể tích đất bị chiếm chỗ bởi dầm móng 18×0.3×0.5×4.6 + 10×0.3×0.5×9.4 = 26.52m3 Thể tích đất bị chiếm chỗ bởi cổ cột: 20×0.4×0.6×0.5 = 2.4m3 Tổng thể tích đất bị chiếm chỗ: Vcc = 77.2+26.52+2.4 = 106.12m3 Thể tích đất tơi xốp ngay sau khi đào: (Vtc+Vm)×K1= (97.32+647.29)×1.2 = 893.53m3
ĐAMH THI CÔNG GVHD: ĐỒ ÁN THI CÔNG 1.THI CÔNG ĐÀO ĐẤT Đặc điểm cơng trình: - Cơng trình đúc bê tơng tồn khối - Kết cấu chịu lực khung ngang nhà, dầm dọc, sàn chạy dọc nhà - Diện tích mặt bằng: Nhịp nhà: 10m Bước cột: 5m Số bước cột: 10 => Chiều dài nhà: 9×5 = 45m 1.1.Lập biện pháp thi công phần đào đất: - Móng đặt độ sâu -1.5m so với cốt hồn thiện, bề dày lớp bê tơng lót 10cm Chiều sâu hố đào kể lớp bê tơng lót h = 1.5+0.1 = 1.6m - Móng đặt lớp đất cấp hệ số mái dốc yêu cầu hố đào m = 0.67 - Chọn phương án đào đất đào rãnh suốt chiều dài cơng trình, bên móng chừa 0.5m để nước tiện cho công nhân lại Bề rộng rãnh đào: a1 = 2.6+2×0.5 = 3.6m a2 = 2.6+2×0.5+2×1.1 = 5.8m Chiều dài rãnh đào: b1 = 45+2+2×0.5 = 48m b2 = 45+2+2×0.5+2×1.1 = 50.2m - Khi đào đất ta đào đến độ sâu 1.4m, phải để lại 0.2m để bảo vệ Khi thi công phần móng ta đào sửa hố móng theo u cầu thiết kế - Cao trình dầm móng -0.05m Tiết diện dầm móng 300×500mm 1.2.Tính khối lượng đất đào *Khối lượng đất đào thủ công: Vtc = 2×48×3.6×0.2+10×0.5×0.6×9.4 = 97.32m3 *Thể tích hố móng đào máy: h Vm = (a1b1 + a2b2 + ( a1 + a2 )(b1 + b2 ) 1.4 = 2× (3.6 × 48 + 5.8 × 50.2 + (3.6 + 5.8) × (48 + 50.2)) = 647.29m3 *Thể tích đất bị chiếm chỗ móng 20×(0.5×2.6×2+0.5×1.8×1.4) = 77.2m3 *Thể tích đất bị chiếm chỗ dầm móng 18×0.3×0.5×4.6 + 10×0.3×0.5×9.4 = 26.52m3 *Thể tích đất bị chiếm chỗ cổ cột: 20×0.4×0.6×0.5 = 2.4m3 *Tổng thể tích đất bị chiếm chỗ: Vcc = 77.2+26.52+2.4 = 106.12m3 *Thể tích đất tơi xốp sau đào: (Vtc+Vm)×K1= (97.32+647.29)×1.2 = 893.53m3 SVTH: Trang ĐAMH THI CƠNG GVHD: *Thể tích đất nguyên thể giữ lại: (Vtc+Vm-Vcc)/K0 = (97.32+647.29-106.12)/1.1 = 580.45m3 *Thể tích đất tơi xốp giữ lại: 580.45×K1= 580.45×1.2 = 696.54m3 *Thể tích đất tơi xốp chuyển đi: 893.53-696.54= 196.99m3 Trong đó: Độ tơi xốp ban đầu: K1 = 1.2 Độ tơi xốp cuối cùng: K0 = 1.1 1.3.Chọn phương án thi cơng đào đất hố móng Sơ đồ di chuyển máy đào xe vận chuyển Mặt cắt hố đào Chọn máy đào gầu nghịch EO-3322B1 có thơng số kỹ thuật sau: (Sổ tay Chọn Máy Thi Công Xây Dựng Nguyễn Tiến Thu) - Dung tích gầu: q = 0.5m3 - Bán kính đào lớn nhất: R = 7.5m - Chiều sâu đào lớn nhất: H = 4.8m - Chiều cao đổ đất lớn nhất: h =4.2m - Chu kì kỹ thuật: tck = 17s *Tính suất máy đào K 3600 N =q s ZK t K1 Tck Năng suất máy đào: Trong đó: Hệ số xúc đất: Ks = 1.2 (Đất cấp I ) Hệ số tơi đất: K1 = 1.2 Số làm việc ca: Z = 7h Hệ số sử dụng theo thời gian: Kt = 0.7 Chu kỳ hoạt động máy: Tck = tck×Kvt×Kquay Hệ số phụ thuộc vào φquay = 900: Kquay = Hệ số phụ thuộc vào điều kiện đổ đất máy đào: Kvt = (khi đổ đất chỗ) Kvt = 1.1 (khi đổ đất lên xe) + Khi đổ đất chỗ: Năng suất máy đào: 1.2 3600 N d = 0.5 × × × × 0.7 = 518.82m3 / ca 1.2 17 × 1× + Khi đổ đổ lên xe: Năng suất máy đào: 1.2 3600 N xe = 0.5 × × × × 0.7 = 471.66m3 / ca 1.2 17 ×1.1×1 *Thời gian đào đất máy: + Đổ đống chỗ: tđđ = 696.54/518.82 = 1.34ca SVTH: Trang ĐAMH THI CÔNG GVHD: Chọn 1.5ca + Đổ lên xe: tđx = 196.99/471.66 = 0.4ca Chọn 0.5ca *Tổng thời gian đào đất máy: 2ca *Chọn xe để vận chuyển đất đổ: Khoảng cách vận chuyển 3km Vận tốc đường đất không tốt vd = vv = 20km/h Dùng xe ZIL-585 có tải trọng 3.5T Số gầu đất đổ đầy xe tải: Q 3.5 n= = = 4.3 γ qK ch 1.8 × 0.5 × 0.9 (gầu) Lấy gầu Trong đó: Trọng tải xe: Q = 3.5T Dung trọng đất: γ = 1.8T/m3 Dung tích gầu: q = 0.5m3 Hệ số chứa đất tơi: Kch = 0.9 Thời gian chất xe tải đất: nqK ch × 0.5 × 0.9 × 60 tch = 60 = = 1.6 N xe 471.66 / (phút) Lấy phút Thời gian chuyến xe về: L L Tch = + + tch + td + tvd vd vv td = phút (thời gian đổ đất bãi) tvd = phút (thời gian xe di động để dễ bốc dỡ) × × => Tch = 60/20+2+2+2 = 24 phút Máy đào đổ phần đất đào lên xe tải để chở đổ đổ phần lại thành đống lên bờ hố đào để sau lấp hố móng Số lượng xe tải cần thiết: Tch 24 m= = =3 tdd 1.5 + 1÷ tch + 1÷ 0.5 t dx (xe) Chiều cao thùng xe 1.8m thỏa mãn yêu cầu chiều cao đổ đất Vậy sử dụng xe ZIL-585 phối hợp với máy đào gầu nghịch EO-3322B1 SVTH: Trang ĐAMH THI CÔNG GVHD: 2.THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG CÔNG TÁC BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI Số liệu thiết kế - Bước cột: - Số bước cột: - Chiều cao tầng: - Kích thước cấu kiện: + Móng bậc thang: + Cột: + Dầm chính: + Dầm phụ: + Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tơng móng, sàn: 100kG + Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tơng dầm, cột: 200kG 2.1.Xác định cấu q trình Q trình thi cơng cơng tác bê tơng tồn khối bao gồm dây chuyền đơn: - Công tác cốp pha; - Công tác cốt thép; - Công tác bê tông; - Công tác tháo dỡ ván khuôn 2.2.Phân chia cơng trình thành dợt đổ bê tơng - Đợt 1: Đổ bê tơng móng cổ cột - Đợt 2: Đổ bê tông đà kiềng - Đợt 3: Đổ bê tông cột tầng - Đợt 4: Đổ bê tông dầm sàn tầng - Đợt 5: Đổ bê tông cột tầng - Đợt 6: Đổ bê tông dầm sàn tầng - Đợt 7: Đổ bê tông cột tầng - Đợt 8: Đổ bê tông dầm sàn tầng 2.3.Phân chia cơng trình thành doạn đổ bê tông Nguyên tắc phân đoạn: - Đảm bảo ổn định độ cứng không gian kết cấu Ranh giới đoạn chia trùng với mạch nhiệt, mạch lún giới hạn đơn nguyên nhà chỗ cho phép đặt mạch ngừng - Do thi công cột đơn giản, mạch ngừng cột mép dầm, khối lượng công việc nhỏ nên ta chia làm phân đoạn - Tương tự đợt móng cổ cột; đà kiềng ta chia làm phân đoạn Theo mặt cơng trình ta phân chia thành phân đoạn thi cơng sau: 2.4.Tính khối lượng đợt Theo cách phân đợt ta lập bảng tính khối lượng bê tơng, cốt thép, ván khn cho đợt vào kích thước cấu kiện vẽ SVTH: Trang ĐAMH THI CƠNG GVHD: Bảng khối lượng bê tơng + cốt thép cho đợt đổ bê tông Đợt SVTH: Tên cấu kiện Đế móng dưới: 0.5x2x2.6 Đế móng trên: 0.5x1.4x1.8 Cổ cột: 0.5x0.4x0.6 Cộng Dầm móng: 0.3x0.5x4.6 Dầm móng: 0.3x0.5x9.4 Cộng Cột tầng trệt: 0.4x0.6x3 Dầm phụ T1 0.2x0.45x4.6 Dầm TT 0.4x1x10.6 Dầm công sôn T1 (1+0.45)x0.4x2.8/2 Sàn T1 0.1x4.6x3.13 Sàn T1 0.1x4.6x2.5 Cộng Cột tầng 1: 0.4x0.6x2.5 Dầm phụ T2 0.2x0.45x4.6 Dầm T2 0.4x1x10.6 Dầm cơng sơn T2 (1+0.45)x0.4x2.8/2 Sàn T2 0.1x4.6x3.13 Sàn T2 0.1x4.6x2.5 Cộng Cột tầng 2: 0.4x0.6x2.5 Dầm phụ T3 0.2x0.45x4.6 Dầm T3 0.4x1x10.6 Dầm công sôn T3 (1+0.45)x0.4x2.8/2 Sàn T3 0.1x4.6x3.13 Sàn T3 0.1x4.6x2.5 Cộng Khối lượng bê tông (m3) Khối lượng cốt thép (T) 20 54 10 52.00 25.20 2.40 79.60 12.42 14.10 26.52 14.40 22.36 42.40 5.20 2.52 0.24 7.96 2.48 2.82 5.30 2.88 4.47 8.48 20 16.24 3.25 27 18 20 54 10 38.87 20.70 140.57 12.00 22.36 42.40 3.89 2.07 22.16 2.40 4.47 8.48 20 16.24 3.25 27 18 20 54 10 38.87 20.70 140.57 12.00 22.36 42.40 3.89 2.07 22.16 2.40 4.47 8.48 20 16.24 3.25 27 18 38.87 20.70 140.57 3.89 2.07 22.16 Số lượng 20 20 20 18 10 Trang ĐAMH THI CÔNG GVHD: Bảng khối lượng cốp pha cho đợt đổ bê tông Đợt Tên cấu kiện Ván khn thành móng Ván khn nắp Ván khn cổ cột Kích thước (m) Số lượng 0.5x2.7 0.5x2.0 0.5x1.9 0.5x1.4 0.3x2.6 0.4x1.4 0.45x0.5 0.65x0.5 40 40 40 40 40 40 40 40 0.5x4.6 0.5x9.4 0.4x4.6 0.4x9.4 36 20 18 10 0.45x3 0.65x3 80 80 0.35x4.6 0.25x4.6 0.9x10.6 0.45x10 108 54 20 54.00 40.00 38.00 28.00 31.20 22.40 8.00 13.00 234.60 82.80 94.00 33.12 37.60 247.52 108 156.00 264.00 173.88 62.10 190.80 10 47.70 Cộng Ván khn thành dầm móng Ván khn đáy dầm móng Cộng Ván khuôn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T1 Ván khuôn đáy dầm phụ T1 Ván khn thành dầm T1 Ván khn đáy dầm T1 Ván khn thành dầm cơng sơn T1 Ván khuôn đáy dầm công sôn T1 Ván khuôn sàn T1 0.45x2.6 4.6x3.13 4.6x2.5 20 27 18 0.45x2.5 0.65x2.5 80 80 0.35x4.6 0.25x4.6 0.9x10.6 0.45x10 108 54 20 62.40 23.40 388.75 207.00 1156.03 90.00 130.00 220.00 173.88 62.10 190.80 10 47.70 20 27 18 62.40 23.40 388.75 207.00 Cộng Ván khuôn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T2 Ván khuôn đáy dầm phụ T2 Ván khn thành dầm T2 Ván khn đáy dầm T2 Ván khn thành dầm cơng sơn T2 Ván khuôn đáy dầm công sôn T2 Ván khuôn sàn T2 SVTH: Khối lượng cốp pha (m2) 0.45x2.6 4.6x3.13 4.6x2.5 Trang ĐAMH THI CƠNG GVHD: Cộng Ván khn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T3 Ván khn đáy dầm phụ T3 Ván khn thành dầm T3 Ván khn đáy dầm T3 Ván khn thành dầm công sôn T3 Ván khuôn đáy dầm công sôn T3 Ván khuôn sàn T3 0.45x2.5 0.65x2.5 80 80 0.35x4.6 0.25x4.6 0.9x10.6 0.45x10 108 54 20 1156.03 90.00 130.00 220.00 173.88 62.10 190.80 10 47.70 20 27 18 62.40 23.40 388.75 207.00 1156.03 0.45x2.6 4.6x3.13 4.6x2.5 Cộng SVTH: Trang ĐAMH THI CÔNG GVHD: 3.CHỌN PHƯƠNG ÁN CẤU TẠO CỐP PHA HỢP LÝ CHO TỪNG BỘ PHẬN CÔNG TRÌNH 3.1 Chọn cốp pha So sánh tiêu kỹ thuật kinh tế cốp pha gỗ cốp pha thép CỐP PHA GỖ CỐP PHA THÉP - Thường sử dụng nhóm gỗ cấp thấp - Sử dụng thép thép hình liên kết Vật liệu nên dễ cong vênh nhiệt độ, mục nát với nên chịu ảnh hưởng thời độ ẩm tiết - Sử dụng chốt liên kết thép - Dùng nẹp gỗ, đinh liên kết Liên kết làm sẵn đồng với cốp pha nên rời nên độ chắn không cao chắn - Sử dụng nhiều nhân công để cắt, nối, - Chỉ cần lựa chọn cốp pha Lắp dựng lắp ghép cốp pha cho phù hợp với kích thước cấu kiện để lắp kích thước cấu kiện ghép sử dụng nhân cơng - Khả chịu lực ngày - Khả chịu lực suy giảm không Khả tiết diện giảm sau lần lắp dựng đáng kể theo thời gian sử dụng chịu lực - Dễ ổn định liên kết nên - Ổn định tốt liên kết chắn ứng dụng phải sử dụng nhiều chống để tăng cường Bề mặt - Sần sùi, giảm tiết diện chịu lực - Nhẵn, không làm giảm tiết diện chịu thành phẩm lực sau tháo cốp pha Do cơng trình có mặt thi công rộng, khối lượng thi công lớn, chi phí cần đóng cốp pha có hình dạng bề mặt không phức tạp nên để tiết kiệm giảm thời gian bảo trì cốp pha, nên ta chọn cốp pha khung thép cán mặt tôn cho tất phận cơng trình Đặc trưng kỹ thuật cốp pha Rộng (mm) 300 300 200 150 100 100 Dài (mm) 1800 1500 1200 900 750 600 Cao (mm) 55 55 55 55 55 55 Moment quán tính (cm4) 28.46 28.46 20.02 17.63 15.68 15.68 3.2 Chọn giáo chống Sử dụng giàn giáo công cụ (giáo PAL) cột chống đơn SVTH: Trang Moment kháng uốn (cm4) 6.55 6.55 4.42 4.30 4.08 4.08 ĐAMH THI CÔNG GVHD: - Ưu điểm: + Giáo PAL chống vạn đảm bảo an toàn kinh tế + Giáo PAL sử dụng thích hợp cho cơng trình xây dựng với kết cấu nặng độ cao lớn + Giáo PAL làm thép nhẹ, đơn giản, thuận tiện cho việc lắp dựng, tháo dỡ, vận chuyển nên giảm giá thành cơng trình - Cấu tạo giáo PAL: Giáo PAL thiết kế sở hệ khung tam giác lắp dựng theo kiểu tam giác tứ giác phụ kiện kèm theo như: + Phần khung tam giác tiêu chuẩn + Thanh giằng chéo giằng ngang + Kích chân cột đầu cột + Khớp nối khung + Chốt giữ khớp nối - Thông số kỹ thuật giáo PAL: + Chiều cao giáo: 1.5m , 1m, 0.75m + Bước giáo: 1.2m 3.3 Chọn cột chống 3.4.Cấu tạo cốp pha cho phận cơng trình 3.4.1.Cốp pha móng - Cốp pha móng bậc thang gồm hộp cốp pha đặt chồng lên - Cốp pha hộp dưới: + Mặt 2.6m dùng 0.5x1.2m 0.5x1.5m + Mặt 2.0m dùng 0.5x0.9m 0.5x1.2m - Cốp pha hộp trên: + Mặt 1.8m dùng 0.5x0.9m + Mặt 1.4m dùng 0.5x1.5m - Cốp pha cổ móng: + Mặt 0.4m dùng 0.4x0.9m + Mặt 0.6m dùng 0.6x0.9m - Các ván cốp pha liên kết với nhau, để giữ ván khuôn chịu tải trọng bê tông áp lực đầm rung, ta sử dụng sườn đứng, chống xiên cọc giữ chống xiên lại - Sử dụng mẩu gỗ nhỏ đóng đinh vào sườn đứng để làm gối đỡ cho chống xiên - Đầu chống xiên chống vào cọc gỗ ngập sâu vào đất - Cốp pha móng , giằng móng u cầu cần phải kín khít khơng làm nước xi măng dẫn đến giảm mác bê tông 3.4.2.Cốp pha sàn - Dùng cốp pha có bề rộng 200,300 tổ hợp lại với nhau, kết hợp thêm cốp pha gỗ để chèn vào vị trí bị thiếu cốp pha - Dùng đà ngang, đà dọc gỗ - Hệ chống đỡ: Dùng hệ chống giáo PAL kết hợp thêm với cột chống thép - Để đỡ ván sàn ta dùng hệ chống xà gồ ngang đặt cốp pha sàn, xà gồ dọc đặt xà gồ ngang tì trực tiếp lên kích đầu cột giáo PAL đặt lên cột chống thép tùy thuộc vào vị trí cụ thể mặt cốp pha, giáo chống SVTH: Trang ĐAMH THI CÔNG GVHD: 3.4.3.Cốp pha dầm - Cốp pha dầm cấu tạo từ cốp pha thành cốp pha đáy, dựa vào kích thước dầm 200x450 400x1000, bề dày sàn 100 nên ta cấu tạo ván thành từ hai hay ba cốp pha - Cốp pha thành cốp pha đáy đặt trực tiếp lên hệ thống xà gồ ngang với khoảng cách 60cm xà gồ đặt lên hệ thống xà gồ dọc, xà gồ dọc đặt kích đầu giáo PAL - Tải trọng truyền xuống xà gồ dọc từ truyền xuống giáo PAL, vị trí cần thiết sử dụng thêm chống thép - Hệ thống giáo PAL cột chống giằng lại với theo quy trình kỹ thuật 3.4.4.Cốp pha cột - Cốp pha cột tạo từ cốp pha ghép lại với nhau, giữ ổn định gông thép theo hai phương Các gông có tác dụng chịu lực ngang đổ đầm bê tơng gây - Cột có tiết diện 400x600: Sử dụng có bề rộng 200, có bề rộng 300 liên kết thép L60x5 - Gông cột gông thép L60x5 - Cột chống đỡ gần đỉnh cột, chiều cao cột chân cột Cây chống cốp pha cột chống thép SVTH: Trang 10 ĐAMH THI CƠNG GVHD: - Tính khoảng cách xà gồ lớp ngang • Theo điều kiện bền: M max qstt l12 σ= = ≤ [σ ] W 10W 10W [ σ ] 10 × 6.55 × 2100 = = 179 cm tt qs 431.4 ×10 −2 => l1 ≤ • Theo điều kiện độ võng: f = qstcl14 l ≤[ f ] = 128EJ 400 => l1 ≤ 128 EJ 128 × 2.1×106 × 28.46 = = 178 cm 400qstc 400 × 339 ×10−2 Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang l1 = 90cm 4.2.3.Tính tốn xà gồ ngang Hệ xà gồ ngang tựa lên hệ xà gồ dọc Chọn dùng xà gồ ngang tiết diện 8x10cm có đặc trưng hình học sau: • Moment qn tính xà gồ J= bh3 ×103 = = 666.67 cm4 12 12 • Moment kháng uốn: W= J 666.67 = = 133.33 cm3 h / 10 / - Sơ đồ tính tốn: Coi xà gồ ngang dầm liên tục nhịp l2 = 120cm chịu tải trọng phân bố mà gối tựa xà gồ dọc - Trọng lượng thân xà gồ ngang: qbtct = γ g × b × h = 600 × 0.08 × 0.1 = 4.8 kG / m qbttt = 1.1× 4.1 = 5.28 kG / m SVTH: Trang 15 ĐAMH THI CÔNG GVHD: - Tải trọng từ sàn truyền vào xà gồ ngang: qstc = 1130 × 0.6 = 678 kG / m qstt = 1438 × 0.6 = 862.8 kG / m - Tổng tải trọng tác dụng vào xà gồ ngang tc qxn = qbttc + qstc = 4.8 + 678 = 682.8 kG / m tt qxn = qbttt + qstt = 5.28 + 862.8 = 868.08 kG / m - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ ngang: • Kiểm tra lại điều kiện bền: tt M max qxn l2 = ≤ [σ ] W 10W 868.08 ×10 −2 ×120 = 93.75 ≤ 110 kG / cm 10 ì 133.33 = ã Kim tra lại điều kiện biến dạng: tc qxn l2 l f = ≤[ f ] = 128 EJ 400 −2 682.8 ×10 ×1204 = 0.15 ≤ 0.3 cm 128 × 1.1× 105 × 666.67 Vậy tiết diện xà gồ ngang vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.2.4.Tính tốn xà gồ dọc - Chọn dùng xà gồ dọc tiết diện 10x14cm có đặc trưng hình học sau: • Moment qn tính xà gồ J= bh3 ×143 = = 2287 cm 12 12 • Moment kháng uốn: W= J 2287 = = 327 cm3 h / 14 / - Sơ đồ tính tốn: • Coi xà gồ dọc dầm liên tục nhịp 120cm chịu tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào, gối tựa giáo PAL cột chống • Lấy trường hợp bất lợi xà gồ ngang nằm gối tựa - Trọng lượng thân xà gồ dọc: qbtct = γ g × b × h = 600 × 0.1 × 0.14 = 8.4 kG / m qbttt = 1.1× 8.4 = 9.24 kG / m - Tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào xà gồ dọc: tc Pxdtc = qxn ×1.2 + 3.6 ×1.2 = 682.8 × 1.2 + 3.6 × 1.2 = 823.68 kG tt Pxdtt = qxn ×1.2 + 3.96 ×1.2 = 862.8 × 1.2 + 3.96 ×1.2 = 1040.11 kG SVTH: Trang 16 ĐAMH THI CÔNG GVHD: - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ dọc: • Kiểm tra lại điều kiện bền: M max qbttt ×1202 Pxdtt ×120 = + ≤ [σ ] W 8W 4W 9.24 ×10 −2 ×1202 1040.11×120 + = 95.9 ≤ 110 kG / cm × 327 × 327 σ= • Kiểm tra lại điều kiện biến dạng: 5qbttc × 1204 Pxntc ×1203 120 + ≤[ f ] = 384EJ 48 EJ 400 −2 × 8.4 ×10 × 120 823.68 ×1203 + = 0.12 ≤ 0.3 cm 384 × 1.1×105 × 2287 48 × 1.1×105 × 2287 f = Vậy tiết diện xà gồ dọc vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.2.4.Kiểm tra chống - Chọn cột chống thép HÒA PHÁT, số hiệu K-103B có thơng số: Chiều cao Tải trọng sử dụng Chiều cao Chiều cao Ký ống ống Tối Khi Khi hiệu Tối đa (mm) (mm) thiểu đóng kéo (mm) (mm) (kg) (kg) K-103B 1500 2500 2500 4000 1850 1250 Trọng lượng (kg) 11.8 - Diện tích chịu tải cột chống 0.6x1.2m - Ta kể thêm trọng lượng xà gồ cho cột chống chịu: 600×1.1× (0.08×0.1+0.1×0.14) = 14.52 kG - Tổng lực nén mà cột chống phải chịu: P = 0.6×1.2×1438+14.52+11.8 = 1061.68 kN < [P] = 1850 kG Vậy cột chống đủ khả chịu lực 4.3.Cốp pha dầm 4.3.1.Cốp pha dầm phụ Dầm phụ có tiết diện 200x450 Chiều cao ván thành yêu cầu: 450-100-55+55 = 350mm => Cốp pha thành dùng cốp pha có bề rộng 200 cốp pha có bề rộng 150 Ván đáy dùng cốp pha có bề rộng 200 4.3.1.1.Tải trọng tác dụng lên dầm phụ SVTH: Tải trọng qtc (kG/m2) n qtt (kG/m2) Trọng lượng thân cốp pha 30 1.1 33 Trang 17 ĐAMH THI CÔNG GVHD: Tải trọng bê tông đổ Tải trọng người thiết bị Tải trọng đầm rung Tải trọng động đổ bê tông vào cốp pha Tổng 1125 250 200 400 2005.00 1.2 1.3 1.3 1.3 1350 325 260 520 2488.00 4.3.1.2.Kiểm tra bề dày ván đáy dầm phụ Để tiện tính tốn ta dùng cốp pha có bề rộng 200 làm điển hình có đặc trưng kỹ thuật sau: J = 20.02 cm4, W = 4.42 cm3 - Tải trọng tác dụng mét dài: qdtc = 2005 × 0.2 = 401 kG / m qdtt = 2488 × 0.2 = 497.6 kG / m - Sơ đồ tính tốn: • Coi cốp pha đáy dầm dầm liền tục kê lên gối tựa xà gồ ngang • Khoảng cách xà gồ ngang tính tốn cho đảm bảo điều kiện bền điều kiện ổn định cho cốp pha đáy dầm - Tính khoảng cách xà gồ ngang: • Theo điều kiện bền: M max qdtt l12 = ≤ [σ ] W 10W σ= 10W [ σ ] => l1 ≤ tt d q = 10 × 4.42 × 2100 = 137cm 497.6 ×10 −2 • Theo điều kiện độ võng: f = qdtcl14 l ≤[ f ] = 128 EJ 400 => l1 ≤ 128 EJ 128 × 2.1×106 × 20.02 = = 150cm 400qdtc 400 × 401×10 −2 Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang l1 = 60cm 4.3.1.3.Tính tốn xà gồ ngang Xà gồ ngang tựa lên hệ xà gồ dọc (khoảng cách xà gỗ dọc 120cm khoảng cách cột chống giáo Pal kề nhau) - Chọn dùng xà gồ ngang tiết diện 8x12cm có đặc trưng hình học sau: • Moment quán tính xà gồ: J= bh3 ×103 = = 1152cm 12 12 • Moment kháng uốn: W= SVTH: J 500 = = 192cm3 h / 10 / Trang 18 ĐAMH THI CÔNG GVHD: - Sơ đồ tính tốn: Coi xà gồ ngang dầm đơn giản nhịp l2 = 120cm, chịu tải trọng tập trung từ dầm phụ truyền xuống trọng lượng thân - Trọng lượng thân xà gồ ngang: qbttc = γ g × b × h = 600 × 0.08 × 0.12 = 5.76kG / m tt qbt tt Pxn qbttt = 1.1× 5.76 = 6.34 kG / m - Tải trọng tập trung từ dầm phụ truyền vào xà gồ ngang: l2=1200 Pxntc = 2005 × 0.6 × 0.2 = 240.6 kG Pxntt = 2488 × 0.6 × 0.2 = 298.56 kG - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ ngang: • Kiểm tra lại điều kiện bền: Mmax M max qbttt × l22 Pxntt × l2 σ= = + ≤ [σ ] W 8W 4W 6.34 ×10−2 ×1202 298.56 ×120 + = 106.1 ≤ 110 kG / cm ×192 × 192 • Kiểm tra lại điều kiện biến dạng: Pxntc × l23 5qbttc × l24 120 + ≤[ f ] = 48 EJ 384EJ 400 298.56 ×120 × 6.34 × 1204 + = 0.2 ≤ 0.3 cm 48 ×1.1×105 ×1152 384 × 1.1×105 × 1152 f = Vậy tiết diện xà gồ vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.3.1.4.Tính toán xà gồ dọc - Chọn dùng xà gồ dọc tiết diện 10x14cm có đặc trưng hình học sau: • Moment quán tính xà gồ J= bh3 10 ×143 = = 2287cm 12 12 • Moment kháng uốn: W= J 2287 = = 327cm3 h / 14 / - Sơ đồ tính tốn: • Coi xà gồ dọc dầm đơn giản nhịp 120cm chịu tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào, gối tựa giáo PAL cột chống • Lấy trường hợp bất lợi xà gồ ngang nằm gối tựa - Trọng lượng thân xà gồ dọc: qbtct = γ g × b × h = 600 × 0.1 × 0.14 = 8.4 kG / m qbttt = 1.1× 8.4 = 9.24 kG / m - Tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào xà gồ dọc: SVTH: Trang 19 ĐAMH THI CƠNG GVHD: Pxdtc = Pxntc × 0.5 + 5.76 × 0.6 = 240.6 × 0.5 + 5.76 × 0.6 = 123.8 kG / m Pxdtt = Pxntt × 0.5 + 6.34 × 0.6 = 298.56 × 0.5 + 6.34 × 0.6 = 153.1 kG / m - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ dọc: • Kiểm tra lại điều kiện bền: M max qbttt × l22 Pxdtt × l2 σ= = + ≤ [σ ] W 8W 4W 9.24 ×10−2 ×1202 153.1 ×120 + = 14.55 ≤ 110 kG / cm × 327 × 327 • Kiểm tra lại điều kiện biến dạng: Pxdtc × l23 5qbttc × l24 120 + ≤[ f ] = 48 EJ 384EJ 400 123.8 ×120 × 8.4 ×1204 + = 0.1 ≤ 0.3 cm 48 × 1.1× 105 × 2287 384 ×1.1×105 × 2287 f = Vậy tiết diện xà gồ dọc vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.3.1.5.Kiểm tra bề dày ván thành dầm phụ Cốp pha có bề rộng 200mm có đặc trưng tiết diện sau: J = 20.02cm4, W = 4.42cm3 - Tải trọng tác dụng mét dài: qtdtc = 2005 × 0.2 = 401 kG / m qtdtt = 2488 × 0.2 = 497.6 kG / m - Sơ đồ tính tốn: • Coi cốp pha thành dầm dầm liền tục kê lên gối tựa nẹp đứng • Khoảng cách nẹp tính tốn cho đảm bảo điều kiện bền điều kiện ổn định cho cốp pha đáy dầm - Tính khoảng cách nẹp • Theo điều kiện bền: M max qtdtt l = ≤ [σ ] W 10W σ= => l ≤ 10W [ σ ] tt td q = 10 × 4.42 × 2100 = 137 cm 497.6 ì102 ã Theo iu kin độ võng: f = qtdtc l l ≤[ f ] = 128 EJ 400 128 EJ 128 × 2.1×106 × 20.02 => l ≤ = = 150 cm 400qtdtc 400 × 401 ×10 −2 Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng l = 60cm, vị trí nẹp trùng với vị trí đặt xà gồ ngang 4.3.1.6.Tính tốn nẹp đứng SVTH: Trang 20 ĐAMH THI CÔNG GVHD: - Chọn nẹp đứng gỗ có tiết diện 5x5cm, khoảng cách sườn đứng 60cm - Tải trọng tác dụng lên nẹp đứng có dạng tam giác để thiên an tồn dễ tính tốn ta coi phân bố qtdtc = 2005 × 0.6 = 1203 kG / m qtdtt = 2488 × 0.6 = 1492.8 kG / m - Sơ đồ tính tốn: Sườn đứng coi dầm đơn giản gối lên gối tựa chống qtt l qtt l2/8 - Kiểm tra tiết diện sườn đứng: • Theo điều kiện bền: M max qtt l = ≤ σ go W 8W 1492.8 ×10−2 × 352 = 109.7 ≤ 110 ( kG / cm ) 5ì 8ì = ã Theo iu kin độ võng: 5qtc l l ≤[ f ] = 384 EJ 400 −2 × 1203 × 10 × 354 = 0.04 < 0.088 cm × 53 384 × 1.1× 10 × 12 f = Vậy tiết diện nẹp đứng vừa chọn thỏa mãn 4.3.1.7.Tính chống xiên - Thanh chống xiên chịu lực nén dọc thớ - Lực nén chống xiên chịu: tt 0.352 qtd − 0.35sin 30 N1 = ∑ M A = N1 = 522.48 kN ∑ M B = N = 261.24 kN 0.35 N − q tt 0.35 = td - Chọn tiết diện chống xiên: SVTH: Trang 21 ĐAMH THI CƠNG GVHD: kN1 1.3 × 522.48 = (cm ) F1 ≥ [ σ ] = 110 k F ≥ kN = 1.3 × 261.24 = 3.01(cm2 ) [ σ k ] 110 qtt B N2 Vậy chọn tiết diện chống 5x5cm A SVTH: Trang 22 350 45° 350 N1 O ĐAMH THI CÔNG GVHD: 4.3.2.Cốp pha dầm Dầm phụ có tiết diện 400x1000 Chiều cao ván thành yêu cầu: 1000-100-55+55 = 900mm => Ván thành dùng cốp pha có bề rộng 300 Ván đáy dùng cốp pha có bề rộng 200 4.3.2.1.Tải trọng tác dụng lên dầm Tải trọng qtc (kG/m2) Trọng lượng thân cốp pha Tải trọng bê tông đổ Tải trọng người thiết bị Tải trọng đầm rung Tải trọng động đổ bê tông vào cốp pha Tổng 30 2500 250 200 400 3380.00 n 1.1 1.2 1.3 1.3 1.3 qtt (kG/m2) 33 3000 325 260 520 4138.00 4.3.1.2.Kiểm tra bề dày ván đáy dầm Cốp pha có bề rộng 200mm có đặc trưng tiết diện sau: J = 20.02cm4, W = 4.42cm3 - Tải trọng tác dụng mét dài: tc qdd = 3380 × 0.2 = 676 kG / m tt qdd = 4138 × 0.2 = 827.6 kG / m - Sơ đồ tính tốn: • Coi cốp pha đáy dầm dầm liền tục kê lên gối tựa xà gồ ngang • Khoảng cách xà gồ ngang tính tốn cho đảm bảo điều kiện bền điều kiện ổn định cho cốp pha đáy dầm - Tính khoảng cách xà gồ lớp ngang • Theo điều kiện bền: tt M max qdd l1 = ≤ [σ ] W 10W σ= => l1 ≤ 10W [ σ ] tt dd q = 10 × 4.42 × 2100 = 106cm 827.6 ì 10 ã Theo iu kiện độ võng: f = tc qdd l1 l ≤[ f ] = 128EJ 400 128 EJ 128 × 2.1×106 × 20.02 => l1 ≤ = = 126cm tc 400qdd 400 × 676 × 10 −2 Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang l1 = 60cm 4.3.1.3.Tính tốn xà gồ ngang SVTH: Trang 23 ĐAMH THI CÔNG GVHD: Xà gồ ngang tựa lên hệ xà gồ dọc (khoảng cách xà gỗ dọc 120cm khoảng cách cột chống giáo Pal kề nhau) - Chọn dùng xà gồ ngang tiết diện 10x14cm có đặc trưng hình học sau: • Moment qn tính xà gồ: J= bh3 10 ì143 = = 2287cm 12 12 ã Moment kháng uốn: W= J 2287 = = 327cm3 h / 14 / - Sơ đồ tính tốn: Coi xà gồ ngang dầm đơn giản nhịp l2 = 120cm, chịu tải trọng tập trung từ dầm phụ truyền xuống trọng lượng thân - Trọng lượng thân xà gồ ngang: qbtct = γ g × b × h = 600 × 0.1 × 0.14 = 8.4 kG / m tt Pxn tt qbt qbttt = 1.1× 8.4 = 9.24 kG / m - Tải trọng tập trung từ dầm phụ truyền vào xà gồ ngang: l2=1200 Pxntc = 3380 × 0.6 × 0.4 = 811.2 kG Pxntt = 4138 × 0.6 × 0.4 = 993.12 kG Mmax - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ dọc: • Kiểm tra lại điều kiện bền: M max qbttt × l22 Pxntt × l2 = + ≤ [σ ] W 8W 4W 9.24 ×10−2 ×1202 993.12 ×120 + = 91.6 ≤ 110 kG / cm ì 327 ì 32 = ã Kim tra lại điều kiện biến dạng: 5qbttc × l24 Pxntc × l23 120 + ≤[ f ] = 384EJ 48 EJ 400 −2 × 8.4 ×10 × 120 811.2 ×1203 + = 0.12 ≤ 0.3 cm 384 × 1.1×105 × 2287 48 × 1.1×105 × 2287 f = Vậy tiết diện xà gồ vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.3.1.4.Tính tốn xà gồ dọc - Chọn dùng xà gồ dọc tiết diện 10x16cm có đặc trưng hình học sau: • Moment qn tính xà gồ: J= bh3 10 ì163 = = 3413cm 12 12 ã Moment kháng uốn: SVTH: Trang 24 ĐAMH THI CÔNG W= GVHD: J 3413 = = 427cm3 h / 16 / - Sơ đồ tính tốn: • Coi xà gồ dọc dầm đơn giản nhịp 120cm chịu tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào, gối tựa giáo PAL cột chống • Lấy trường hợp bất lợi xà gồ ngang nằm gối tựa - Trọng lượng thân xà gồ dọc: qbttc = γ g × b × h = 600 × 0.1 × 0.16 = 9.6 kG / m qbttt = 1.1× 7.2 = 10.56 kG / m - Tải trọng tập trung từ xà gồ ngang truyền vào xà gồ dọc: Pxdtc = Pxntc × 0.5 + 0.6 × 8.4 = 811.2 × 0.5 + 0.6 × 8.4 = 410.64 kG / m Pxdtt = Pxntt × 0.5 + 0.6 × 9.24 = 993.12 × 0.5 + 0.6 × 9.24 = 502.1 kG / m - Kiểm tra lại tiết diện xà gồ dọc: • Kiểm tra lại điều kiện bền: M max qbttt ×120 Pxdtt ×120 = + ≤ [σ ] W 8W 4W 10.56 ×10−2 ×1202 502.1×120 + = 35.72 ≤ 110 kG / cm × 427 × 427 σ= • Kiểm tra lại điều kiện biến dạng: 5qbttc × 1204 Pxntc ×1203 120 + ≤[ f ] = 384EJ 48 EJ 400 −2 × 9.6 × 10 × 120 410.64 ×1203 + = 0.04 ≤ 0.3 cm 384 ×1.1×105 × 3413 48 ×1.1× 105 × 3413 f = Vậy tiết diện xà gồ dọc vừa chọn khoảng cách xà gồ bố trí thỏa mãn 4.3.1.5.Kiểm tra bề dày ván thành dầm Cốp pha có bề rộng 300mm có đặc trưng tiết diện sau: J = 28.46cm4, W = 6.55cm3 - Tải trọng tác dụng mét dài: qdtc = 2980 × 0.3 = 894 kG / m qdtt = 3618 × 0.3 = 1085.4 kG / m - Sơ đồ tính tốn: Coi cốp pha thành dầm dầm liền tục kê lên gối tựa nẹp đứng Khoảng cách nẹp tính tốn cho đảm bảo điều kiện bền điều kiện ổn định cho cốp pha đáy dầm - Tính khoảng cách nẹp Theo điều kiện bền: SVTH: Trang 25 ĐAMH THI CÔNG GVHD: M max qdtt l σ= = ≤ [σ ] W 10W 10W [ σ ] 10 × 6.55 × 2100 = = 113cm tt qd 1085.4 ×10−2 => l ≤ Theo điều kiện độ võng: f = qdtc l l ≤[ f ] = 128 EJ 400 => l ≤ 128 EJ 128 × 2.1×106 × 28.46 = = 129cm 400qdtc 400 × 894 ×10−2 Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng l = 60cm, vị trí nẹp trùng với vị trí đặt xà gồ ngang 4.3.1.6.Tính tốn nẹp đứng - Chọn nẹp đứng gỗ có tiết diện 10x12cm, khoảng cách sườn đứng 60cm.Sơ đồ tính sườn đứng coi dầm đơn giản gối lên gối tựa chống xiên - Tải trọng tác dụng lên nẹp đứng có dạng tam giác để thiên an toàn dễ tính tốn ta coi phân bố qtc = 0.6×2980 = 1788 kG/m qtt = 0.6×3618 = 2170.8 kG/m - Sơ đồ tính tốn: qtt l qtt l2/8 - Kiểm tra tiết diện sườn đứng Theo điều kiện bền: M q l2 σ = max = tt ≤ σ go W 8W 2170.8 ×10 −2 × 902 = 91.6 ≤ 110( kG / cm ) 10 × 12 8× Theo điều kiện độ võng: SVTH: Trang 26 ĐAMH THI CÔNG GVHD: 5qtc l l ≤[ f ] = 384 EJ 400 −2 × 1788 ×10 × 904 = 0.009 < 0.225 cm 10 × 12 384 × 1.2 × 10 × 12 f = Vậy tiết diện nẹp đứng vừa chọn thỏa mãn 4.3.1.7.Tính chống xiên - Thanh chống xiên chịu lực nén dọc thớ - Lực nén chống xiên chịu: tt 0.92 q − 0.4sin 60 N1 = ∑ M A = N1 = 2538kN ∑ M B = N = 1269kN 0.4 tan 60 N − q tt 0.9 = - Chọn tiết diện chống xiên kN1 1.3 × 2538 = 30 (cm2 ) F1 ≥ [ σ ] = 110 k F ≥ kN = 1.3 × 1269 = 15(cm ) [ σ k ] 110 Vậy chọn tiết diện chống 5x6cm 4.4.Cốp pha cột Để tiện tính tốn ta dùng cốp pha có bề rộng 300 làm điển hình có đặc trưng kỹ thuật sau: J = 28.46 cm4, W = 6.55 cm4 4.4.1.Tải trọng tác dụng lên cốp pha cột Tải trọng Áp lực tối đa hỗn hợp bê tông Tải trọng đầm rung Áp lực gió hút Tổng qtc (kG/m2) 1750 200 29 1979.26 n 1.3 1.3 1.2 qtt (kG/m2) 2275 260 35.109 2570.11 Áp lực gió hút chiều với áp lực nội cột lấy giá trị gió hút để tính tốn giá trị áp lực gió lấy 50% để tính tốn cốp pha 4.4.2.Tính tốn cốp pha cột - Sơ đồ tính tốn: Cốp pha cột làm việc dầm liên tục, gối tựa gông Khoảng cách gông tính tốn cho đảm bảo điều kiện bền điều kiện ổn định cho cốp pha cột - Cốp pha có bề rộng 300mm có đặc trưng tiết diện sau: J = 28.46 cm4, W = 6.55 cm3 - Lực phân bố 1m dài: qtc = 1979.26×0.3 = 593.78 kG/m qtt = 2570.11×0.3 = 771.03 kG/m SVTH: Trang 27 ĐAMH THI CƠNG GVHD: - Tính khoảng cách gông: Theo điều kiện bền: M max qtt l σ= = ≤ [σ ] W 10W => l ≤ 10W [ σ ] qtt = 10 × 6.55 × 2100 = 133.57cm 771.03 × 10−2 Theo điều kiện độ võng: f = qtc l l ≤[ f ] = 128 EJ 400 128EJ 128 × 2.1× 106 × 28.46 => l ≤ = = 147.68cm 400qtc 400 × 593.78 × 10−2 Vậy ta chọn khoảng cách gông 60cm 4.4.3.Tính tốn gơng cột - Chọn gơng thép thép hình L56x5 có J = 16cm4, W=10.19cm3 - Sơ đồ tính tốn: Coi gơng cột làm việc dầm đơn giản chịu tải phân bố - Lực phân bố 1m dài: qtc = 1979.26×0.6 =1187.56 kG/m qtt = 2570.11×0.6 = 1542.07 kG/m - Kiểm tra tiết diện gông cột Theo điều kiện bền: M max qtt l σ= = ≤ [σ ] W 8W 1542.07 ×10 −2 × 60 = 680.96 ≤ 2100 ( kG / cm ) ×10.19 Theo điều kiện độ võng: 5qtc l l ≤[ f ] = 384 EJ 400 ×1187.56 ×10 −2 × 604 = 0.06 < 0.15 cm 384 × 2.1×106 × 16 f = Vậy tiết diện gông cột vừa chọn thỏa mãn 4.4.4.Tính tốn chống xiên - Cây chống xiên bố trí để chống lại áp lực ngang gió, chọn chống thép có ký hiệu K-104 - Chiều cao cột: 3.5 - = 2.5m - Giá trị áp lực gió: Wh = nWo kch B Wd = nWo kcd B Trong đó: Wo : giá trị áp lực gió lấy theo đồ phân vùng áp lực gió theo TCVN 2337 – 1995 SVTH: Trang 28 ĐAMH THI CÔNG GVHD: Cơng trình nằm vùng áp lực gió IIA, dạng địa hình B => Wo = 0.83kN/m2 c : hệ số khí động lấy theo Bảng TCVN 2337 – 1995 cđ = 0.8 mặt đón gió ch = - 0.6 mặt hút gió k: hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo độ cao lấy theo TCVN 2737 – 1995 z = 10m => k = B: bề rộng cột Hệ số vượt tải tải trọng gió n = 1.2 Wh = 1.2 × 83 ×1× 0.6 × 0.6 = 35.86 kG / m => Wd = 1.2 × 83 ×1× 0.8 × 0.6 = 47.81 kG / m - Khi tính tốn cốp pha giá trị áp lực gió lấy 50% - Tổng áp lực gió: W = 0.5(Wh + Wd) = 41.84 kG/m - Lực nén chống xiên chịu: 2.52 41.84 × 2.52 M A = W × − N1 ×1.8 × sin 30 = N1 = = 145 kG < [ N ] = 1800 kG 2 ×1.8 × sin 300 W A SVTH: 60° N1 1800 2500 B O Trang 29 ... Cộng Ván khuôn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T2 Ván khuôn đáy dầm phụ T2 Ván khuôn thành dầm T2 Ván khn đáy dầm T2 Ván khuôn thành dầm công sôn T2 Ván khuôn đáy dầm công sôn T2 Ván khuôn... Ván khuôn thành dầm móng Ván khn đáy dầm móng Cộng Ván khuôn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T1 Ván khuôn đáy dầm phụ T1 Ván khuôn thành dầm T1 Ván khn đáy dầm T1 Ván khuôn thành dầm công. .. ĐAMH THI CƠNG GVHD: Cộng Ván khn cột tầng Cộng Ván khuôn thành dầm phụ T3 Ván khuôn đáy dầm phụ T3 Ván khn thành dầm T3 Ván khn đáy dầm T3 Ván khn thành dầm cơng sôn T3 Ván khuôn đáy dầm công