Đồ án nền móng gtvt (full bản vẽ+tm)

PHẦN I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Công trình : KHU PHỐ THƯƠNG MẠI LIÊN KẾ 25 CĂN Địa điểm : Đường 304, Thị xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninh. Mở đầu : Công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế xây dựng Khu phố Thương mại Liên kế 25 căn tại đường 304, thị xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninh đã dược thực hiện từ ngày 25022002 đến ngày 01032002. Khối lượng đã khảo sát gồm 3 hố khoan, mỗi hố sâu 15.0m, mang ký hiệu HK1, HK2, HK3. Tổng độ sâu đã khoan là 45m với 22 mẫu đất nguyên dạng dùng để thăm dò địa tầng và thí nghiệm xác định tính chất cơ lý của lớp đất. Cấu tạo địa chất : Từ mặt đất hiện hữu đến độ sâu khảo sát là 15.0m, nền đất tại đây được cấu tảo bởi 5 lớp đất, thể hiện trên hình trụ hố khoan, theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau : Lớp đất số 1 ( Chỉ có tại HK1 ) Đất sét lẫn cát, màu nâu đỏ, dày 0.5m. Lớp đất số 2. Sét pha nhiều cát, màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng, nâu đỏ, độ dẻo trung bình – trạng thái dẻo cứng đến nữa cứng, gồm 2 lớp: Lớp 2a : Trạng thái dẻo cứng; có bề dày tại HK1=5.5m; HK2=5.3m; HK3=3.2m. Độ ẩm : W = 21.4 % Dung trọng tự nhiên : 㬬w = 1.885 gcm3¬ Sức chịu nén đơn vị : Qu=1.211kGcm2 Lực dính đơn vị : C = 0.151 kGcm2 Góc ma sát trong : φ = 14030’ Lớp 2b : Trạng thái nữa cứng, có bề dày tại HK3=2.5m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau : Độ ẩm : W = 20.1 % Dung trọng tự nhiên : 㬬w = 1.917 gcm3¬ Lực dính đơn vị : C = 0.241 kGcm2 Góc ma sát trong : φ = 170 Lớp đất số 3 : Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ, vân xám trắng đốm vàng nâu, độ dẻo trung bình – trạng thái nửa cứng ; có bề dày tại HK1=1.5; HK2=1.9 và HK3=1.3m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:

BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ PHẦN I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Cơng trình : KHU PHỐ THƯƠNG MẠI LIÊN KẾ 25 CĂN Địa điểm : Đường 30/4, Thị xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninh I II Mở đầu : Công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế xây dựng Khu phố Thương mại Liên kế 25 đường 30/4, thị xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninh dược thực từ ngày 25/02/2002 đến ngày 01/03/2002 Khối lượng khảo sát gồm hố khoan, hố sâu 15.0m, mang ký hiệu HK1, HK2, HK3 Tổng độ sâu khoan 45m với 22 mẫu đất ngun dạng dùng để thăm dò địa tầng thí nghiệm xác định tính chất lý lớp đất Cấu tạo địa chất : Từ mặt đất hữu đến độ sâu khảo sát 15.0m, đất cấu tảo lớp đất, thể hình trụ hố khoan, theo thứ tự từ xuống sau : Lớp đất số ( Chỉ có HK1 ) Đất sét lẫn cát, màu nâu đỏ, dày 0.5m Lớp đất số Sét pha nhiều cát, màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng, nâu đỏ, độ dẻo trung bình – trạng thái dẻo cứng đến cứng, gồm lớp: a Lớp 2a : Trạng thái dẻo cứng; có bề dày HK1=5.5m; HK2=5.3m; HK3=3.2m - Độ ẩm : W = 21.4 % - Dung trọng tự nhiên : 1.885 g/cm3 w = - Sức chịu nén đơn vị : Qu=1.211kG/cm2 - Lực dính đơn vị : C = 0.151 kG/cm2 - Góc ma sát : = 14030’ b Lớp 2b : Trạng thái cứng, có bề dày HK3=2.5m với tính chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 20.1 % - Dung trọng tự nhiên : 1.917 g/cm3 w = - Lực dính đơn vị : C = 0.241 kG/cm2 - Góc ma sát : = 170 Lớp đất số : Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ, vân xám trắng đốm vàng nâu, độ dẻo trung bình – trạng thái nửa cứng ; có bề dày HK1=1.5; HK2=1.9 HK3=1.3m với tính chất lý đặc trưng sau: - Độ ẩm : W = 20.1 % - Dung trọng tự nhiên : 1.917 g/cm3 w = - Dung trọng đẩy : = 1.031g/cm3 - Lực dính đơn vị : C = 0.255 kG/cm2 SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG III      GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ - Góc ma sát : = 16030’ Lớp đất số : Cát mịn lẫn bột, màu xám trắng vân nâu vàng nhạt- trạng thái bời rời; có bề dày HK1=4.1m, HK2=4.3m, HK3=4.5m với tính chất lý đặc trưng sau: - Độ ẩm : W = 25.7 % - Dung trọng tự nhiên : 1.860 g/cm3 w = - Dung trọng đẩy : = 0.925g/cm3 - Lực dính đơn vị : C = 0.025 kG/cm2 - Góc ma sát : = 270 Lớp đất số 5: Sét lẫn bột cát, màu xám trắng nâu đỏ nhạt đến nâu nhạt, độ dẻo cao-trạng thái cứng; có bề dày HK1=3.4m, HK2=3.5m, HK3=3.5m với tính chất lý đặc trưng sau: - Độ ẩm : W = 25.1 % - Dung trọng tự nhiên : 1.982 g/cm3 w = - Dung trọng đẩy : = 0.995g/cm3 - Sức chịu nén đơn vị : Qu = 2.060kG/cm2 - Lực dính đơn vị : C = 0.290 kG/cm2 - Góc ma sát : = 150 Kết luận : Công tác khảo sát đất cơng trình sau : Lớp đất số : Đất sét lẫn cát, dày 0.5m( có HK1) Lớp đất số : Sét pha nhiều cát; Trạng thái dẻo cứng (Lớp 2a ) đến Trạng thái cứng ( lớp 2b) lớp đất tốt Lớp đất số : Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite-trạng thái nửa cứng lớp đất tốt Lớp đất số : Cát mịn, trạng thái bời rời lớp đất tương đối tốt Lớp đất số : Sét, trạng thái cứng lớp đất tốt Chú ý : Lớp đất số dễ bị thấm nước bề mặt, sức chịu tải đất giảm, cần lưu ý đến đặc tính để có hệ thống thoát nước cho tốt, tránh nước bề mặt thấm vào chân móng gây ảnh hưởng đến cơng trình -Tháng 4/2002- PHẦN II: THIẾT KẾ MĨNG MƠNG (MĨNG BĂNG) Sinh viên : Nghiêm Trọng Tài Lớp : XC12D-1251160144 SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Số thứ tự : 32- 2A I THIẾT KẾ MĨNG BĂNG  Sơ đồ móng băng số liệu tính tốn  Giá trị tính toán: Cột Lực dọc Ntt (KN) 604 664.4 785.2 694.6 634.2 Moment Mtt (KNm) 46 55.2 57.5 55.2 50.6 Lực ngang Htt (KN) 60 72 75 72 66  Giá trị tiêu chuẩn: Cột Lực dọc Ntt (KN) Moment Mtt (KNm) Lực ngang Htt (KN) 525.22 40 52.17 577.74 48 62.6 682.78 50 65.22 604.00 48 62.61 551.48 44 57.39 II) Chọn vật liệu cho móng: - Móng đúc bê tơng B20 (M250) có Rbt = 0.9Mpa (cường độ chịu kéo bê tông); Rb = 11.5Mpa (cường độ chịu nén bê tông), moddun đàn hồi E = 26.5x103Mpa = 26.5x106KN/m2 - Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280Mpa - Cốt thép móng loại CI, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225Mpa - Hệ số vượt tải n = 1.15 - bt bê tông đất = 22KN/m3 =2.2T/m3 III) Chọn chiều sâu chơn móng: SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất q yếu Chiều sâu chơn móng: Chọn Df = 2m - Chọn sơ chiều cao h: �1 � �1 � H � � � lmax  � � � 5400   450 �900  mm 12 � 12 � � �  H = 700mm �1 � �1 � La  � � � l1  � � � 4400   880 �1467  mm 5 � � � �  Chọn La = 1100mm �1 � �1 � Lb  � � � l4  � � � 4100   880 �1025  mm 5 � � � �  Chọn Lb = 1000mm IV) Xác định kích thước sơ móng (BxL): Tổng chiều dài móng băng L = 1.1+4.4+5.4+5+4.1+1 = 21m Xác định bề rộng móng: Chọn sơ b=1m  Các tiêu lý đất:  Df = 2m  Chọn lớp đất 2a : Trạng thái dẻo cứng; với HK2=5.3m  Độ ẩm : W=21.4%   w =18.85KN/m3      Sức chịu nén đơn : Qu=121.1KN/m2 Lực dính đơn vị : 15.1 KN/m2 Góc ma sát :  =14030’ Sử dụng bê tông B20 Mực nước ngầm : 5.5m Với góc ma sát 1 = 14030’ tra bảng SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ A = 0.3075 ; B = 2.2350; D = 4.7675 Nq = 4.2325 ; Nc = 12.4845 ; N = 2.3700 a) Điều kiện ổn định đất đáy móng: �Pmtcax �1.2 R tc � tc tc �Ptb �R �P tc �o �min (1) Trong đó: Rtc: Cường độ (Sức chịu tải) đất đáy móng R tc  m1 �m2 � A �b �  B �D f � *  D �c  K tc Pmtcax � tc � Pmin �Áp lực tiêu chuẩn cực đại cực tiểu móng tác dụng lên đất N dtc 6M dtc tc Pmax  �   tb �D f B � L B � L N dtc P    tb �D f F tc tb  Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng: L 21 d1   la   1.1  9.4m 2     d2  L 21   la  l1     1.1  4.4   5m 2 d3  L 21   lb  l3  l4       4.1  0.4 m 2 d4  L 21   lb  l4     1.1  4.1  5.3m 2 L 21  lb    9.5m 2   Tổng hợp tải trọng theo phương đứng: N dtt  N1tt  N 2tt  N 3tt  N 4tt  N 5tt  604  664.4  785.2  694.6  634.2  3382.4 KN d5  H dtt  H1tt  H 2tt  H 3tt  H 4tt  H 5tt  60  72  75  72  66  69 KN SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ M dtt  �M tt  �N itt �di  �H i �h Với: �M �N  46  55.2  57.5  55.2  50.6  52.9 KNm tt tt i �di  604 �9.4  664.4 �5  785.2 � 0.4   694.6 �5.3  634.2 �9.5  392.6 KNm �H tt i �h  69 �0.7  48.3 Nm tt  M d  52.9  392.6  48.3  493.8 KNm Moment quay chiều giả định ban đầu  Tải trọng tiêu chuẩn: N tt 3382.4 N dtc    2941.2 KN n 1.15 H tt 69 H dtc    60 KN n 1.15 M tt 493.8 M dtc    429.4 KNm n 1.15 R II  m1 �m � A �b �  B �Df � *  D �c  K tc 1.2 �1 � 0.3075 �� 18.85  2.235 �2 �18.85  4.7675 �15.1  194.45KN / m  Ta có : N dtc 2941.2 F � tc   19.54m tb R   �D f 194.45  22 �2 F 19.54 B�   0.93m L 21  Chọn B =1.5 m R tc  m1 �m2 � A �b �  B �D f � *  D �c  K tc 1.2 �1 � 0.3075 �1.5 �18.85  2.235 �2 �18.85  4.7675 �15.1  197.93KN / m  SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Kiểm tra: tc max P  N dtc M dtc 2941.2 �429.4  �   � D  �  22 �2 tb f B �L B �L2 1.5 �21 1.5 �212 �Pmtcax  141.26 KN / m � � tc �Pmin  133.47 KN / m N dtc 2941.2 P    tb �D f   22 �2  137.37 KN / m F 1.5 �21 tc tb �Pmtcax  141.26( KN / m ) �1.2 R tc  237.52( KN / m2 ) � tc tc �Ptb  137.37( KN / m ) �R  197.93( KN / m ) �P tc  133.47( KN / m ) �o �min (Thỏa) b) Điều kiện cường độ: - Hệ số an toàn cường độ: q Fs � ult   Fs   Pmttax Ta có: q ult  c �N c   * �Df �N q  0.5 � �b �N   15.1 �12.4845  18.85 �2 �4.2325  0.5 �18.85 �1.5 �2.37  381.59kN / m N dtt M dtt 3382.4 �493.8 P     tb �D f    22 �2 B �L B �L 1.5 �21 1.5 �212  155.85KN / m tt max qult 381.59   2.4 � Fs   Pmttax 155.85 c) Điều kiện ổn định tâm đáy móng: - Để xác định ứng suất gây lún tâm đáy móng, ta có: Fs  Pgl  Ptbtc   * �D f  �N F tc    tb    �D f 2941.2   22  18.85  �2  99.67( KN / m ) 1.5 �21 e e S  �Si  � 1i i �hi � S   8cm  e1i Độ lún:  Chia lớp đất đáy móng thành đoạn nhỏ hi = 0.6m SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ P1i   vi'  � i �Z i � e1i Áp lực lớp đất I sau xây dựng móng: P2 i  P1i   gli � e2i Trong đó:  gli  koi �Pgl �l � �b koi �� �Z �b Tra bảng SGK koi : hệ số phân bố ứng suất lớp đất 2a 2a 2a 2a 2a 2a+3 lớp chiều độ L/B Z/B Ko  bti phân dày 0.6 sâu 14 0.00 1.000 37.70 0.6 0.6 14 0.40 0.881 49.01 0.6 0.6 14 0.40 0.881 49.01 0.6 1.2 14 0.80 0.642 60.32 0.6 1.2 14 0.80 0.642 60.32 0.6 1.8 14 1.20 0.477 71.63 0.6 1.8 14 1.20 0.477 71.63 0.6 2.4 14 1.60 0.374 82.94 0.6 2.4 14 1.60 0.374 82.94 0.6 14 2.00 0.305 94.25 0.6 14 2.00 0.305 94.25 0.6 3.6 14 2.40 0.256 104.88 0.6 3.6 14 2.40 0.256 104.88 0.6 4.2 14 2.80 0.220 111.07 S=  gli 99.67 87.81 87.81 63.99 63.99 47.54 47.54 37.28 37.28 30.40 30.40 25.52 25.52 21.93 P1i P2i e1 e2 Si 43.36 137.09 0.700 0.658 1.48 54.67 130.56 0.693 0.660 1.17 65.98 121.74 0.687 0.663 0.85 77.29 119.69 0.681 0.664 0.61 88.60 122.43 0.676 0.663 0.47 99.57 127.52 0.670 0.661 0.32 107.9 131.69 0.667 0.660 0.25 5.15 Ta có : - Đối với lớp phân tố 2a+3 có mực nước ngầm độ sâu 5.5m nên ta tính : P1i=18.85×5.3+19.72×0.2+0.1×10.31=104.88 (KN/m2) Đối với lớp : P1i=18.85×5.3+19.72×0.2+10.31×0.7=111.07 (KN/m2) Sau phân chia lớp đất thứ ( ứng với lớp đất thứ ) ta có: SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ � gli  109.65( kN / m )  P1i  111.07( kN / m ) e e S  �Si  � 1i i �hi  5.15 � S   8cm  e1i => Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện lún N tc MDTN 5.5m D=2m f 43.36 93.74 54.67 75.99 65.98 55.77 77.29 88.6 99.57 107.97 42.41 33.84 27.96 23.73 V CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG : + Xác định kích thước cột : tt N max 78.52 Fcơt �   682.78cm Rb 0.115 Chọn cột : bc×hc=30×30m + Xác định chiều cao móng : SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ �1 � �1 � h � � � li max  � � � 5.4   0.45 �0.9  m �6 12 � �6 12 �  chọn h=0.7m + Bề rộng móng B = 1.5m + Bề rộng dầm móng : b b   0.3 �0.6  h   0.3 �0.6  0.7   0.21 �0.42  m Chọn : bb=0.4m + Chiều cao móng hb : B  bb tt Pmax � �1m �0.8 �R bt �h b �1m  net  o Ta có : N tt 6M tt 3382.4 �493.8 tt Pmax      111.85  KN / m  2  net  B �L B �L 1.5 �21 1.5 �21 1.5  0.4 � 111.85 � �1 �0.8 �0.9 �103 �h bo �1 � h bo �0.085m Chon � h bo  0.33m + Chọn chiều cao ha=0.2m + Chiều dày lớp bê tông bảo vệ a=0.07m h b  h bo  a  0.33  0.07  0.4m Vậy hb=0.4m Độ dốc móng : 0.4  �1 0.2 ( thỏa ) + Kiểm tra điều kiện xuyên thủng chân cột Nmax(cột C, vị trí cột ) N tt N tt 785.2 tt Pmax  net      100.67 KN / m Sxt 0.5 � l  l3  �B 0.5 � 5.4   �1.5     B  b b  2h b0  l  l3  tt tt Pxt  Pmax �Slxt  Pmax � � 2 1.5   0.4  �0.33  5.4    100.67 � �  115.17KN 2 Dùng bê tơng B20 có : Rbt=0.9Mpa=0.9×103 KN/m2 Ta có : l l 5.4  Pcx  0.75 �R bt � �h b0  0.75 �0.9 �103 � �0.33  1158.3KN 2 p cx  1158.13  KN  �p xt  115.17  KN  (Thỏa)  Chiều cao móng chọn thỏa mãn điều kiện chống xuyên SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 10 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Vậy tải trọng tác dụng vào cọc thỏa: Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: �Pmax  486.47 �Q a  1054.78 � �Pmin  303.75  � (n  1)n  (n  1)n1 � �d �   1  � (deg)  arctg � � � � 90 �n1 �n �với �s � Hệ số nhóm: Trong đó: n1: Số hàng cọc nhóm cọc n1 = n2: Số cọc hàng n2 =3 s: Khoảng cách cọc tính từ tâm, Thiên an toàn ta lấy s = 3d �1 � (deg)  arctg � � 18.40 �3 � � (n  1)n  (n  1)n1 � (3  1) �3  (3  1) �3 � �   1  �  0.727 �  18.4 � � 90 �3 �3 � � � 90 �n1 �n � Sức chịu tải nhóm cọc: Q n hom   �n c �Q aTK  0.727 �9 �1054.78  6901.43KN �N tt  3268KN Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc Kiểm tra lún cho móng: Chiều dài cọc tính từ đáy lớp đất yếu: Ltb=31.4-13.4=18m Tính góc ma sát trung bình đoạn Ltb: tb  � l i i L tb  10.5 �1.9  15 �3.8  15.5 �1.8  12.5 �10.5  13.130 18 ◦ Chiều dài móng quy ước theo phương x: tan 13.13 =4.51m tan 13.13 =4.51m Lqu=L1+2Ltb=2.45+2x18 ◦ Chiều dài móng quy ước theo phương y: Bqu=B1+2Ltb=2.45+2x18 ◦ Moment chống uốn móng khối quy ước: Wx  Wy  Lqu �Bqu L �Bqu qu 4.51�4.512   15.28m3 4.51 �4.51   15.28m ◦ Chiều cao khối móng quy ước: Hqu=Ltb+L1+Df=18+11.4+2=31.4m ◦ Diện tích khối móng quy ước: A qu  Lqu �Bqu  4.51�4.23  19.077m SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 36 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ ◦ Khối lượng đất móng quy ước: Qđ  A qu �H i  i 19.077(12.4 �4.97 1.9 �8.52  3.8 �9.89  1.8 �10.37  10.5 �9.01)  4343.35(kN) ◦ Khối lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qđc  nA p �H i  i  Vđai  �0.352 �227.67  4.97 �� 2.8 �2.8  289.97(kN) ◦ Khối lượng cọc đài bê tông: Qc = nApγbtLc+Wđài = 90.3522529.4+252.82.81 = 1006.33(kN) ◦ Khối lượng tổng móng quy ước: Qqu = Qđ+Qc-Qđc = 4343.35+1006.33289.97 = 5059.71(kN) ◦ Tải trọng quy đáy móng khối móng quy ước: tc N qu  tt N dai 3211  Qqu   5059.71  7851.88KN 1.15 1.15 M ttx 173   150.43(kNm) 1.15 1.15 M tty 155    134.78(kNm) 1.15 1.15 �M tcxqu  �M tc yqu ◦ Ứng suất đáy móng khối móng quy ước: p  tc tb tc N qu A qu  7851.88  4115.58(kN / m ) 19.077 =>ptcmax = 430.25 (kN/m2) =>ptcmin = 392.92 (kN/m2) Xác định sức chịu tải đất theo trạng thái giới hạn II Rtc = m(ABquγ’I+Bσ’vp+DcI) ▪ Với m = hệ số điều kiện làm việc + σ’vp = hiI = 235.19 (kN/m2) - Mũi cọc nằm lớp đất 2b có: φ = 12030’; cI=16 kN/m2; γ’I = 19.75 kN/m3 ▪ =>A = 0.2493; B = 1.9974; D = 4.4891 tc ◦ R = 1(0.24934.159.89+1.9974235.19+4.489116) = 552.51(kN/m2) ▪ Điều kiện ổn định đất thỏa mãn: ;; Tính độ lún khối móng quy ước theo phương pháp tổng phân tố b Áp lực gây lún pgl  p tbtc  � 'i h i 409.09  235.19  173.9(kN / m ) c Chia lớp phân tố Chiều dày lớp phân tố xác định: h i �(0.4 �0.6)Bqu  (1.66 �2.49)m SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 37 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ d Xác định độ lún phân tố tính tổng độ lún + Xác định σ1i: ứng suất trung bình lớp đất thứ i trước có cơng trình + Xác định σ2i: ứng suất trung bình lớp đất thứ I sau có cơng trình(do trọng lượng thân đất gây ứng suất pgl gây lớp đất thứ i) + Xác định σzi: ứng suất pgl gây lớp đất thứ I, tính theo ứng suất tải trọng phân bố gây � z Lqu � , � �Bqu Bqu � � �, tra bảng 2.15 (trang 53- Phân tích tính tốn móng Với k0 phụ thuộc vào � cọc -Võ Phán) ◦ Xác định độ lún Si: ◦ Điều kiện tính lún phạm vi nền: ◦ Xác định tổng độ lún theo phương pháp tổng phân tố: Sau phân chia đến lớp đất thứ 10 ta có: � zi  50.26 �5  251.3( KN / m )�  1i  280.24( KN / m ) e e S  �Si  � 1i 2i �hi  6.18cm � S   8cm  e1i => Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện lún Bảng tín lún : SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 38 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Độ sâu Z (m) Lqu/B -31.4 -31.9 GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ gki bti Z/Bqu Ko 0.00 173.90 235.19 -0.5 -0.11 0.99 172.16 239.70 -31.9 -0.5 -0.11 0.99 172.16 239.70 -32.4 -1 -0.22 0.945 164.34 244.20 -32.4 -1 -0.22 0.945 164.34 244.20 -32.9 -1.5 -0.33 0.86 149.55 248.71 -32.9 -1.5 -0.33 0.86 149.55 248.71 -33.4 -2 -0.44 0.757 131.64 253.21 -33.4 -2 -0.44 0.757 131.64 253.21 -33.9 -2.5 -0.55 0.649 112.86 257.72 -33.9 -2.5 -0.55 0.649 112.86 257.72 -34.4 -3 -0.67 0.551 95.82 262.22 -34.4 -3 -0.67 0.551 95.82 262.22 -34.9 -3.5 -0.78 0.466 81.04 266.73 -34.9 -3.5 -0.78 0.466 81.04 266.73 -35.4 -4 -0.89 0.396 68.86 271.23 -35.4 -4 -0.89 0.396 68.86 271.23 -35.9 -4.5 -1.00 0.337 58.60 275.74 -35.9 -4.5 -1.00 0.337 58.60 275.74 -36.4 -5 -1.11 0.289 50.26 280.24 qu e1i e2i Si 237.44 410.47 0.7489 0.7168 0.92 241.95 410.20 0.7480 0.7169 0.89 246.45 403.40 0.7472 0.7160 0.89 250.96 391.56 0.7463 0.7196 0.76 255.46 377.71 0.7455 0.7222 0.67 259.97 364.31 0.7446 0.7248 0.57 264.47 352.90 0.7438 0.7269 0.48 268.98 343.93 0.7429 0.7287 0.41 273.48 337.22 0.7420 0.7299 0.35 277.99 332.42 0.7412 0.7327 0.24 P1i Tổng SVTH: …… MSSV: …… P2i 6.18 LỚP: … TRANG 39 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ MDTN D=31.4m f tc Nqu tc Myqu 237.44 173.03 241.95 168.25 0.5 246.45 156.95 250.96 140.6 122.25 255.46 104.34 259.97 88.34 264.47 268.98 273.48 277.99 74.95 67.73 50.34 10 Xác định chiều cao đài móng:  Chọn chiều cao sơ cho đài cọc 1m  Chọn a0 = 15cm, chiều cao làm việc tiết diện đài  Chiều cao làm việc tiết diện đài là: h  h d   0.15  0.85m SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 40 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ 2800 1050 1050 350 575 1050 350 350 350 1050 600 2800 600 575 tt  Lực gây xuyên thủng: Pxt  N  3211KN  Lực chông xuyên thủng: � �h c  h c  2c1 � h o �b c  bc  2c Pcx  R bt � h0 �  � � � 2 � � c1 � � � ho � h0 � � �2 � � c2 � � 0.85 �0.6  0.6  �0.575 � 0.85 � �0.6  0.6  �0.575 �  1�0.9 �103 �� 0.85 � � 0.85 � �2 � � � 0.575 � 0.575 � � � � � �  5315.08KN Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc Vậy chiều cao đài hợp lý chọn 1m 10 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: Sơ đồ tính: Xem đài consol đầu ngàm vào mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 41 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ 575 575  TÍNH THEO PHƯƠNG X: M  �Pi li  P3l3  P6 l6  P9 l9  486.47 �0.75  442.06 �0.75  397.64 �0.75  994.63KNm m  M 994.63   0.0475  b R b bh 0.9 �11500 �2.8 �0.852     2  0.0487 As   b R b bh 0.0487 �0.9 �11.5 �2800 �850   4284.3mm Rs 280 Chọn 1820 rải với khoảng cách a = 150mm (As = 5652mm2)  TÍNH THÉP ĐẶT THEO PHƯƠNG Y: M  �Pi li  P1l1  P2 l  P3l3  392.57 �0.75  439.52 �0.75  486.47 �0.75  988.92KNm m  M 988.92   0.047  b R b bh 0.9 �11500 �2.8 �0.852     2  0.048  R bh 0.048 �0.9 �11.5 �2800 �850 As  b b   4222.8mm Rs 280 Chọn 1820 rải với khoảng cách a = 150mm (As = 5652mm2) 11 Kiểm tra cọc chịu tải ngang: Ta kiểm tra cho trường hợp lực cắt lớn theo phương Do tiết diện cọc hình vng nên cần kiểm tra với trường hợp lực cắt lớn Lực cắt lớn chân đài: H  141KN SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 42 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG H GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ H tt  15.67KN Lực cắt tác dụng cọc: Moment chân đài chuyển thành lực dọc cột, nên cọc khơng có moment tác dụng Chỉ có lực ngang tác dụng đầu cọc ( tương ứng đáy đài) Moment quán tính tiết diện ngang cọc: I d 0.354   1.25 �103 m 12 12   Modun đàn hồi bê tông B20:  E b  27 �103  MPa   2.7 �107 KN / m  Chiều rộng quy ước cọc: bc  1.5d  0.5  1.5 �0.35  0.5  1.025m  d  0.8m  Hệ số K = 5000KN/m2 (Tra bảng 2.18 trang 63 – Phân tích tính tốn móng cọc – Võ Phán) Hệ số biến dạng:  bd  Kb c 5000 �1.025   0.686 EbI 2.7 �107 �1.25 �10 3 Chiều dài cọc đất tính đổi: le   bd �l  0.686 �29.4  20.168m Tra bảng 2.19 trang 64 – Phân tích tính tốn móng cọc - Võ Phán ta có: A  2.441, B0  1.621, C0  1.751 Xác định chuyển vị ngang y0 góc xoay 0 đầu cọc: Chuyển vị ngang tiết diện cọc bới lực đơn vị H0 = gây ra:  HH  1 �A  �2.441  2.24 �10 4  m / KN   �E b �I 0.686 �2.7 �107 �1.25 �10 3 bd Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị M0 = gây ra: HM  1 �B0  �1.621  1.02 �104  m / KN   �E b �I 0.686 �2.7 �107 �1.25 �10 3 bd Góc xoay tiết diện cọc lực đơn vị H0 = gây ra: MH  HM  1.02 �104  m / KN  Moment uốn lực cắt đầu cọc: H  H  15.67; M  M  Hl0  Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: y0  H �HH  M � HM  15.67 �2.24 �104  3.51�10 3  m    H � MH  M �MM  15.67 �1.02 �104  1.598 �103  rad  Tính tốn chuyển vị ngang góc xoay cọc mức đáy đài: SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 43 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG   y0   l0  GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Hl30 Ml02  3E b I 2E b I Hl02 Hl0   0   2E b I E b I Trong l0 chiều dài cọc từ đáy đài đến mặt đất, cọc đài thấp l0 =   y0  3.052 �10 3  m  ,     1.390 �103  rad   , moment uốn Mz (KNm), lực cắt Qz tiết diện cọc Áp lực  tính theo cơng thức sau: z KN / m � �  M H K z e �y0 �A1  B1  C1  D1 �  bd �  bd  bd E b I  bd E b I � H M z   2bd E b Iy0 A3   bd E b I B3  M C3  D3  bd z  Q z   3bd E b Iy0 A   bd E b I B4   bd MC4  H D z e   bd z  bd  0.686 Trong đó: ze chiều sâu tính đổi, với A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4 tra bảng 2.20 trang 66 – Phân tích tính tốn móng cọc – Võ Phán Moment dọc theo thân cọc: Z 0.1 0.3 0.4 0.6 0.7 0.9 1.2 1.3 1.5 1.6 1.7 1.9 2.2 2.3 2.5 2.6 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 SVTH: …… A3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 MSSV: …… B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 LỚP: … D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 Mz (kN.m) 0.000 2.284 4.513 6.667 8.598 10.436 12.106 13.529 14.771 15.779 16.466 17.036 17.424 17.536 17.457 17.201 16.828 16.292 15.604 TRANG 44 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.8 2.9 3.2 3.5 3.8 4.1 4.4 4.5 4.7 4.8 5.1 5.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.1 3.2 3.3 3.5 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.617 -3.692 -3.768 -3.919 -1.614 GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 -6 -6.709 -7.418 -8.126 -9.544 -11.73 0.385 0.207 -0.01 -0.271 -0.582 -0.949 -1.379 -1.877 -2.452 -3.108 -3.852 -4.688 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -1.884 -2.876 -3.869 -5.854 -15.07 14.871 14.020 12.113 10.052 8.023 6.069 4.230 3.542 2.932 2.596 1.157 -0.091 z (m) -17.5 -15.0 -12.5 -10.0 -7.5 -5.0 -2.5 0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 Lực cắt dọc theo trục : Z SVTH: …… Ze A4 MSSV: …… B4 C4 LỚP: … D4 Q (kN) TRANG 45 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 0.1 0.3 0.4 0.6 0.7 0.9 1.2 1.3 1.5 1.6 1.7 1.9 2.2 2.3 2.5 2.6 2.8 2.9 3.2 3.5 3.8 4.1 4.4 4.5 4.7 4.8 5.1 5.8 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 2.9 3.1 3.4 3.5 SVTH: …… -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.714 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -2.158 -1.969 -1.36 0.465 1.074 9.224 MSSV: …… GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.643 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.41 -6.023 -6.394 -6.765 -6.77 -6.784 -6.789 -0.358 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -7.915 -8.84 -9.81 -12.72 -13.69 -15.61 LỚP: … 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -5.483 -6.52 -7.982 -12.368 -13.83 -23.14 15.670 15.479 14.981 14.177 13.144 11.940 10.567 9.100 7.600 6.074 4.521 3.007 1.658 0.207 -1.020 -2.229 -3.247 -3.398 -4.926 -5.617 -6.136 -6.832 -7.089 -6.095 -6.505 -6.165 -5.771 -5.263 -4.254 -3.682 -0.846 TRANG 46 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ z (m) -7.5 -5.0 -2.5 0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 Bảng giá trị áp lực ngang : Z 0.1 0.3 0.4 0.6 0.7 0.9 1.2 1.3 1.5 1.6 1.7 1.9 2.2 2.3 2.5 2.6 2.8 2.9 3.2 3.5 3.8 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 SVTH: …… A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.978 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 MSSV: …… B1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 C1 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.548 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 LỚP: … D1 0 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 0.000 2.389 4.439 6.155 7.548 8.622 9.378 9.858 10.041 9.955 9.652 8.828 8.254 7.232 6.017 4.611 2.985 1.152 -0.879 -3.071 -5.485 -10.911 -17.174 -24.348 TRANG 47 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 4.1 4.2 4.4 5.1 -15.0 2.8 2.9 3.5 -12.5 GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ -0.385 -0.657 -0.928 -2.928 -10.0 -7.5 -5.0 1.49 1.265 1.037 -1.272 -2.5 0.0 3.128 3.177 3.225 2.463 2.5 5.0 3.288 3.573 3.858 4.98 7.5 -32.209 -36.517 -40.814 -61.247 10.0 Kiểm tra ổn định đất quanh cọc:  z �  z   12 'v tgI  c I cosI   Tại độ sâu z = 1.5m so với đáy đài hay 3.2m (ở lớp đất thứ ) 'v  17.439  KN / m  z � z   12 12  z max  10.041 KN / m 2 Lớp có cI  8.1KN / m ,   4 'v tgI  c I  10.24 cosI   Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp: Cọc bố trí móc cẩu dùng móc cẩu sơ đồ cẩu cọc để dựng cọc Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng lắp: q  k d � �d  1.5 �25 �0.352  4.594  KN / m  Moment lớn nhất: SVTH: …… M  0.0214qL2 MSSV: …… LỚP: … TRANG 48 , BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Khi dựng cọc: Moment lớn nhất: M  0.068qL Vậy moment lớn cẩu lắp dựng cọc là: SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 49 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ M  0.068qL2  0.068 �4.594 �102  31.24KNm M 31.24 m    0.096  b R b bh 0.9 �11500 �0.35 �0.32     2  0.101  R bh 0.101�0.9 �11.5 �350 �300 As  b b   392.01mm Rs 280 Vậy thép chọn cột 216 phía (As = 4.02cm2) thỏa mãn SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG 50 ... 3.638E-12  Biểu đồ mômen  Biểu đồ lực cắt  Bảng tổng hợp kết tính tốn Gối Mgối (kN.m) SVTH: …… A 168 MSSV: …… B 121.86 C 156.01 LỚP: … D 88.2 E 162.59 TRANG 22 BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Nhịp Mnhịp... SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất yếu Chiều sâu chơn móng: Chọn Df = 2m - Chọn sơ chiều... chiều cao móng : SVTH: …… MSSV: …… LỚP: … TRANG BÁO CÁO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG PHƯỚC TRÍ �1 � �1 � h � � � li max  � � � 5.4   0.45 �0.9  m �6 12 � �6 12 �  chọn h=0.7m + Bề rộng móng B