Đang tải... (xem toàn văn)
Có sức chịu tải lớn, với đường kính lớn và chiều sâu lớn có thể tới hàng nghìn tấn. Khoan xoắn ốc tạo lỗ khi thi công không gây ra chấn động mạnh và tiếng ồn lớn đến công trình và môi trường ở xung quanh nên khắc phục được nhược điểm này của cọc đóng. Có thể mở rộng đường kính và tăng chiều dài cọc đến độ sâu tuỳ ý (đường kính phổ biến hiện nay từ 60 250cm, chiều sâu đến 100m). Khi điều kiện địa chất và thiết bị thi công cho phép, có thể mở rộng mũi cọc hoặc mở rộng thân cọc để làm tăng sức chịu tải của cọc. Ma sát thành cọc với đất giảm đi đáng kể so với cọc đóng và cọc ép do quá trình khoan tạo lỗ. Lượng xi măng khá lớn, có vấn đề đất vụn ở đáy lỗ, dùng ống lồng hay vữa bảo vệ vách sẽ có vấn đề lắng đọng cặn bã, chấn động tạo lỗ mà gặp cát hoặc sỏi cuội rất khó khăn, khoan xoắn ốc tạo lỗ nếu gặp nước ngầm
Đồ án Nền & Móng BẢNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG I Xác định tải trọng tác dụng cổ cột : Phương án móng đơn : Tải trọng tác dụng lên móng : Tải trọng N (KN) Mx (KNm) Hy (KN) Tải trọng tiêu chuẩn 1350 80 70 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.2 96 84 Tải trọng tính tốn 1620 Tải trọng tác dụng lên móng : Tải trọng N (KN) Mx (KNm) Hy (KN) Tải trọng tiêu chuẩn 950 10 10 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.2 12 12 Tải trọng tính tốn 1140 Phương án móng cọc : Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng sâu nhân thêm với hệ số α= Tải trọng tác dụng lên móng C1 : Tải trọng N (KN) Mx (KNm) Hy (KN) Hệ số α 3 Tải trọng tiêu chuẩn 4050 240 210 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.2 Tải trọng tính tốn 4860 288 252 Tải trọng tác dụng lên móng C2 : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng Tải trọng N (KN) Mx (KNm) Hy (KN) Hệ số α 3 Tải trọng tiêu chuẩn 2850 30 30 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.2 Tải trọng tính tốn 3420 36 36 Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng vào móng nhân với hệ số vượt tải n = 1.2 − N TC = N TT 1.2 II Đánh giá thống kê số liệu địa chất cơng trình : Bảng tổng hợp tiêu lý hồ sơ địa chất Độ ẩm (%) Lớ p đất Chiề u dày lớp đất (m) Dung trọng Dung Lực tự trọng đẩy dính nhiên(KN/m nổi(KN/m3 (KN/m2 Góc ma sát (độ) W Wnh Wd (%) (%) 2.2 16.32 - 25°3 0’ 28, 4.4 18.6 9.88 18.5 14°30 ’ 21 8.8 19.05 10.21 30° 23 15.8 18.86 9.99 30° 18 (%) Cát mịn, xốp 29 16 1 Cát bụi, chặt vừa Cát bụi, chặt vừa Modun biến dạng E0 (KN/m2 Hệ số rỗng ban đầu e0 1156 0.918 4200 0.698 6500 0.648 9900 0.598 > Theo bảng mực nước ngầm độ sâu 2.2 (m) - Đánh giá tiêu lý dựa vào: Chỉ số dẻo (Ip) độ sệt (Is) GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng Lớp đất W(%) 28 Loại đất Cát mịn, xốp - - Cát mịn, xốp 13 0.41 Đất sét pha,nửa cứng 21.4 16.1 29.1 23.6 Cát bụi, chặt vừa - - Cát bụi, chặt vừa 18.06 Cát mịn, chặt - - Cát mịn, chăt GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng Trụ Địa Chất III) Tính tốn móng M1 1) Phương án móng nơng : Do đất 2m đất tốt, phương án móng nông ta dùng phướng án móng đơn chiệu tải lệch tâm với độ sâu h = 2.7(m) kể từ mặt đất xuống GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải 2200 m MNN 4400 m 2700 m Đồ án Nền & Móng - Ta có số liệu sau để thiết kế móng cho công trình Bêtông loát đá x Mác 75 dày 100 mm Móng bêtông B20 có Rb = 11.5 (MPa),Rbt =0.9(MPa) Thép có gờ AII > φ 10 có Rs = 280(MPa) Thép gờ < φ 10 có Rs = 210(MPa) Lớp bêtông bảo vệ abv = 50 (mm) 2) Xác định tiết diện móng sơ bộ: Với Ntc =1350 (KN), n= 1.2 => ta có Ntt = 1620 (KN).Chọn h=2.7 (m) Giả thiết b= 2.8 (m) - Áp lực gần đáy móng : PTC = - N TC 1350 + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 221( KN / m ) F 2.8 × 2.8 Sức chòu tải đất: GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K Trong móng đặc lớp đất sét pha cát,nữa cứng chọn m1 = 1.2 tính chất đất khác xác đònh phóng thí nghiệm nên m2 = K = Lớp đất có ϕ = 14030/ => A = 0.3 , B = 2.2 , D = 4.8 γ* = 2.2 × 16.32 + 0.5 × 9.88 = 15.13 ( KN / m2 ) 2.7 - đất từ móng trở lên.Trong ⇒ RTC = TC Với γ* kết lấy trung bình lớp 1.2 ×1 ( 0.3× 2.8 ×18.6 + 2.2 ×15.13 × 2.7 + 4.8 ×18.5) = 233.2( KN / m ) P σmax 1.2 =0.6 ( m) - Diện tích sơ móng F≥ N 0TC 1350 = = 7.3(m ) TC R − γ tb h 233, − (20 × 2.2 + 10 × 0.5) ⇒ b = F = 7.3 = 2.7( m ) chọn sơ b = 2.8(m) - Vì móng chòu tải lệt tâm : Diện tích thật móng : / F = K * F Với K = 1.1 => F/ = 1.1 x 7.3 = 8.03 (m2) - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: chọn Kn = 1.2 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng b= F×K Kn 7.3 × 1.1 = 2.6( m) 1.2 ⇒b= chiều dài thật móng L = kn x b = 1.2 x 2.6 = 3.12 (m) chọn l = 3.2 (m) - Kiểm tra lại sức chòu tải đất: +) p lực gần đáy móng : pTC = N tc 1350 + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 211.3( KN / m ) F 2.6 × 3.2 +) kiểm tra điều kiện : σmax = + γtb × h + = 211.3 + = 238.8 (KN/ +) sức chòu tải tiêu chuẩn đất RTC = Vậy : 1.2 ×1 ( 0.3 × 2.6 × 18.6 + 2.2 × 2.7 ×15.13 + 4.8 ×18.5 ) = 231.8( KN / m ) : Thỏa mãn điều kiện áp lực chênh nhiều 1.2 × R tc − σ tc max 1.2 × 231.8 − 238.8 × 100% = × 100% = 14% tc 1, × R 1.2 × 231.8 Nên móng khơng kinh tế,giảm bớt kích thước móng.Chọn b=2.4 (m), l=3.2(m) +) p lực gần móng : p TC N tc 1350 = + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 224.8( KN / m ) F 2.4 × 3.2 +) kiểm tra điều kiện : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng σmax = + γtb × h + = 224.8 + = 254,6 (KN/ +) sức chòu tải tiêu chuẩn đất RTC = 1.2 ×1 ( 0.3 × 2.4 ×18.6 + 2.2 × 2.7 ×15.13 + 4.8 ×18.5 ) = 230.5( KN / m2 ) Vậy : : Thỏa mãn điều kiện áp lực điều kiện kinh tế 1.2 × R tc − σ tc max 1.2 × 230.5 − 254.6 ×100% = × 100% = 8(%) tc 1, × R 1.2 × 230.5 3) Kiểm tra độ biến dạng thông qua độ lún tâm móng p lực gần móng σ TC N tc 1350 = + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 224.8( KN / m ) F 2.4 × 3.2 Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng trọng lượng thân σ bt = γ *h = 15.13 × 2.7 = 40.9( KN / m2 ) Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng σ glo = σ − σ bt = 224.8 − 40.9 = 184( KN / m ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ gl0 = k0 σ gl0 để có độ xác cao ta phân lớp thành nhiều lớp nhỏ với Điểm z(m) 2z/b L/B ko σ0λγ στβ 0.32 0.64 0.96 1.28 0.3 0.5 0.8 1.1 1.3 // // // // 0.978 0.937 0.839 0.71 184 180 172.4 154.4 130.6 40.9 46.9 52.8 58.8 64.7 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 10 11 12 13 14 15 16 1.6 1.92 2.24 2.56 2.88 3.2 3.52 3.84 3.9 3.96 4.28 4.6 1.3 1.6 1.9 2.1 2.4 2.7 2.9 3.2 3.25 3.3 3.6 3.8 // // // // // // // // // // // // 0.629 0.514 0.426 0.375 0.31 0.262 0.234 0.199 0.194 0.19 0.163 0.15 115.7 94.6 78.4 69 57 48.2 43.1 36.6 35.7 35 30 27.6 70.7 76.6 82.5 88.5 94.5 100.4 106 112.3 113.4 114.6 122.4 128.5 Với k0 xác đònh vào tỉ số sau: l 2z n = ,m = b b Tính toán lún cách cộng tùng lớp phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng thân gây không đổi, biểu đồ lún đất lớp đất xảy điều kiện nở hông - Công thức : n n β σ zi hi s = ∑ si = ∑ i - i Ei Lấy β = 0.8 cho lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông hi chiều dày lớp đất thứ i Ei : mô đun biến dạng lớp đất thứ I n σ i hi ⇒ Si = 0.8∑ Si = 0.8∑ i Ei Độ lún tổng : 0.8 184 35.7 × 0.32( + 180 + 172.4 + 154.4 + 130.6 + 115.7 + 94.6 + 78.4 + 69 + 57 + 48.2 + 43.1 + 36.6 + ) 4200 2 0.8 35.7 + 35 0.8 35 27.6 + × 0.06( )+ × 0.32( + 30 + ) = 0.08( m) 4200 6500 2 S= => Độ lún móng đơn S =0.08( m) thoả GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng N TC 2700 lớp đất I h = 2200 40.9 46.9 52.8 58.8 64.7 70.7 76.6 82.6 88.5 154.4 130.6 115.7 94.6 78.4 69 94.5 100.4 106.4 10 112.3 184 180 172.4 57 48.2 43.1 36.6 11 12 113.4 13 114.6 122.4 128.5 14 15 16 lớp đất II h = 4400 35.7 35 30 27.6 lớp đất III h = 8800 4) Tính toán độ bền cấu tạo móng: − Tải trọng moment tác dụng lên móng Chiều cao chon móng h = 0.6(m) => h0 = 0.55(m) , abv = 0.05(m) − Xác định ứng suất đáy móng : − σ max tt tt N TT 6( M x + H y × h) 1620 6(96 + 84 × 0.6) = + = + = 246.7( KN / m ) F b×l 2.4 × 3.2 2.4 × 3.2 tt tt N tt 6( M x + H y × h) 1620 6(96 + 84 × 0.6) − = − = 175.2( KN / m2 ) 2 F b×l 2.4 × 3.2 2.4 × 3.2 σ − σ σ tb = σ max − max ×a b σ tt = − Với tiết diện cột giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.45 (m) GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 0.8 145 48.2 × 1.06 × ( + 139.2 + 116 + 87.9 + 65.1 + ) = 0.043( m) 9900 2 = 4.3(cm) < 8(cm) S= 3./ Tính tốn đài cọc : − Xác định tiết diện cổ cột : N tt 4860 thiêt kê Fc = = = 0.34(m ) → bc × hc = 0.5 × 0.7( m ) Rb 14500 Kiểm tra xun thủng : +) Vẽ tháp xun thủng : − GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải 0.15 1.05 Đồ án Nền & Móng 0.3 0.4 0.7 0.4 0.5 I 1.3 I 1.3 II 0.3 II Khi ta vẽ góc 45o tháp bao trùm qua cọc nên khơng cần kiểm tra xun thủng hd = 1.2( m) Vậy chiều cao đài cọc 4./ Thiết kế thép theo phương chịu uốn : − Tại mặt ngàm I-I : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 0.575m P3 + P6 + P9 0.7m MI =733(KNm) Với : M I = ( P3 + P6 + P9 ) × d d = 0.575(m) → M I = (425 + 425 + 425) × 0.575 = 733( KNm) Tính thép : Ta có : − ho = hd − abv = 1.2 − 0.15 = 1.05(m) M I = 733( KNm); b × ho = 2.1× 1.05( m ) → αI = MI 733 = = 0.02 Rb × b × ho 14.5 ×10 × 2.1× 1.052 → ξ I = − − × α I = 0.02 Vậy : As = ξ I × Rb × b × ho 0.02 ×14.5 × 2.1× 1.05 = = 2.283 ×10 −3 ( m ) Rs 280 = 22.83(cm ) Chọn 12φ16@180 − Tại mặt ngàm II-II : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 0.825 m P7 + P8 + P9 1.3 m MII=1341 (KNm) Với : M II = ( P7 + P8 + P9 ) × d d = 0.825(m) → M I = (556 + 645 + 425) × 0.825 = 1341( KNm) Tính thép : Ta có : − ho = hd − abv = 1.2 − 0.15 = 1.05(m) M II = 1341( KNm); b × ho = 2.1× 1.05(m ) → α II = MI 1341 = = 0.04 Rb × b × ho 14.5 × 103 × 2.1×1.052 → ξ II = − − × α II = 0.04 Vậy : As = ξ II × Rb × b × ho 0.04 ×14.5 × 2.1×1.05 = = 4.561× 10−3 (m ) Rs 280 = 45.61(cm ) Chọn 12φ22@180 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 700 Ø20 +0.00 ĐaiØ 8@150 350 350 1200 2200 Ø 100 400 100 30 400 100 100 12Ø22@180 400 400 12Ø16@180 14 Ø14@160 Bê tông lót đá4x6 Mác 75 350 -15600 100 750 700 100 750 2100 500 12Ø16 @180 12Ø22 a180 750 100 100 350 350 2100 IV) Tính tốn thiết kế móng cọc C2 : Với tiêu sức chịu tải cọc đất giống móng cọc C1, chiều sâu chơn cọc 15,6 (m) chịu tải trọng NTT = 3420(KN).Vậy cách tính tốn cho móng cọc C2 : − Số lượng cọc cần thiết cho móng : N tt 3420 n ≥ 1.2 × = 1.2 × =6 Qa 680 n= cọc GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng − − Các cọc bố trí theo hình chữ nhật cách > 3d Bố trí cọc : 0.3 − − − 1.1 1.1 0.3 1.1 1.7 0.3 2.8 0.3 Giả thiết chiều cao đài cọc hđ =0.9 (m) Trọng lượng thân đài cọc: Gd = 2.8 ×1.7 × 0.1× 25 ×1.1 = 144( KN ) Kiểm tra phản lực đầu cọc : 3420 + 144 P2 = P5 = = 594( KN ) (36 + 36 × 1.1) ×1.1 P1 = P4 = 594 + = 611( KN ) × 1.12 (36 + 36 ×1.1) × (−1.1) P3 = P6 = 594 + = 577( KN ) × 1.12 Gcoc = 0.352 ×1.1× (1.1× 25 + 14.5 ×15) = 33( KN ) − Trọng lượng thân cọc : Pmax + Gcoc = 611 + 33 = 644( KN ) < Qa Tính lún móng khối quy ước : Ta có : − GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 25o30' ×1.1 + 14o30' × 4.4 + 30o × 8.8 + 30o ×1.3 = 25o18' 15.6 25o18' →α = = 6.3o ϕtb = − Diện tích khối móng quy ước : L = (1.1× + 0.35) + ×15.6 × tg 6.3o = 6( m) B = (1.1× + 0.35) + ×15.6 × tg 6.3o = 5( m) → F = 30( m ) − Trọng lượng khối móng quy ước : • Tính từ đài lên mặt đất : Gmóng = F × h × hcoc = 30 ×1.1×15.6 = 515( KN ) • Tính từ lớp thứ i từ đài trở xuống chưa kể trọng lượng cọc : n Gmóng = ∑ ( F − ncoc × Fcoc ) × hi × γ i i =1 Gmóng = (30 − × 0.352 ) × (1.1 ×16.32 + 4.4 × 9.88 + 8.8 ×10.21 + 1.3 × 9.9) = 4804( KN ) • Trọng lượng thân cọc : Gcoc = ncoc × Gcoc 33 = 6× = 180( KN ) 1.1 1.1 G = 515 + 4804 + 180 = 5499( KN ) − Ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước : N tc + G 3420 + 5499 σ tb = = = 297( KN / m ) F 30 − Kiểm tra R σ : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng m1 × m2 ( A × b × γ + B × γ ∗ × h + D × c) tc K m1 = 1.2; m2 = 1.1; K tc = 1; ϕ = 30o − > A = 1.15; B = 5.59 R tc = c = 0− > D = σ bt = γ ∗ × h = 16.32 × 2.2 + 9.88 × 4.4 + 10.21× 8.8 + 9.99 ×1.3 = 182( KN ) → R tc = 1.2 ×1.1(1.15 × × 9.99 + 5.59 ×182) = 1418( KN / m ) > σ tb = 297( KN / m2 ) − Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước : σ gl = σ tb − σ bt = 297 − 182 = 115( KN / m ) Ta có bảng số liệu sau : ko σ gl σ bt 1.3 115 182 0.4 // 0.97 111.6 192.6 0.8 // 0.839 96.5 203.2 3 1.2 // 0.667 76.7 213.8 4 1.6 // 0.514 59.1 224.4 5 // 0.397 45.7 234.9 Điểm Z(m) 2Z/b l/b 0 1 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải 16.7 (m) 1.1 (m) Đồ án Nền & Móng 6.3 182 192.6 203.2 213.18 224.4 234.9 115 111.6 96.5 76.7 59.1 45.7 0.8 115 45.7 × 1× ( + 111.6 + 96.5 + 76.7 + 59.1 + ) = 0.034( m) 9900 2 = 3.4(cm) < 8(cm) S= GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 1./ Tính tốn đài cọc : − Xác định tiết diện cổ cột : N tt 3420 thiêt kê Fc = = = 0.24( m ) → bc × hc = 0.5 × 0.5( m2 ) Rb 14500 − Kiểm tra xun thủng : 0.2 0.3 0.65 0.5 0.65 0.3 0.6 0.5 1.7 0.6 0.15 0.95 +) Vẽ tháp xun thủng : 0.2 2.8 Vì cọc có d=350 mà xun thủng chiếm 50.Nên ta có : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 50 = (577 + 577) × 0.2 = 231( KN ) 350 0.5 + 1.7 N CX = 0.75 × 1050 × ( × 0.2 + 0.3 ×1.7) = 575( KN ) → N CX 〉 N XT N XT = ( P3 + P6 ) × 2./ Tính tốn thép chịu uốn bố trí thép cho đài cọc : − Tại mặt ngàm I-I : 0.95 m P3 + P6 1.15 m MI =1096 (KNm) Với : M I = ( P3 + P6 ) × d d1 = 0.95(m) → M I = (577 + 577) × 0.95 = 1096( KNm) Tính thép : Ta có : − ho = hd − abv = 1.1 − 0.15 = 0.95( m) GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng M I = 1096( KNm); b × ho = 1.7 × 0.95( m ) → αI = MI 1096 = = 0.05 Rb × b × ho 14.5 × 103 ×1.7 × 0.952 → ξ I = − − × α I = 0.05 Vậy : As = ξ I × Rb × b × ho 0.05 ×14.5 × 1.7 × 0.95 = = 4.181× 10 −3 ( m ) Rs 280 = 41.81(cm ) Chọn 11φ22@ 160 − Tại Mặt ngàm II-II : 0.3 m P3 + P+ P1 0.6 m MII=535 (KNm) Với : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng M II = P1 × d + P2 × d + P3 × d d = 0.3( m) → M II = 594 × 0.3 + 611× 0.3 + 577 × 0.3 = 535( KNm) Tính thép : Ta có : − ho = hd − abv = 1.1 − 0.15 = 0.95( m) M II = 535( KNm); b × ho = 2.8 × 0.95(m ) → α II = MI 535 = = 0.014 Rb × b × ho 14.5 × 10 × 2.8 × 0.952 → ξ II = − − × α I = 0.014 Vậy : As = ξ II × Rb × b × ho 0.014 ×14.5 × 2.8 × 0.95 = = 1.928 × 10 −3 ( m ) Rs 280 = 19.28(cm ) Chọn 11φ16@260 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 500 2Ø20 Ðai Ø6@150 11Ø14@160 11Ø16@260 11Ø14@250 A 900 400 400 30 100 100 100 100 11Ø22@160 A 400 1200 0.00 Bê tơng lót dá 4x6 M75 350 350 350 15500 1100 500 1100 1700 M?t c?t A-A móng C2 TL: 1/25 350 300 350 11Ø16@260 500 300 1100 2800 11Ø22@160 Kết luận : Dựa hao phương án móng đơn móng cọc ta thiết kế tính tốn cho cơng trình A với số liệu địa chất phòng thí nghiệm cung cấp ta thấy nên dung phương án móng đơn hợp lý so với móng cọc thi cơng móng vật liệu vận chuyển dễ dàng dễ thi cơng GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải [...]... − > φ14( As = 1.540(cm 2 ) − Chiều dài đoạn neo : Trong đó các hệ số lan =( Wan × RRs + an )×d b ≥l 'an an , w an , ∆ an , l 'an w an 1.2 ∆ an 1 tra bảng 36 TCVN 356-2005 an l 'an Khơng nhỏ hơn 20 250 210 +11)×12= 341( mm ) lan =( Wan × RRs + an )×d = (1.2×14.5 b ≥ 250 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 1) Tính tốn khả năng chịu lực của cọc: a) Sức chịu... mơment lớn do đó đoạn cọc được ngàm vào đài 400 (mm) GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 1).Tính Toán Cẩu Cọc Trong Quá Trình Vận Chuyển Và Dựng Cọc 0.207L 8m − − 0.207L Khả năng chòu lực của cấu kiện : Ta có : Rs FAs 280 ×12.56 α= = = 0.22 Rbbh0 14.5 × 35 × 32 α < α 0 = 0.62 ⇒ [ M ] = α (1 − 0.5α ) Rb bh02 = 0.22(1 − 0.5 × 0.22)145 × 35 × (32) 2 = 1017533( daNcm) = 101.8(... 950 + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 214( KN / m 2 ) F 2.4 × 2.4 Sức chòu tải của nền đất: GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K Trong đó móng được đặc trên lớp đất 2 là sét pha cát,nữa cứng do đó chọn m1 = 1.2 và các tính chất của đất khác được xác đònh trong phóng thí nghiệm nên m2 = 1 và K = 1 Lớp đất 2 có ϕ = 14030/... móng σ TC = N tc 950 + γ tb h = + (20 × 2.2 + 10 × 0.5) = 215( KN / m 2 ) F 2.2 × 2.6 Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng do trọng lượng bản thân σ bt = γ *h = 15.13 × 2.7 = 40.9( KN / m 2 ) Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng σ glo = σ − σ bt = 215 − 40.9 = 174( KN / m 2 ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ gl0 = k0 σ gl0 để... Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng − Tháp xun thủng: 100 σmax=207(KN/m2) Ι σtb =204(KN/m2) 0.505 0.57 0.45 0.57 0.505 2200 ΙΙ Ι 0.405 0.57 0.25 0.57 0.405 σmin=192(KN/m2) 600 570 2700 +0.00 ΙΙ Với l - lc − 2h0 2.6 − 0.45 − 2 × 0.57 = = 0.505(m) 2 2 207 − 192 −− > σ tb = 207 − × 0.505 = 204( KN / m 2 ) 2.2 a= − Kiểm tra xuyên thủng : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền... ×103 × 2.2 × 0.57 = = 1.545 × 10−3 ( m 2 ) 3 Rs 280 ×10 = 15.45(cm 2 ) − => chọn 10 φ 14 @220 − Theo mặt cắt II:II GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng Y 1.075(m) σ 1 ΜΙΙ − Trong đó : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng l − lc = 1.075(m) 2 σ + σ min 207 + 192 σ tt tb = max = = 199.5( KN / m 2 ) 2 2 σ 1 = σ tb × l = 199.5 × 2.6 = 518.7 Y= σ 1 y... trí : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng αm = MI 331.7 = = 0.03 2 Rb × b × ho 11.5 ×103 × 2.4 × 0.552 ξ = 1 − 1 − 2 × α m = 0.03 As = ξ × Rb × b × ho 0.03 ×11.5 ×103 × 2.4 × 0.55 = = 1.626 ×10−3 ( m 2 ) Rs 280 ×103 = 16.26(cm 2 ) => chọn 11 φ 14 @210 − Theo mặt cắt II:II Y 1.375(m) σ 1 ΜΙΙ GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng − Trong đó : l −... 0.55 = = 3.614 × 10−3 ( m 2 ) 3 Rs 280 × 10 = 36.14(cm 2 ) − => chọn 18φ16@180 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng +0.00 2 Ø20 480 11 Ø14@210 480 100 550 600 50 2700 Ðai Ø 6@150 Ι 2400 18 16@180 ΙΙ Ø Ι 3200 GVHD : Ths Trần Minh Tùng ΙΙ 11 Ø14@210 SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 2200 m MNN 4400 m 2700 m IV) Tính móng MII: Với chiều sâu chon móng h=2.7(m) Giả thiết b=2.4(m)... cọc theo chỉ tiêu cơ lý đất nền : GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng QTC = m ( mR qP AP + u ∑ m f f si li ) Trong đó : m=1; mR =1.1 : Hệ số điều kiện làm việc dưới mũi cọc,bảng 5.4/271 sách Nền Móng ; AP = 0.352 =0.1225 (m2) ; u=(0.35+0.35).2=1.4 (m); fsi : Ma sát đơn vị giữa cọc và đất(xung quanh cọc) bảng 5.3/270 sách Nền & Móng qp : Cường độ chịu tải của đất dưới... 139.2 192.6 2 2.12 0.8 // 0.8 116 203.2 GVHD : Ths Trần Minh Tùng SVTH: Nguyễn Anh Khải Đồ án Nền & Móng 3.18 1.2 // 0.606 87.9 213.8 4 4.24 1.6 // 0.449 65.1 224.4 5 5.3 2 // 0.336 48.2 234.9 16.7 (m) 1.1 (m) 3 6.3 182 192.6 203.2 213.18 224.4 234.9 GVHD : Ths Trần Minh Tùng 0 1 145 139.2 2 3 4 5 116 87.9 65.1 48.2 SVTH: Nguyễn Anh Khải