ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

CHƯƠNG 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT

1.1.MỤC ĐÍCH CỦA VIỆC THỐNG KÊ:

- Mục đích của việc thống kê địa chất là nhằm chọn được chỉ tiêu đặc trưng cho từng lớp đất theo diện rộng và theo chiều sâu

- từ việc thống kê nhằm chọn được các giá trị tính toán theo Trạng Thái Giới Hạn

1 và theo Trạng thái Giới Hạn 2

- Ngoài ra thống kê còn nhằm loại trừ các sai số trong quá trình thí nghiệm

1.2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ:

1.2.1 loại trừ sai số:

-Là loại trừ giá trị nằm xa giá trị trung bình nhằm làm mẫu hội tụ

công thức: /Ai-Aitb/ ≥ν σ⇒loại mẫu Ai

Ghi chú: công thức trên chỉ dùng cho các chỉ tiêu về vật lý, thông thường loại mẫu bằng phương pháp này sẽ tốn thời gian do đó có thể dùng moat phương pháp khác là loại thủ công cách làm như sau:

- Tìm giá trị trung bình (Atb)

- Tìm hệ số biến động ν

[ ]ν

ν ≤+ Nếu ν <[ ]ν tập hợp đạt tính tiếp

+ Nếu ν >[ ]ν loại mẫu có giá trị: /Ai-Aitb/ lớn ⇒kiểm tra lại nếu thoả đi tính tiếp không thoả lại tiếp tục loại mẫu

Ghi chú: một tập mẫu được chọn khi nếu thì ta phải loại mẫu nếu loại mẫu vẫn không đạt thì phải phân chia lại đơn nguyên địa chất

1.2.2 tính toán theo trạng thái giới hạn:

1.2.2.1 dung trọng tự nhiên:

a.giá trị tiêu chuẩn:

[ ]ν

ν < suy ra :γ =tc γtb

b.giá trị tính toán:

- Theo trạng thái giới hạn 1( chỉ tiêu cường độ): lấy xác suất 95%

- Theo trạng thái giới hạn 2( chỉ tiêu biến dạng): lấy xác suất 85%

- Từ α =95% ta tính được γΙ =γtc ±∆γΙ

- Từ α =85% ta tính được γ∏ =γtc ±∆γ∏

chú ý: đối với các mẫu có số lượng lớn hơn hoặc bằng 6 thì ta thống kê theo trạng thái giới hạn nếu trường hợp mẫu có số lượng nhỏ hơn 6 thì giá trị tiêu chuẩn bằng giá trị trung bình và bằng giá trị tính toán

1.2.2.2 lực dính và góc ma sát:

- Tìm hệ số biến động ν

+ Nếu ν <[ ]ν tập hợp đạt tính tiếp

+ Nếu ν >[ ]ν loại mẫu

Để tìm các giá trị của lực dính (C ) và góc ma sát trong(ϕ) ta tìm theo phương pháp bình phương cực tiểu ( dùng hàm linest trong EXCEL )

1.3 THỐNG KÊ CÁC CHỈ TIÊU ĐỊA CHẤT

1.3.1 lớp 1:

BẢNG1: các giá trị đặc trưng của lớp đất số 1

1.3.2 lớp 2:

1.3.2.1 dung trọng tự nhiên

Có tổng cộng13 mẫu ở cả 3 hố khoan (n=13)

BẢNG 2-1:số liệu thí nghiệm các mẫu

) (γi −γtb SHM γi (γ −i γtb) (γ −i γtb)2

11

i n

1 ) (

tc tb i

0408,0

tc tb

TH.S: HOÀNG THẾ THAOBao gồm lực dính và góc ma sát trong; có tổng cộng 13 mẫu thí nghiệm cắt trực tiếp ở cả 3 HK mỗi mẫu lại có 3 giá trị lực cắt τ ứng với 3 giá trị áp suất σ

vậy n= 13.3=39 số liệu như sau:

Bảng 2-2: số liệu cắt trực tiếp

Dùng hàm Linest trong EXCEL ta tính được:

BIỂU ĐỒ QUAN HỆ GIỮA τ VÀ σ Bảng Kết Quả:

0

002646,

0

008379,

0ϕ

0,023765 0,002761

a theo trạng thái giới hạn 1: α =95% và bậc tự do n-2=39-2=37 tra bảng 1.2 sách đồ án nền móng trang 15⇒ tα=1,698

α

υ

ρc = c.t =0,03894.1,698=0,066126

TH.S: HOÀNG THẾ THAO α

1.3.4 lớp 4:

TH.S: HOÀNG THẾ THAOBẢNG TỔNG HỢP CÁC GIÁ TRỊ THỐNG KÊ LỚP 4:

TH.S: HOÀNG THẾ THAOBẢNG TỔNG HỢP CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA CÁC LỚP ĐẤT

BẢNG THÍ NGHIỆM CỐ KẾT THEO LỚP ĐẤT(dùng để tính lún)

CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

2.1 LỰC TÁC DỤNG:

Cột 7-A:

N1=N1tt =536 (KN) N1tc=1N,151 =1536,15=466,08(KN)M1=M1tt =50,0 (KN.m) Suy ra: M1tc=1M,151=501,15,0=43,47(KN.m)H1=H1tt =24 (KN) H1tc=1H,151 =124,15=20,86(KN)Tính tương tự như trên ta có:

2.2 BẢNG TỔNG HỢP CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA CÁC LỚP ĐẤT:

GT LỚP 2a LỚP 2b LỚP 3 LỚP 4 LỚP 5

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

2.3 BẢNG TỔNG HỢP THÍ NGHIỆM CỐ KẾT THEO LỚP ĐẤT(dùng tính lún)

Đơn vị của p là KN/m2

2.4 TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG BĂNG:

2.4.1 xác định sơ bộ kích thức móng:

-Chọn độ sâu đặt móng(Df )=2,0m

-Chọn vị trí đặt móng tại HK1 Coi lớp đất số 1 không có và tịnh tiến lớp đất 2 lên-Chọn Bm=1,0m ; γ tb=22 KN/m3

-Từϕ=14030’ nội suy bảng 2.24 trang 62 sách Đồ Án Nền Móng ta được:

-Ta có: FM 162,1 22.2,0

22,3138

tc i

D R

0,1920,19

Chọn: Lm = 21,0 (m)

Bm= 1,3 (m) Có Wm=95,55(m3)-Chọn các kích thứơc còn lại:

Hm=400(mm) H0=350(mm)

Hc=250(mm) Hd=700(mm)

2.4.2 xác định sơ bộ kích thước cột:

-Dùng bê tông mác 200 có:

Rn=9000 KN/m2 Rk=750 KN/m2 Nmaxtt =671 KN β=1,3

671.3,1 max =

Chọn bc=hc=350(mm)

2.4.3 kiểm tra:

2.4.3.1 kiểm tra ổn định nền:

a quy lực về tâm đáy móng:

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

i i m

i

tc i

tc tc

3,3138

+22.2,0=158,95(KN/m2 )

m

tc tc

tb

tc

W

M P

max =158,95 + 14095,,5576=160,43(KN/m2 )

m

tc tc

tb

tc

W

M P

Vậy nền ổn định

e kiểm tra chống cắt:

Lực gây cắt: Trong móng băng xuyên thũng từ cột xuống móng đã được tính toán trong dầm móng và cốt đai trong dầm móng là đại lượng chịu lực này chính vì vậy ta không cần kiểm tra xuyên thũng từ cột xuống dầm móng mà chỉ kiểm tra xuyên thũng từ dầm móng xuống cánh móng

e.1 tại vị trí cột có lực dọc lớn nhất:

-kiểm tra xuyên thủng:

-Diện tích truyền tải: S=(2 + 2,5).1,3 = 5,84(m2)

84,5

tt

87,942

)35,0.235,0(3,11152

)2

P cx =0,75 k 0.1 =0,75.750.0,35=196,88(KN/m) >P xt

Vậy: móng không bị xuyên thũng

TH.S: HOÀNG THẾ THAO-kiểm tra chống cắt:

6,542

35,03,1115

= tt m c GC

b B P

m H R

Q cc =0,6 k 0.1 =0,6.750.0,35 = 157,5(KN/m) > QGC

Vậy: móng đủ khả năng chống cắt

e.2 tại vị trí biên có lực dọc lớn nhất:

-kiểm tra xuyên thủng:

-Diện tích truyền tải:

S=(1 + 1,5).1,3 = 3,25(m2)

25,3

tt

1372

)35,0.235,0(3,12,1662

)2

P cx =0,75 k 0.1 =0,75.750.0,35=196,88(KN/m) >P xt

Vậy: móng không bị xuyên thũng

-kiểm tra chống cắt:

94,782

35,03,12,166

= tt m c GC

b B P

m H R

Q cc =0,6 k 0.1 =0,6.750.0,35 = 157,5(KN/m)>QGC

Vậy: móng đủ khả năng chống cắt

2.4.3.2 kiểm tra biến dạng (kiểm tra lún):

a.Tải trọng gây lún:

-Trong mỗi lớp thứ i lại có:

Ứng suất do trọng lượng bản thân: P1i=σbt=∑γi h i

Ứng suất do tải trọng gây lún gây ra: σz =K0.Pgl

Trong đó K0=f(

m m

m

B

Z B

L

; ) Được nội suy trong bảng 2-3 sách Đồ Án Nền Móng trang 29

Vậy: P2i=P1i + σz

Từ P1i và P2i nội suy trong bảng tổng hợp thí nghiệm cố kết trong phần 2.5 tìm được các giá trị e1i và e2i từ đó đi tính lún của lớp thứ i và tổng độ lún S

2 1

S

1 <8(cm)

Ta tính lún cho đến khi: σbt=5σz

BẢNG KẾT QUẢ TÍNH LÚN:

0,705

0,651

0,367

124,650

0,680

0,662

0,00

2,115

0,295

125,321

0,675

0,662

0,671

0,661

2.4.4 tính toán và bố trí cốt thép:

2.4.4.1 tính toán và bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn:

a sơ đồ tính:

b tải tác dụng:

f tb tt tt

c giải nội lực:

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

M1-1=

8

)35,02,1.(

5,1408

d tính toán và bố trí cốt thép:

-Chọn thép AΠ có Ra=280000

=1,29 ⇒ a=1000n =10001,29 =775,19 (không thoả)

⇒ Chọn φ12 a200 ⇒ Số cây: 1

200

100210001

100

+

−

=+

−

=

Vậy: thép trong cánh móng được bố trí là φ12 a200

2.4.4.2 tính toán cốt thép trong dầm móng:

a sơ đồ tính:

-Dầm trên nền đàn hồi Winkler Các kích thước nhập vào như sau:

Số cột: 6 chiều dài móng:21(m) đầu thừa trái(phải):1(m)

b tải tác dụng:

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

BẢNG: GIÁ TRỊ LỰC CẮT

GIÁ

TRỊ CỰC ĐẠI 209,83 243,82 278,65 335,17 317,89 312,18

CỰC TIỂU 326,17- 356,18- 371,35- 335,83- 294,11- -227,82 Đơn vị của lực cắt là (KN)

BẢNG: GIÁ TRỊ MOMENT:

VỊ TRÍ GIÁ TRỊ VỊ TRÍ GIÁ TRỊ VỊ TRÍ GIÁ TRỊ VỊ TRÍ GIÁ TRỊ 1-1 170,91 4-4 -227,79 7-7 139,65 10-10 -128,02 2-2 -98,13 5-5 129,06 8-8 -241,33 11-11 155,26 3-3 144,53 6-6 -318,08 9-9 123,63

Đơn vị của moment là (KNm)

2.4.4.3 tính toán và bố trí cốt thép:

a tính cốt dọc: (tcvn: 356-2005)

- Moment căng thớ dưới ta tính theo tiết diện hình chữ nhật (350x700)

Chọn bê tông mác 200 có:

BẢNG KẾT QUẢ TÍNH THÉP Ở GỐI:

VỊ

SCHỌN(mm2)

µ(%)

Vậy chọn 2φ16 bố trí phía dưới cho suốt dầm (không cắt)

-Moment căng thớ trên tính theo tiết diện chữ T với các thông số như sau:

1300

/ =

f

b (mm) h/f =400(mm) b = 350(mm) h = 700(mm)-Xét tại nhịp có Mmax=318,08(KNm)

Mf= ( 0,5 /)

0 /

/

f f

TH.S: HOÀNG THẾ THAOBẢNG KẾT QUẢ TÍNH THÉP Ở NHỊP:

SCHỌN(mm2)

µ(%)2-2 98,13 0,024 0,024 554,360 2φ18 + 1φ12 622,1 0,074-4 227,79 0,056 0,058 1308,829 2φ18 + 4φ16 1313,4 0,166-6 318,08 0,078 0,081 1850,306 6φ18 + 2φ16 1929,2 0,228-8 241,33 0,059 0,061 1389,154 4φ18 + 2φ16 1420 0,17

Vậy chọn 2φ18 bố trí phía trên cho suốt dầm(không cắt)

b tính cốt đai: (tcvn:356-2005)

Chọn: Đường kính cốt đai: dW=8(mm) đai 2 nhánh: n=2

Thép AΠ có: Rs=280 (MPa) RsW=225(MPa)

Es=21.104(MPa) Eb=23.103(MPa)Bê tông mác 200(B15): Rbt=0,75(MPa)

Tại gối C (5-5) có : Qmax=371,35(KN)

-Khoảng cách cốt đai theo tính toán:

)(72,131371350

652.350.75,0.9,0.28.14,3.2.225

2

2

2 0

Q

h b R d

n R

w sw

-Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:

)(67,405371350

652.350.75,0.9,0.5,15

-Khoảng cách cốt đai theo cấu tạo:

)(33,233)

(300

3/7003/

mm mm

h

22

⇒S = min( Stt ; Smax ; Sct )=131,72(mm) chọn S=130(mm)

-Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông:

).(9,173130

24,50.2.225

mm MPa S

A n R

)(35,371)

(7,3779,173.652.350.75,0.8

h b

R

Không cần bố trí thêm cốt xiên

Bố trí: -Chọn S =130(mm) để bố trí tại các gối Vị trí cụ thể như sau:

-Tại gối A: Bố trí từ mép móng tới sau gối A ¼ nhịp 2-2

-Tại gối B: Bố trí từ trước gối B ¼ nhip 2-2 tới sau gối B ¼ nhịp4-4

-Tại gối C: Bố trí từ trrước gối C ¼ nhịp 4-4 đến sau gối C ¼ nhịp 6-6-Tại gối D: Bố trí từ trước gối D ¼ nhịp 6-6 tới sau gối D ¼ nhịp 8-8

-Tại gối E: Bố trí từ trước gối E ¼ nhịp 8-8 tới sau gối E ¼ nhịp 10-10-Tại gối F : Bố trí từ trrước gối F ¼ nhịp 10-10 đến mép móng

-Ngoài các vị trí trên thì thép đai được bố trí cấu tạo S=250(mm)

c.cắt thép dọc:

Cốt dọc ở gối cắt và bố trí tới ¼ nhịp (chỉ chừa 2φ16 ) , cốt dọc ở nhịp cắt theo hình dưới:

Đoạn W được tính theo công thức sau:

d q

Q Q W

sw

inc 52

8,

=Trong đó: Qinc=0 do không có cốt xiên d= đường kính thanh thép cắt

Q0=lực cắt tại vị trí cắt lý thuyết

s

nA R

sw =BẢNG KẾT QUẢ CẮT THÉP Ở NHỊP

TH.S: HOÀNG THẾ THAODiện tích cốt thép đơn vị mm2

CHƯƠNG 3:TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC

BẢNG THÍ NGHIỆM CỐ KẾT THEO LỚP ĐẤT(dùng để tính lún)

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

MẶT CẮT ĐỊA CHẤT

3.3.1 chọn kích thứơc sơ bộ:

a chiều sâu đặt đài:

Chọn chiều sâu đặt đài: Df=2,0(m)

b chọ sơ bộ kích thước cọc:

-Lớp đất số 3a(cát trạng thái chặt vừa) và lớp 4(sét trạng thái dẻo cứng) là các

lớp đất tốt

-Chọn vị trí đặt móng tại HK1

-Chọn cọc dài23(m) Đoạn cọc được đập bỏ sau khi thi công là 0,5(m)

Vậy chiều dài làm việc của cọc Lc=22,5(m)

-Chọn cọc vuông: 300x300 ⇒ AP=0,09(m2)

Gồm 2 đoạn cọc mỗi đoạn dài 11,5m

3.3.2 tính sức chịu tải của cọc:

a tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu vật liệu:

-Bố trí thép dọc trong cọc:

Dùng: 4φ18 cóA a=10,18 (cm2) ⇒ Ab=Ap-Aa=0,0889 (m2)

Khi đóng cọc: L01=υ.Lđoạncọc=1.11,5 =11,5(m)

Khi cọc làm việc: L02=υ.Lđấtyếu= 0,7.(22,2-2,0) = 14,14 (m)

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

⇒QCđ= + = 4532,64+ 473,77

P

P S

S

FS

Q FS Q

=242,75 (KN)

c tính sức chịu tải theo chỉ tiêu SPT:

d

d d

-Chỉ số xuyên động trung bình của đất rời và dính:

Qatk= min( QaVL;Qacđ;QaSPT ) =226,43 (KN)

3.3.3 tính số lượng cọc và bố trí:

-Số lượng cọc sơ bộ:

43,226

612

=β

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

a sức chịu tải của cọc:

tt F D

N + γ = 612 + ( 1,4 1,7 ).22.2 =716,72 (KN)

tt d

tt y

814

72,716

max 2

N P

i

tt y

tt

6,044,1

814

72,716

max 2

N P

i

tt y

tt

Vậy cọc đủ khả năng chịu lực

b.kiểm tra cọc làm việc theo nhóm:

9,0

3,0

arctg s

222.2.243,18190

21

2 1

2 1 1 2

n n

n n n n

θ

72,71634

,813

= >∑ tt =

Vậy cọc thoả điều kiện làm việc theo nhóm

c.kiểm tra xuyên thủng

c1 kiểm tra xuyên thủng từ cột xuống đài:

)6,0(44,1

7,0.30604

2.22.38,2612

2

i d tt tt tb f d

tt

x x

h H M n

D F N

= 145,4(KN)

P1=P2 =Pmin =145,4(KN) P3=P4 =Pmax =213(KN)Đầu cọc nằm trong tháp xuyên thủng nên không cần kiểm tra xuyên thủng từ cột xuống đài

c2 kiểm tra xuyên thủng từ cọc lên đài:

Áp lực gây xuyên thủng:Pxt = Pmax – Ntt <0

Không có khả năng gây xuyên thủng

d kiểm tra cắt tại mép cột:

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

e kiểm tra lún:(ttgh2)

Độ lún S được xác định từ phương pháp móng khối quy ước sau khi có được kích thức khối móng ta đi tính lún bằng phương pháp tổng lớp phân tố

e.1 kích thước móng khối quy ước

3,26,14,192,1

3,2.43,116,1.35,244,19.82,1.24

min

+++

++

/ 0

/ 0

tg

tb = +

Fqu = 11,1(m2)

e.2 kiểm tra ổn định của đất nền dưới đáy móng quy ước:(trạng thái giới hạn 2)

- Ngoại lực quy đổi về tâm đáy móng:

1,2321

=208,23 (KN/m2 )

m

tc tc

tb

tc

W

M P

max =208,4 + 706,,544 =219 (KN/m2 )

m

tc tc

tb

tc

W

M P

e.3 kiểm tra lún:

1,11

3,2319

−∑

i i qu

tc qu

h F

)

P1i(KN/m2)

P2i(KN/m2) e1i e2i Si

0,74

4 46,223

159,916

206,139

0,826

0,809

0,004518

0,784

0,48

0 29,821

169,054

198,875

0,734

0,726

0,002191

4 4 3,5 1,097 0,314 19,514 178,174 197,688 0,732 0,726 0,001501

5 5 4,5 1,410 0,212 13,171 187,294 200,465 0,729 0,725 0,001021

1,724

0,15

196,414

206,168

0,727

0,725

0,000530

2,037

0,11

205,534

212,554

0,725

0,724

0,000258

8 8 7,5 2,35 0,11 6,958 214,65 221,61 0,72 0,72 0,00030

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

9 9 8,5 2,664 0,069 4,312 224,236 228,548 0,646 0,645 0,000183

10 10 9,5

2,977

0,05

234,126

237,618

0,644

0,644

0,000149

11 11

10,

5

3,291

0,04

244,016

246,905

0,643

0,642

0,000123

0,02

273,686

275,432

0,639

0,638

0,000075

15 15

14,

5

4,544

0,02

283,576

285,104

0,637

0,637

0,000065

16 16 15,5 4,858 0,022 1,339 293,466 294,805 0,636 0,636 0,000057Tổng độ lún: S=2,31( cm ) <[ S ] =8cm

f kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp:

f.1 kiểm tra cọc khi cẩu:

9,0

55,

0

h R

M F

a b

γVới h0 =0,3-0,025 - 0,009 =0,266(m)

-Cốt thép dọc trong cọc được bố trí đối xứng:

f.2 khi dựng cọc (dùng móc cẩu cọc để dựng cọc)

-Sơ đồ tính:

-Tải trọng tác dụng: chính là trọng lượng bản thân của cọc

q = KđAPγbt = 1,5.0,32.25=3,375(KN/m)

TH.S: HOÀNG THẾ THAO-Giải nội lực:

2 2

2 1

5,0)207,0

R

qL R R

⇒R1=14,34(KN) R2 =24,47(KN)Xét đoạn x bất kỳ mà tại đó có lực cắt nhỏ nhất:

Qmin =R1 – qx = 0 ⇒x=4,25(m)Mặt khác lực cắt là đạo hàm của moment và tại nơi lực cắt min thì moment max:

)(46,302

2 1

Với Mmax thì lượng cốt thép cần:

)(54,4266,0.280000

9,0

46,

0

h R

M F

a b

Vậy thép trong cọc đủ khả năng chịu lực

g tính toán móc cẩu:

-Tính tiết diện thanh thép:

280000

2

5,11.375,32

S =

a

F R

L q

=1,386(cm2)

⇒ Chọn φ14 làm móc cẩu Có Fa=1,539(cm2)

-Tính đoạn neo thép:

)(42014.3030

)(88,096,43

81,38

2

mm l

m F

R

qL l

neo

S k neo

5

10.7,610.29

95,0.5000

−

=Ι

=

b

c bd

E

b K

Với Eb =29.103(Mpa) (bê tông mác 300)

I =12

4

d

=6,7.10-4 (m4) K = 5000(KN/m4)Chiều dài cọc tính đổi:

l

l e =αbd =0,75.22,5 = 16,87 (m)

TH.S: HOÀNG THẾ THAONội suy bảng 4.30 trang181 sách hướng dẫn đồ án nền móng.

Các chuyển vị của cọc ở cao trình đáy đài do các ứng lực gây ra:

4 6

3 0

3 0,75 29.10 6,7.10

441,2

α

4 6

2 0

2 0,75 29.10 6,7.10

621,1

α

4 6

0

10.7,6.10.29.75,0

751,1

α

)(5,74

)(0011,010.48,1.5,7

)(0022,010.97,2.5,7

4 0

0 0

4 0

0 0

ra M

H

m M

H Y

MM MH

HM HH

=

=+

=

=

=+

=

−

−

δδ

ψ

δδ

-Áp lực ngang, moment uốn, lực cắt được tính bằng công thức sau:

4 0 4 0 4

0

2 4 0 3

3 0 3 0 3 0 3

0 2

3 1 0 2

1 0 1 0 1 0

)(

D H C M B

I E A

Y I E Q

D H C M B I E A

Y I E M

I E

D H I E

C M B A

y KZ

bd b

bd b

bd z

bd b

bd b

bd z

b bd b

bd bd

bd

e z

++

−

=

++

−

=

++

−

=

αψ

αα

αψ

αα

αα

α

ψα

σ

BẢNG TÍNH MOMENT UỐN DỌC THÂN CỌC

TH.S: HOÀNG THẾ THAOBẢNG TÍNH LỰC CẮT DỌC THÂN CỌC:

BẢNG TÍNH ÁP LỰC NGANG DỌC THÂN CỌC:

TH.S: HOÀNG THẾ THAO

h kiểm tra ổn định nền quanh cọc:

m m

l e =16,87 >5 ⇒ cọc dài, chịu uốn, ổn định nền được kiểm tra tại độ sâu: = 0,85= 00,,8575

1

179cos.5,2

4cos

[ ]σy =9,52>σy(Z =1,13)=5,842

Không cần gia cố đất nền hoặc tăng thêm hệ đà giằng cho công trình

3.5 tính toán và bố trí cốt thép

3.5.1 tính toán và bố trí cốt thép theo phương cạnh dài:

-Tính toán và bố trí cốt thép

Chọn thép AΠ và bê tông mác 300 có: αR=0,428 ξR=0,622

RS=280(MPa) Rb=13(MPa) γb=0,9 h0 = 0,6m

2 0

Bh R

M

b b m

s

b b

Với b=1400(mm); h=700(mm)-Hàm lượng cốt thép: µmin =0,05<µ =0,134<µmax =1,788

,13652,9

13001