Đồ án nền móng Lê Minh Châu

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DÙNG CHO SINH VIÊN ĐẠI HỌC – HỌC VIÊN CAO HỌC CÁC CHUYÊN NGÀNH KỸ THUẬT 1. Đề tài: Đồ án Nền móng 2. Dạng File: Auto Cad, có thuyết trình đầy đủ 3. Đối tượng: Dùng cho Học sinh, sinh viên Cao đẳng – Đại học và học viên Cao học Khối chuyên ngành xây dựng, giao thông, kiến trúc … 4. Dung lượng: 43,91 MB

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

ĐỀ BÀI : THIẾT KẾ NỀN MÓNG CHO MỘT CÔNG TRÌNH XÂY

DỰNG THEO CÁC SỐ LIỆU

1.Sơ đồ mặt bằng : SƠ ĐỒ2

2.Kích thước cột: 40x 60(cm2)

3.Tải trọng tính toán:

TẢI TRỌNG CỘT GIỮAN(t) M(tm) Q(t) CỘT BIÊNN(t) M(tm) Q(t)Tổ hợp cơ

Tổ hợp bổ

4.Kết quả thí nghiệm nén lún:

Số Lớp đất Hệ số rỗng I ứng với các cấp áp

lực PI (Kg/cm2) P0=0 P1=1 P2=2 P3=3 P4=43

Tỷîtrọng()

Dungtrọng (g/

cm3)

Độẩmtựnhiênw(%)

Giớihạnnhão

wnh(%

)

Giớihạndẻo

wd(%

)

1tc

(độ)

PHẦN 1: ĐÁNH GIÁ VÀ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG ÁN

I Đánh giá tình hình nền đất :

1 Lớp 1 : cát hạt trung

-Ta có: 0 =0,649  Cát hạt trung ở trang thái chặt vừa

649 , 0

65 , 2 22 01 , 0 01 , 0 0 1

Độ bảo hòa nước:   

0 1

01 , 0



w

679 , 0

66 , 2 25 01 , 0

0.957G1=0.957>0,8=> Đất sét ở trạng thái bão hoà nước

3.Lớp 3: Cát hạt trung

Độ bảo hòa nước:   

0 1

01 , 0



w

685 , 0

65 , 2 24 01 , 0

0, 928 G1= 0,928>0,8=> cát hạt trung ởí trạng thái bão hòa nước

Nhận xét: Lớp đất thứ nhất ở trạng thái bão hòa nước, có nhiều trạng thái vật lý tương đối tốt Do đó có thể làm đất nền thiên thiên cho các công trình xây dựng

II.Nghiên cứu phương án: Do yêu cầu thiết kế đối với công

trình dân dụng,nhà làm việc nên ta có thể thiết kế và tính toán nền móng theo các phương án sau:

1 Phương án 1 : Thiêt kế và tính toán móng nông bằng

bê tông cốt thép (loại móng đơn)

-Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa

-Thiết kế và tính toán móng cho cột biên (lệch tâm)

2 Phương án 2 : Thiết kế và tính toán móng cọc đài

thấp bao gồm:

-Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa

-Thiết kế và tính toán móng cho cột biên

PHẦN 2: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN.

PHƯƠNG ÁN 1: MÓNG NÔNG.

I.Thiết kế và tính toán móng nông cho cột giữa :

1.Chọn vật liệu làm móng:

-Bê tông mác 200 có:Rn= 90 (Kg/cm2) ; Rk=7,5 (Kg/cm2)

-Cốt thép AII có: Ra=2400 (Kg/cm2)

2.Chọn chiều sâu chôn móng :

Theo giả thiết mạch nước ngầm cách mặt đất thiên nhiên 3 m Chọn sơ bộ chiều sâu chôn móng hm= 1,5m , đảm bảo cách mực nước ngầm không nhỏ hơn 0,5 m.Móng nằm trong lớp cát hạt trung có: t/c = 280; Ct/c= 0,08(Kg/cm2)=0,8(T/

m2)

3.Sơ bộ chọn kích thước móng :

Sơ bộ chọn chiều rộng móng b=2,0 (m) để tính cường độ tính toán của nền đất :

m

R  (  ).

Trong đó A,B,D là các hệ số phụ thuộc vào t/c.

Tra bảng ta có :A=0,98;B=4,93;D=7,40 ;Lấy hệ số điều kiện làm việc :m=1

Từ điều kiện:

m tb tc tc

h R

N F

tt

2 , 1

60 , 84

5 , 70

tc đ

m tb

tc d

mã

0 min

,   



083 , 2

431 , 6 5 , 1 2 5

5 , 70

20,18(T/m2)Và d

min

083 , 2

431 , 6 5 , 1 2 5

5 , 70

14,02(T/m2) d

tb

 =

2 min

d d mã 

  = 17,1 (T/m2) d

trong đó : hi là chiều dày lớp phân tố thứ i

I là dung trọng lớp đất thứ i (Nếu lớp đất trong mực nước ngầm thì dùng dn của lớp đất đó)

) 1 (

Lập bảng tính toán và vẽ biểu đồ:

Bảng 1:Bảng xác định các giá trị d

 (T/

m2)

p zi

Ở độ sâu Z=5,0 có p

zi

 = 1,787 < 0,2.9,381=1,876.Nên xem phạm vi nén lún kết thúc tại đây

Tính độ lún: Độ lún được xác định theo công thức sau:

S S

1

2 1

1 





Trong đó : 1i, 2i được xác định bởi biểu đồ đường cong nén lún tương ứng với P1i,P2i được xác định theo công thức sau:

( )

2

1 1 1

d zi d

zi i

P     

2

1 1 2

p zi p zi i

*Kiểm tra độ lệch tâm : tc 1N,2tt

2 , 1

6 , 84



n

h Q

M

M

tt tt

tc 

2 , 1

5 , 1 2 0 , 2

Trong đó: .Rgh : sức chịu tải giới hạn của nền đất,

được tính theo công thức:

Ctc: lực dính đơn vị của nền, Ctc = 0,8 (T/m2)

hm: chiều sâu chân móng, hm = 1,5 (m)

x: tọa độ của điểm tính sức chịu tải:

tt d

a

e F

N

)

6 1 (

min

tt tt a

N

h Q M

2 , 114

5 , 1 6 , 1 7 , 2

0,0445

=>mã min d ,  ) 2 2 , 5

3

0445 , 0 6 1 ( 5

20 , 114







 d max = 28,294(T/m 2) d min = 22,396 (T/m 2)Vậy tb d  25 , 345 R gh  100 , 54 (T/m2)

mind  22 , 396  0

Điều kiện được thoã mãn

 Kiểm tra ổn định về trượt :

Để đảm bảo móng khỏi bị trượt theo mặt đáy móng ,phải thỏa mãn điều kiện sau:

tt tt

d f T

N Trong đó: tt

h

M Q

T   = 1  , 6 12,5,7 = 3,4(T)

Vậy: tt tt

d f T

N  :Thỏa mãn điều kiện ổn định về trượt.

 Kiểm tra điều kiện ổn định về lật : Mgiữ > 1.5Mlật

-M giu:Mô men của các lực so với tâm quay

b N

-M lât:Mô men của các lực làm móng lật

m tt tt lât M Q h

N

 => k

tt R h u

N



Trong đó:R k : cường độ chiệu cắt của vật liệu làm

móng,có:

)/(75/

(5,

20 , 114

.u R

N h

k

tt

0,764(m).Vậy chọn h =0,8 (m)Chọn lớp bảo vệ cốt thép dày 0,05 (m) nên chiều cao làm viềc là:

05 , 0

0 h

h =0,8- 0.05 =0,75(m)

Vì làm móng bằng bê tông cốt thép nên cốt thép đủ chịu toàn bộ mô men uốn(vì dựa vào mômen uốn để tínhcốt thép) Do đó ta không cần kiểm tra chiều cao h theo điều kiện mô men mà chỉ cần kiểm tra theo điều kiện chọc thủng

Điều kiện chọc thủng: P ct  0 , 75 R k.u tb.h

Trong đó: P ct:hiệu số giữa tải trọng thẳng đứng và phản lực nền

utb : chu vi trung bình của hình tháp chọc thủng móng:

utb = 2ac + 2bc + 4htg = 2 0, 6+ 20,4 + 40,81 = 5,2 (m)

=> 0,75Rkutbh = 0.7575 5,2 0,8 = 234 (T)

 Pct < 0,75Rkutbh => điều kiện được thỏa mãn

0,4(m)II

tt mã



2,0(m)

0,6(m)

8.

Tính toán và bố trí cốt thép :

Trước hết ta tính các giá trị mômen theo hai tiết diện I,II-II

I-Ta xem móng được ngàm qua chân cột vuông góc với cạnh dài đế móng

R h

M F

9 ,

0 0

 h0:chiều cao làm việc của cốt thép,có

9 0

10 5 ,

9 0

10

* 635 ,

a

Chọn và bố trí cốt thép :

Với FaI=15,74(cm2) => Chọn 1114 : Fa=16,94 (cm2)

Khoảng cách giữa 2 cốt thép liên tiếp:

10

5 2

Khoảng cách giữa 2 cốt thép liên tiếp:   

12

5 2 250

cm

II.Thiết kế và tính toán móng nông cho cột biên :

Tổ hợp cơ bản,tải trọng tiêu chuẩn ở mặt móng:

) ( 785 , 68 2

, 1

65 , 82

N tc   T ; 2 , 708 ( )

2 , 1

25 , 3

2.Xác định kích thước móng:

 Chiều sâu chôn móng như đối với cột giữa:hm=1,5(m)

Trong đó :A,B,D là các hệ số phụ thuộc vào t/c.=280

Tra bảng ta có : A=0,98; B=4,93; D=7,4; m=1; ctc=0.8(T/m2)

Rtc=1 ( 0 , 98  2 , 0  4 , 93  1 , 5 ) 1 , 96  7 , 40  0 , 8 26,336 T/m2

150

a=19 0 2

0100

a=19 0 I

I

Từ điều kiện:

m tb tc tc

h R

N F

785 , 68

2,95Vậy kích thước móng đã chọn đảm bảo điều kiện:

m

h M C M h

Với M1,M2,M3 là các hệ số phụ thuộc : t/c = 280 .Tra bảng có:

tt tc

25 , 3

2 017 , 1 96 , 1

8 , 0 52 , 7 5 , 1 02 , 6

785 , 68 017

tc đ

m tb

tc d

mã

0 min

,   

Trong đó: F= 2.4 2 =4.8 (m2) ;tb=2(T/m2).; hm=1,5 m ;

=> d

max

92 1

213 , 5 5 , 1 2 8 , 4

785 , 68

20,045 (T/m2)Và d

min

92 1

213 , 5 5 , 1 2 8 4

785 , 67

16,615 (T/m2) d

tb

 =

2min

d d mã 

 

= 18,33(T/m2) d

4.Kiểm tra điều kiện lún:

Tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp:

trong đó : hi là chiều dày lớp phân tố thứ i

I là dung trọng lớp đất thứ i (Nếu lớp đất trong mực nước ngầm thì dùng dncủa lớp đất đó)

) 1 (

n

Lớp 2:  dn2 == 0,989g/cm3

Lớp 3:  dn3 =11.(2,064,667 1) = 0,979g/cm3

b.Xác định ứng suất gây lún ở lớp đất thứ i do tải

trọng ngoài gây ra:

gl p

gl k 

  0. Với k0 la ìhệ số phụ thuộc vào tỷ số 

 Bảng 1 :Bảng xác định các giá trị d

zi

 , p

zi

Lớp

Đất Điểm zI z/b a/b Ko

d zi

 (T/

m2)

p zi

 (T/

m2)

Tính độ lún: Độ lún được xác định theo công thức sau:

S S

1

2 1

1 





Trong đó : 1i, 2i được xác định bởi biểu đồ đường congnén lún tương ứng với P1i,P2i được xác định theo công

thức sau:

( )

2

1 1 1

d zi d zi i

P     

.( )

2

1 1 2

p zi p zi i

P      +P1i

Lớp đất Điểm hI (m) P1I P2I 1i 2i SI (cm)Cát hạt

8 0.5 8,152 11.195 0.588 0.584 0.12

9 0.5 8,84 11.006 0.587 0.585 0.06

6,38 (cm)

Thỏa mãn điều kiện = 6,38 cm <Sgh=10(cm)

5.Tính toán kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ nhất:

Tổ hợp bổ sung,tải trọng tính toán của móng như sau:Dùng tổ hợp bổ sung, trạng thái giới hạn:

Ctc: lực dính đơn vị của nền, Ctc = 0,8(T/m2)

hm: chiều sâu chân móng, hm = 1,5 (m)

x: tọa độ của điểm tính sức chịu tải:

6 , 83

a

tt d

a

e F

N

)

6 1 (

6 , 83

5 , 1 1 2 25 , 5

0.1(m) <b/6 =0.3

=>mã min d ,  ) 2 1 , 5

4 , 2

1 0 6 1 ( 8 4

6 , 83







 d max = 24,77(T/m 2) d min = 16,06(T/m 2)Vậy tb d  20 , 415 R gh  62 , 66 (T/m2)

mind  16 , 06  0

 Kiểm tra ổn định về trượt:

Để đảm bảo móng khỏi bị trượt theo mặt đáy

móng ,phải thỏa mãn điều kiện sau:

tt tt

d f T

N Trong đó: tt

N  :Thỏa mãn điều kiệnổn định về trượt.

 Kiểm tra điều kiện ổn định về lật:   1 , 5

lât

giu

M

M k

-M giu:Mô men của các lực so với tâm quay

b N

M   =5,25+ 2,1 1,5 =8,4 (Tm)

 Mgiữ > 1.5Mlật =1.58,4=12,6:

 Điều kiện ổn định về lật được thỏa mãn

7.Sơ bộ chọn chiều cao móng theo điều kiện cắt trực tiếp:

k

căt

tt R F

N

 => k

tt R h u

N



Trong đó:R k : cường độ chịu kéo của vật liệu làm móng,có:

)/(75/

(5,

6 , 83

.u R

N h

k

tt

0,557(m).Vậy chọn h =0.6 (m)Chọn lớp bảo vệ cốt thép dày 0,05 (m) nên chiều cao làm viềc là:

05 , 0

0 h

h =0,6- 0,05 =0,55

Vì làm móng bằng bê tông cốt thép nên cốt thép đủ chịu toàn bộ mô men uốn(vì dựa vào mô men uốn để tính cốt thép) Do đó ta không cần kiểm tra chiều cao h theođiều kiện mô men mà chỉ cần kiểm tra theo điều kiện chọc thủng

Điều kiện chọc thủng: P ct  0 , 75 R k.u tb.h

Trong đó: P ct:hiệu số giữa tải trọng thẳng đứng và phản lực nền

6 , 83 6 , 8333,44(T)

utb : chu vi trung bình của hình tháp chọc thủng móng:

utb = 2ac + 2bc + 4htg = 2 0,4+ 20,6 + 40.61 = 4,4(m)

=> 0,75Rkutbh = 0,7575 4,4 0,6 = 148,5 (T)

 Pct < 0,75Rkutbh => điều kiện được thỏa mãn

7 Tính toán và bố trí cốt thép:

Trước hết ta tính các giá trị mômen theo hai tiết diện I,II-II

I-Ta xem móng được ngàm qua chân cột vuông góc với cạnh dài đế móng

*Tại thiết diện I-I:

N tt

4 2

1 0 6 1 ( 41 ,

N tt

4 2

1 0 6 1 ( 8 4

6 ,

 = 16,06(T/m2,) Mặt khác: tbI

tt tt

)

c

b b a b

b  =0,125  tb a(b - bc)2Trong đó :  tblấy bằng ttmax

R h

M F

9 ,

0 0

 h0:chiều cao làm việc của cốt thép,có

9 0

10 064 ,

9 0

10

* 023 ,

a

Chọn và bố trí cốt thép :

Với FaI=16,89(cm2) => Chọn 1114 : Fa=16,94(cm2)

Khoảng cách giữa 2 cốt thép liên tiếp: a 200 102.5

=19cm

Với FaII=16,01(cm2) => Chọn 1512: Fa=16,95(cm2)

14

5 2 240

a=19 0 4

0

100250600

200

0

1114 a=190 1512

I I

***

I.Thiết kế và tính toán móng giữa:

1.Chọn vật liệu làm móng:

Dựa vào lớp đất của công trình gồm 3 lớp đất trong đólớp trên cùng là cát hạt trung có độ dày 3m , lớp thứ 2 là ásét dày 4m , lớp thứ 3 là cát hạt trung rất dày Ta thấy rằng các lớp đất không có lớp đất cứng nên không dùng cọc chống mà ta dùng cọc ma sát cắm vào lớp đất thứ 3 là cát hạt trung

-Bê tông mác 200: Rn=90(Kg/cm2);Rk=7,5(Kg/cm2)

-Cốt thép ÁII có: Ra=2400(Kg/cm2)=24000(T/m2)

-Cọc bê tông cốt thép hình vuông,có thiết diện

F=3030=900(cm2)

-Chiều dài cọc: L=7(m)

-Dùng 416 làm cốt dọc ,có diện tích Fa=8.04(cm2)

Chọn chiều sâu chôn đài hm=1,2(m) cách mực nước ngầm 1.8(m) nằm trong lớp đất thứ nhất :lớp cát hạt trung

Cọc ngàm vào đài 500(mm),trong đó:phần thép nhô ra là 350(mm)ì; vậy chiều dài tính toán của cọc là 6,5(m) , cọc cắm vào lớp đất thứ 3 là 0,7m

2.Xác định sức chịu tải của cọc:

a.Theo vật liệu làm móng cọc:

Móng cọc bê tông cốt thép có sức chịu tải theo phương dọc trục của cọc là:

P vl k(m a R.b F b m b R.a F a)

Trong đó: k:hệ số đồng nhất vật liệu,lấy k =0.9

ma ,mb :hệ số diều kiện làm việc của cốt thép và bê tông (ma,mb =1)

Ra,Rb: cường độ chịu nén của bê tông và cốt thép (Rb=900T/m2)

Fb,Fa:diện tích thiết diện của bê tông và cốt thép dọc

mf hệ số ảnh hưởng phương pháp thi công mf = 1

u :chu vi tiết diện cọc :u=2.(0,3+0,3)=1,2(m)

fi :lực ma sát giới hạn đơn vị trung bình của mổi lớp đất,phụ thuộc loại đất,tính chất của đất và chiều sâu trung bình của mổi lớp đất

l i :chiều dày của mổi lớp đất mà cọc đi qua F:diện tích tiết diện cọc F=900(cm2)

n:số lớp trong phạm vi chiều dài cọc.n=3

R i:cường độ trung bình của lớp đất ,phụ thuộc vào loại đất và chiều sâu mũi cọc

Nền đất được chia thành các lớp nhỏ đồng nhất có chiều dày l i 2 m( ).(như hình vẽ)

1,8 (m)

0,1(m)

0,8(m)0,8(m)

2,0(m)

H=7,7(m) tra bảng với đất cát hạt trung chặt vừa R=375 (T/m2)

Tìm i:

l 1 2 , 1 (m)=> 4 , 25 ( / 2 )

)

( 4

Vậy ta dùng Pdn = 36,76 (T) làm giá trị tính toán

3.Xác định kích thước sơ bộ của đế đài:

Aïp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do

phản lực đầu cọc gây ra:

2 , 1 ) 3 , 0 3 (

76 , 36 )

3 (

2 2

60 , 84

tb tt

tt d

h

N F





1,97m2

=>Ta chọn :Fd =1,51,5=2,25 m2

4.Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng:

Số lượng cọc trong móng sơ bộ được xác định theo công thức:

 : hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh

hưởng của tải trọng ngang và mômen,lấy   1 , 4

90 4 ,

1 3,427(cọc)=>chọn n=4(cọc)

7,35(m)2,0(m

)

Sơ đồ bố trí cọc

5.Kiểm tra độ sâu chôn đài:

h ≥ 0.7hmin

hmin =tg (45o - /2) .H b





trong đó : hmin :độ sâu chôn móng cọc

H :Tổng tải trọng ngang tác dụng lên đài cọc  = 280 góc nội ma sát từ đáy đài trở lên

 = 1,96 , dung trọng từ đáy đài trở lên

0 , 2

0.494m

Như vậy chọn chiều sâu chôn móng là 1,2 ( m ) thỏamãn yêu cầu

6.Tính toán và kiểm tra móng cọc đài thấp

6.1 Kiểm tra móng cọc theo TTGH I :

a/ Xác định tải trọng và tổ hợp:

Tải trọng tính toán :Ntt =84,6; Mtt =2,6 Tm ; Qtt =2,0T

b/ Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc:

Vì cọc được bố trí theo hai phương đều nhau nên ta có công thức kiểm tra

-Với cọc chịu kéo :Pmin ≤ Pk

-Với cọc chịu nén: Pmax ≤ Pn = Ptt

300

300

300300

600

400

Pma x =

mã

tt x n

i

tt

y yi

M n

N

2 1

n

i

tt

y yi

M n

N

2

0 , 5 4

0 , 90

2 

25 , 0 4

0 , 5 4

0 , 90

6.2 Kiểm tra trường hợp tải trọng ngang tác dựng lên

Hng sức chịu tải ngang tính toán của mỗi cọc , trabảng ta được Hng = 2,8 (T)

Ta có 0 , 5 2 , 8 ( )

4

0 , 2

T Hng

6.3 Kiểm tra cường độ nền đất

Xác định khối móng qui ước

Diện tích khối móng qui ước : FQ = AQ.BQ

) 7 , 0 28 4 18 8 , 1 28 ( 4

1 4

1 4

1

i

i i tb

N

2 , 1

max   



trong đó  Ntc tổng tải trọng ngoài và tải trọng bản thân móng và lớp đất trong mặt phẳng qui ước : Ntc =

85 , 106

Q

tc tb

m

 Tính  Mtc = (Mtt + Qtt h)/1.2 =( 2,6 + 2,01,2)/1.2 =

4,17Tm

86 , 0

17 , 4 993 , 2

85 , 106

tc

R

Như vậy điều kiện về cường độ được bảo đảm

6.4 Kiểm tra độ lún của móng cọc

Kiểm tra lún của móng khối quy ước

gl = o - tb hm =    2  7 , 7 

993 , 2

85 , 106

Q tb Q

tc

d h F

- Xác định ứng suất do tải trọng ngoài gây ra :zi =ko gl

- Xác định ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây

S S

1

2 1

( )

2

1 1 1

d zi d zi i

P     

.( )

2

1 1 2

p zi p zi i

P      +P1i

Tại điểm 7 (zI=3,5) ta thấy zi p  1 , 827 15bt zi =1,835, nên ta dừng tính lún tại đây

=5.46cm Thỏa mãn điều kiện = 5.46 cm <Sgh=10(cm)

7.kiểm tra khi vận chuyển và khi treo lên giá búa

Tải trọng : q=k.F. ; Trong đó: k_hệ số tải trọng độngk=1,5

- Suy ra q =1,50,092,5 = 0,34 (T/m)

a) Khi vận chuyển : ta có công thức để tính như sau

Mvc =0,043ql2 =0,0430,3472 =0,716 (T.m)

Ở đây cốt thép đối xứng Fa =Fa’ =8,04 cm2

Lấy momen đối với trục đi qua trọng tâm cốt thép Fa’ ,

ta tính được khả năng

chịu lực của cọc như sau:

Mgh =RaFa(ho-a’) =24008,04(30-4)= 5,02 T.m

So sánh ta thấy Mgh =5,02 (Tm) > Mvc=0,716 (T.m)

Như vậy cọc đủ khả năng chịu lực khi vận chuyển

b) Khi cẩu lắp : công thức tính như sau

Mcl =0,086ql2 =0,0860,3472 = 1,433 (T.m) < Mgh =5,02(T.m)

Như vậy cọc đủ khả năng chịu lực khi cẩu lắp

8.Thiết kế đài cọc

a)Kiểm tra điều kiện chọc thủng của đài cọc

Chọn vật liệu làm đài cọc là BTCT mác 200 thép AII Xác định chiều cao làm việc của đài theo điêù kiệnchọc thủng

Chọn h0 =

p

np c c

R

R a a







4 2

6 , 0 2

6 ,

Trong đó k_ hệ số phụ thuộc c/ho (Với c là khoảng cáchtừ mép cột đến mép hàng cọc đang xét) Ở đây c/ho =0,2 ,

ta có k=1,38

Pnp =73,7 (T) ≤ (ac+bd)hokRp =(0,6+1,5)0.81,3875

=173,9(T) Như vậy điều kiện kiểm tra chọc thủng đượcthoã mãn

b) Tính toán chịu uốn của đài cọc

Xác định mômen uốn tại tiết diện I và II

Mômen tại tiết diện I I do cọc 3 và4 gây ra

giá