ĐỊA TẦNG Dựa vào các dữ kiện ghi nhận được tại hiện trường và kết quả thí nghiệm trong phòng của 6 mẫu đất nguyên dạng, thành lập 2 hình trụ địa chất của 2 hố khoan và 1 mặt cắt địa chất công trình. Kể từ mặt đất hiện hữu đến độ sâu đã khảo sát là 40.0m, nền đất tại vị trí công trình. “CỤC THỐNG KÊ TỈNH ĐỒNG THÁP” được cấu tạo bởi 4 lớp đất chính thể hiện rỏ trên các hình trụ hố khoan và mặt cắt địa chất công trình.
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Phần III NỀN - MÓNG (20%) GVHD: Th.S LÂM NGỌC QUÍ SVTH : TRẦN VĂN ĐÂU KHÓA: 2013 – 2015 CHƯƠNG 1: ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH - 1.1 ĐỊA TẦNG Dựa vào kiện ghi nhận trường kết thí nghiệm phòng mẫu đất nguyên dạng, thành lập hình trụ địa chất hố khoan mặt cắt địa chất công trình Kể từ mặt đất hữu đến độ sâu khảo sát 40.0m, đất vị trí công trình “CỤC THỐNG KÊ TỈNH ĐỒNG THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ THÁP” cấu tạo lớp đất thể rỏ hình trụ hố khoan mặt cắt địa chất công trình Lớp đất số 1: Cát hạt nhỏ, màu nâu vàng, bề dày H2 = 2.9m γ - Dung trọng ướt: = 1.91g/cm3 γ' - Dung trọng đẩy nổi: - Lực dính đơn vị: = 0.96g/cm3 C = 0.048kg/cm2 ϕ0 12 54' - Góc ma sát trong: = Lớp đất số 2: Sét màu nâu vàng – xám xanh – xám vàng, trạng thái dẻo cứng, có bề dày H2 = 1.4m γ - Dung trọng ướt: γ' - Dung trọng đẩy nổi: - Lực dính đơn vị: = 1.78g/cm3 = 0.81g/cm3 C = 0.23kg/cm2 ϕ0 12 54' - Góc ma sát trong: = Lớp đất số 3: Bụn sét pha, màu xám đen, trạng thái dẻo chảy-chảy, có bề dày H2 = 5.1m γ - Dung trọng ướt: γ' = 1.74g/cm3 - Dung trọng đẩy nổi: = 1.27g/cm3 - Lực dính đơn vị: C = 0.055kg/cm2 Lớp đất số 4: Cát pha, màu xám đen, trạng Đôi chỗ lẫn bùn sét, có bề dày H2 = 30.6m γ - Dung trọng ướt: = 1.86g/cm3 γ' - Dung trọng đẩy nổi: - Lực dính đơn vị: Tên tiêu Số hiệu lớp đất Ký hiệu Tên gọi Đơn vị Trạng thái ộ ẩm tự nhiên = 0.95g/cm3 C = 0.057kg/cm2 W % THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Kết thí nghiệm Cát hạt nhỏ Sét màu nâu vàng Dẻo chảy Dẻo cứng 24,80 39,45 Trang Bùn sét pha Dẻo chảy chảy 36,40 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 Cát pha đôi bùn Nửa 22,2 ung trọng ướt ung trọng khô ung trọng đẩy trọng ệ số rỗng tự nhiên ộ rỗng ộ bảo hòa iới hạn chảy iới hạn dẻo hỉ số dẻo ộ sệt ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY γw γk γ’ Δ e n G Wnh Wd Id IL kN/m3 kN/m3 kN/m3 % % % % % % THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG 19,2 15,4 9,6 2,66 0,727 42 89 - Trang GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 17,8 12,8 8,1 2,72 1,125 53 95 52,6 30,9 21,7 0,39 17,4 12,7 7,9 2,62 1,066 52 90 37,5 23,1 14,4 0,92 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 18,2 15,2 9,5 2,67 0,05 43 79 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 1.2 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT - Nhìn chung địa tầng phạm vi khảo sát lớp lớp đất có khả chịu lực thấp không thích hợp cho việc đặt móng công trình có tải trọng lớn - Đối với lớp 3, lớp lớp đất có khả chịu lực tốt nên thích hợp cho việc đặt móng cọc công trình có tải trọng vừa – cao Độ sâu đặt mũi cọc nên sâu 23m 1.3 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN - Thời điểm quan trắc mực nước hố khoan với thời điểm khoan (tháng 11) Thời điểm vào cuối mùa mưa Mực nước ngầm khu vực thay đổi theo mùa - Nền đất khu vực xây dựng công trình với số liệu địa chất thuộc loại đất tương đối tốt tương đối ổn định, lớp đất gần nằm ngang - Về phần thiết kế thuận lợi cho việc xử lý nền, phần thi công không phần phức tạp mực nước ngầm cao (-0.4m) CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN - MÓNG - - Lựa chọn móng cho nhà cao tầng vấn đề vừa phức tạp vừa trọng yếu.Việc đề cập đến nhiều nhân tố điều kiện địa chất, chất lượng đơn vị thi công lực thiết bị Lựa chọn hình thức móng cần phải xem xét toàn diện trải qua so sánh nhiều phương án cho đạt mục đích giá thành hạ, vật liệu tiêu hao ít, thời gian thi công ngắn THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ - Thời gian thi công móng luôn chiếm 30% tổng thời gian thi công toàn công trình Vì vậy, rút ngắn thời gian thi công móng khâu quan trọng thi công móng nhà cao tầng - Các phương án móng áp dụng: Phương án cọc ép phương án cọc khoan nhồi • Phương án 1: Móng cọc ép bê tông cốt thép + Ưu điểm: Sử dụng cho công trình xây chen tốt Công nghiệp hóa việc chế tạo cọc Công nghệ ép cọc đơn giản phổ biến rộng rãi Độ lún nhỏ, không ảnh hưởng chấn động đến công trình lân cận Thi công hàng loạt + Khuyết điểm: Giá thành cao, sử dụng nhiều cọc, tốn nhiều cốt thép Sức ép cọc có giới hạn dùng cho công trình có số tầng nhỏ 12 tầng Cọc dễ bị nứt, gãy gặp chướng ngại vật Do địa chất lồi lõm, khó khống chế mặt tầng chịu lực tạo nên cọc lân cận cao thấp không Khó khống chế chiều dài cọc, thường phải cắt nối cọc, dẫn cọc, gây khó khăn cho thi công Khi gặp tầng cát dày, tầng đất cứng xuyên qua không dễ ,cần dùng khoan lỗ trước đóng cọc nước xói hay phương pháp bổ trợ khác, song phải tăng giá thành - Có sức chịu tải lớn, với đường kính lớn chiều sâu lớn tới hàng nghìn - Khoan xoắn ốc tạo lỗ thi công không gây chấn động mạnh tiếng ồn lớn đến công trình môi trường xung quanh nên khắc phục nhược điểm cọc đóng - Có thể mở rộng đường kính tăng chiều dài cọc đến độ sâu tuỳ ý (đường kính phổ biến từ 60 - 250cm, chiều sâu đến 100m) Khi điều kiện địa chất thiết bị thi công cho phép, mở rộng mũi cọc mở rộng thân cọc để làm tăng sức chịu tải cọc - Lượng thép bố trí cọc thường so với loại cọc lắp ghép (với cọc đài thấp) Tiết kiệm phí tổn đào vận chuyển đất, cọc ngắn hay dài thiết kế địa chất tạo lỗ, nối cọc cắt cọc THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ • Phương án 2: Móng cọc khoan nhồi bê tông cốt thép + Ưu điểm: - Có sức chịu tải lớn, với đường kính lớn chiều sâu lớn tới hàng nghìn - Khoan xoắn ốc tạo lỗ thi công không gây chấn động mạnh tiếng ồn lớn đến công trình môi trường xung quanh nên khắc phục nhược điểm cọc đóng - Có thể mở rộng đường kính tăng chiều dài cọc đến độ sâu tuỳ ý (đường kính phổ biến từ 60 - 250cm, chiều sâu đến 100m) Khi điều kiện địa chất thiết bị thi công cho phép, mở rộng mũi cọc mở rộng thân cọc để làm tăng sức chịu tải cọc + Nhược điểm: - Việc kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi phức tạp, gây tốn thi công - Ma sát thành cọc với đất giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép trình khoan tạo lỗ - Lượng xi măng lớn, có vấn đề đất vụn đáy lỗ, dùng ống lồng hay vữa bảo vệ vách có vấn đề lắng đọng cặn bã, chấn động tạo lỗ mà gặp cát sỏi cuội khó khăn, khoan xoắn ốc tạo lỗ gặp nước ngầm chỗ tầng tích nước tạo lỗ khó khăn nên cần dùng biện pháp xử lý CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC BTCT THIẾT KẾ CỌC M1 (CỘT C3 TẦNG 1) - - THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Việc tính toán móng cọc đài thấp dựa vào giả thuyết chủ yếu sau: - Sức chịu tải cọc móng xác định cọc đơn đứng riêng rẽ, không kể đến ảnh hưởng nhóm cọc - Tải trọng công trình qua đài cọc truyền lên cọc không trực tiếp truyền lên phần đất nằm cọc mặt tiếp giáp với đài cọc - Giằng móng có tác dụng tiếp thu nội lực kéo xuất nén không đều, làm tăng cường độ độ cứng không gian kết cấu Tuy nhiên, mô hình tính khung ta xem cột ngàm cứng vào móng nên ta bỏ qua làm việc hệ giằng 3.1 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG DÙNG ĐỂ TÍNH TOÁN 3.1.1 Tải trọng tính toán - Móng công trình tính dựa theo giá trị nội lực nguy hiểm truyền xuống chân cột Tính toán với cặp tổ hợp sau: N max M tu Qtu • , , • • M max N tu Qtu , M N tu , Qtu , , Bảng 3.1: Tải trọng tính toán tác dụng móng M1 Trường hợp tải Tổ hợp N max , M tu , Qtu Comb9 (kN) -3362.01 M max , N tu , Qtu Comb7 -2766.57 305.312 90.13 M , N tu , Qtu Comb8 -2770.46 -318.119 -99.73 N tt M tt (kNm) -7.854 Q tt (kN) -5.51 3.1.2 Tải trọng tiêu chuẩn -Tải trọng tiêu chuẩn sử dụng để tính toán móng theo trạng thái giới hạn thứ hai -Tải trọng tác dụng lên móng tính từ Etabs tải trọng tính toán Muốn có tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn lên móng phải làm bảng tổ hợp nội lực chân cột khác cách nhập tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên công trình Tuy nhiên, để n = 1.15 ÷1.20 đơn giản quy phạm cho phép dùng hệ số vượt tải trung bình n = , chọn n = 1.15 Như vậy, tải trọng tiêu chuẩn nhận cách lấy tổ hợp tải trọng tính toán chia cho hệ số vượt tải trung bình THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY N tt N = n tc M tt M = n tc GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Qtt Q = n tc ; ; -Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài: chưa kể đến trọng lượng đài Bảng 3.2: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng móng M1 Q tc Trường hợp tải Tổ hợp N tc N max , M tu , Qtu Comb9 -2923.48 -6.83 -4.79 M max , N tu , Qtu Comb7 -2405.71 265.48 78.37 M , N tu , Qtu Comb8 -2409.09 -276.62 -86.72 (kN) M tc (kNm) (kN) - Chọn tổ hợp Nmax để tính, tổ hợp lại dùng để kiểm tra 3.2 CÁC GIẢ THIẾT TÍNH TOÁN - Bê tông có cấp độ bền B25 (tương ứng mác bê tông M350) có : Rb = 14.5MPa, Rbt =1.05MPa - Thép chịu lực CII có: Rs = Rsc = 280MPa, Rsw = 225MPa - Thép đai CI có: Rs = 225MPa, Rsw = 175Mpa, Rsc = 225Mpa 3.3 THIẾT KẾ MÓNG ĐIỂN HÌNH 3.3.1 Cấu tạo đài cọc cọc 3.3.1.1 Đài cọc - Móng cọc thiết kế móng cọc đài thấp độ chôn sâu đài phải thỏa mãn điều kiện lực ngang tác động đáy công trình phải cân với áp lực đất tác động lên đài cọc N M hd Q Hình 3.1: Sơ chiều cao đài móng Chiều cao tối thiểu đài xác định theo công thức sau: hđ ≥ ac + lngàm + 20(cm) = 60 +10 + 20 = 90 cm + ac: Cạnh lớn cột = 60 cm THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ + lngàm: Chiều dài cột ngàm vào đài, chọn lngàm = 10 cm => Chọn hđ = m - Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cos mặt đất tự nhiên là: Df = -1.75m - Chiều sâu đặt đáy đài nhỏ thiết kế với yêu cầu cân áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: (sơ chọn bề rộng đài 2m) φ 2Qmax H m ≥ hmin = 0.7tg 450 − ÷ γ dnđ.b 12054 ' × 90.13 hmin = 0.7 × tg 450 − = 1.72m ÷× 9.6 × hmin = 1.72m < H m = 1.75m Hm : chiều sâu chôn móng từ cos mặt đất tự nhiên -1.75m φ: góc ma sát đất từ đáy đài trở lên φ = 12054 γ dn bd : dung trọng đẩy đất đáy đài γ dn = 9.6 kN/m³ : cạnh đáy đài theo phương thẳng góc với tải trọng ngang Q Hm - Vậy thỏa điều kiện cân áp lực ngang nên ta tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận 3.3.1.2 Cọc ép bê tông cốt thép × Sơ chọn cọc đặc có tiết diện vuông (30 30)cm , Ac × = 0.3 0.3 = 0.09 m2 φ - Chọn thép dọc 18 có As = 10.18cm2 - Chiều dài cọc tính gồm: đoạn cốt thép neo vào đài cọc lneo ≥ 30φ = 54cm = 0.6m , đoạn cọc ngàm vào đài khoảng 10cm = 0.1m, đoạn cọc đất tính từ đáy đài đến cao trình mũi cọc lc + Chiều dài 1cọc = 11.7m + Đoạn cọc ngàm vào đài 0.7m + Đoạn cọc nằm đất 22.7m ± + Mũi cọc nằm độ sâu -25.1m so với cos 0.0 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 3.3.2 Xác định sức chịu tải cọc 3.3.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu - Sức chịu tải tính toán theo vật liệu cọc tính theo công thức sau: Qa ( vl ) = ϕ ( Rb Ab + Rs As ) Khi tính toán cọc đài thấp, cọc không xuyên qua lớp đất sét yếu, bùn ϕ =1 than bùn lấy - Bê tông có cấp độ bền B25 (tương ứng mác bê tông M350) có : Rb = 14.5MPa, Rbt =1.05MPa - Thép chịu lực CII có: Rs = Rsc = 280MPa, Rsw = 225MPa - Thép đai CI có: Rs = 225MPa, Rsw = 175Mpa, Rsc = 225MPa + Ab = 900 cm2: diện tích tiết diện ngang cọc + As = 10.18 cm2: diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc Vậy: Qvl = ϕ ( Rb Ab + Rs As ) = 1× [(1.45 × 30 × 30) + (36.5 × 10.18)] = 1676.57( kN ) 3.3.2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất (Phụ lục B – TCXD 205: 1998) Qa = Qs Qp + FS s FS p + FSs: Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, lấy 1.5 + FSp: Hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, lấy Qs = u ∑ f si × li Xác định sức chịu tải cực hạn ma sát Qs: u = 1, 2m + u: Chu vi tiết diện ngang cọc, + fsi: Ma sát bên đơn vị lớp đất thứ i xác định theo theo công thức: f si = σ hi' tan ϕ + C = σ si' ksi tan ϕ + C Với σ i' : Ứng suất hữu hiệu lớp đất thứ i theo phương thẳng đứng: σ vi' = li γ i (kN / m ) THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 10 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc 3.3.6 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc M M hd M N Hình 3.4: Lực tác dụng lên cọc - Xác định tải trọng đặt tâm đáy đài cọc + Trọng lượng đài cọc: N d = n × L × B × hd × γ bt = 1.1× 2.4 × 1.8 × 1.0 × 25 = 118.80(kN ) + Tổng lực dọc tổng mômen gây cao độ đáy đài cọc: ∑N tt ∑M xmax , ymax + tt = N 0tt + N d = 3362.01 + 118.80 = 3480.8( kN ) = M ođtt + Q tt h = 7.854 + 5.51× = 13.36( kNm) : Tọa độ trọng tâm cọc xa ⇒ xmax = 0.9m; ymax = 0.6m xi , yi + ⇒ ∑x : Tọa độ trọng tâm cọc thứ i i = × 0.92 = 3.24m;∑ y 2i = × 0.6 = 2.16m ∑N ±∑M = tt tt max,min P ⇒ Pmax = nc tt × xmax Σ xi2 3480.8 13.36 × 0.9 + = 583.8(kN ) 3.24 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 17 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY ⇒ Pmin = GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 3480.8 13.36 × 0.9 − = 576.4(kN ) 3.24 ∑N ±∑M P= tt i tt × xi Σ xi2 n Bảng 3.4: Tải trọng tác dụng lên cọc ΣN (kN) tt 3480.8 ΣM y Số lượng Cọc cọc (kNm) 13.36 6 xi (m) -0.9 0.9 -0.9 0.9 tt yi (m) -0.60 -0.60 -0.60 0.60 0.60 0.60 Σxi2 Σyi2 3.24 2.16 Pi (kN) 576.4 580.1 583.8 576.4 580.1 583.8 - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = n × Ac × Lc × γ bt = 1.1× 0.30 × 23.4 × 25 = 57.9( kN ) - Kiểm tra khả chịu tải cọc: Pmax + Pc = 583.8 + 57.9 = 641.7 kN < Ptk = 750.04kN Cọc đủ khả chịu tải Pmin = 576.4(kN ) > ⇒ Cọc không bị nhổ Vậy cọc thỏa mãn điều kiện tải trọng lớn truyền xuống cọc kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ ○ Kiểm tra với tổ hợp Mmax (Comb7): N tt = N ott + N đtt = 2766.57 + 118.8 = 2885.37 (kN) M tt = M ott + Qtt hđ = × 305.312 + 90.13 = 395.44 (kNm) THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 18 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY tt Pmax = Pctb + tt Pmin = Pctb − GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ M tt xmax 395.44 × 0.9 = 480.89 + = 590.73( kN ) 3.24 ∑xi M tt xmax 395.44 × 0.9 = 480.35 − = 371.04( kN ) 3.24 ∑ xi tt Pmin = 371.04(kN ) > tt Pmax + Pc = 590.73 + 57.9 = 648.63(kN ) < Qtk = 743.5(kN ) Vậy cọc thỏa mãn điều kiện tải trọng lớn truyền xuống cọc kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ ○ Kiểm tra với tổ hợp Mmin (Comb8): N tt = N ott + N đtt = 2770.46 + 118.8 = 2889.26 (kN) M tt = M ott + Qtt hđ = tt Pmax × 318.119 + 99.73 = 417.45 (kNm) M x 417.85 × 0.9 = Pctb + tt max = 481.5 + = 597.5( kN ) 3.24 ∑xi tt Pmin = Pctb − M tt xmax 417.85 × 0.9 = 481.5 − = 365.4(kN ) 3.24 ∑ xi tt Pmin = 365.4(kN ) > tt Pmax + Pc = 597.5 + 57.9 = 655.4( kN ) < Qtk = 743.5(kN ) Vậy cọc thỏa mãn điều kiện tải trọng lớn truyền xuống cọc kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ 3.3.7 Kiểm tra đáy khối móng quy ước 3.3.7.1 Kích thước khối móng quy ước -Xác định khối móng quy ước: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 19 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ n ϕTB = Góc mở : ∑ϕ × h i i =1 n ∑ hi i =1 i 12054'× 1.15 + 12054 × 1.4 + 5008'× 5.1 + 23016'× 15.05 = = 1709 ' 1.15 + 1.4 + 5.1 + 15.05 1 α = ϕtb = 1709' = 40 28' 4 Kích thước đáy khối móng quy ước: LM = a + H tgα = 2.4 + × 22.7 × tg 40 28' = 5.8m BM = b + H tgα = 1.8 + × 22.7 × tg 40 28' = 5.2m Diện tích khối móng qui ước: Aqu = LM × BM = 5.8 × 5.2 = 30.16m Chiều cao khối quy ước: H M = H + hm = 22.7 + 1.75 = 24.45( m) 3.3.7.2 Trọng lượng khối móng quy ước + Trong phạm vi từ đế đài trở lên: Q1 = n Aqu γ tb hm = 1.1× 30.16 × 22 × 1.75 = 1277.3( kN ) + Trong phạm vi từ đế đài trở xuống (trừ trọng lượng cọc chiếm chổ): Qdd = ( Aqu − Ac ) × ( L1γ dn + L2γ dn + L3γ dn + L4γ dn ) = (30.16 − × 0.09) × [(1.15 × 9.6) + (1.4 × 8.1) + (5.1× 7.9) + (15.05 × 9.5)] = 6091.2(kN ) + Trọng lượng cọc tổng cộng: Qc = n.nc Lc Ac γ bt = 1.1× × 23.4 × 0.09 × 25 = 347.49( kN ) + Tổng trọng lượng khối móng qui ước: Qqu = Q1 + Qc + Qdd = 1277.3 + 347.49 + 6091.2 = 7715.9(kN ) + Tải trọng tiêu chuẩn chân cột (đã tính trên): THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 20 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Mtc = -6.83 (kNm) Ntc = -2923.48 (kN) Qtc = -4.79 (kN) + Tải trọng tiêu chuẩn tương ứng với trọng tâm đáy móng khối qui ước tc M qu = M tc + Q tc H M = 6.83 + 4.79 × 24.45 = 123.9(kNm) tc N qu = N tc + Qqu = 2923.48 + 7715.9 = 10639.3(kN ) e= M qutc N tc qu = 123.9 = 0.01 10639 + Độ lệch tâm e: + Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước : = tc p tc N qu Aqu (1 ± 6e ) LM max; = 10639 × 0.01 × 1+ ÷ = 356.4(kN / m ) 30.16 5.8 = 10639 × 0.01 × 1− ÷ = 349.1(kN / m ) 30.16 5.8 = 365.4 + 349.1 = 352.75(kN / m ) ptcmax ptcmin ptctb 3.3.7.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi lớp đất móng khối quy ước R tc = m1 m2 [ A.BM γ II + B.H M γ II′ + D.C II ] K tc + Hệ số độ tin cậy Ktc = 1, tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất + + γ II γ II′ : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 21 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ + m1, m2: tra bảng 15 TCVN 9362-2012 ta chọn m = 1.2 m2 =1.0 công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Theo tài liệu địa chất lớp có ϕII = 23016’ tra bảng, ta có: A = 0.66; B= 3.68; D = 6.28 Ctc = 0.48 T/m2 = 4.8(kN/m2) γII = γIđn = 9.5 (kN/m3); Hm = 1.75 + 22.7 = 24.45m γ ' II ∑h γ = ∑h i i i = 19.1× 0.4 + 9.6 × 2.5 + 8.1× 1.4 + 7.9 × 5.1 + 9.5 × 14.95 = 9.24( kN / m3 ) 0.4 + 2.5 + 1.4 + 5.1 + 14.95 m1m2 [ A.BM γ II + B.H m γ ′II + D.C II ] K tc R tc = = γ '1 h1' + γ 1h1 + γ h2 + γ h3 + γ h4 = h '1 + h1 + h2 + h3 + h4 1.2 × [(0.66 × 5.2 × 9.5) + (3.68 × 24.45 × 9.24) + (6.28 × 5.7)] = 1079.7( kN / m ) - Kiểm tra điều kiện : tc +p ≤ R tc tb ptctb tc +p tc : = 352.75(kN / m ) < R tc = 1079.7(kN / m2 ) : ≤ 1.2 R tc max thoả mãn : = 356.4( kN / m ) < R tc = 1.2 ×1079.7 = 1295.64( kN / m ) p max : (thoả) Như vậy, đất mũi cọc đủ khả chịu lực Do đó, tính toán (dự báo) độ lún đất móng cọc (tức móng khối quy ước) theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 3.3.8 Kiểm tra độ lún móng khối quy ước (TÍNH TOÁN THEO TTGH II) : - Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp có hi ≤ (0.4 ÷ 0.6) BM = (0.4 ÷ 0.6) × 5.2 = (2.08 ÷ 3.12) m hi = 1m chiều dày: Chọn - Tính ứng suất trọng lượng thân đất đáy móng khối quy ước: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 22 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ σ bt = ∑ γ i × hi = γ tb × H qu = 9.24 × 24.45 = 225.9kN / m - Tính ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: σ glz = = σ tbtc − σ bt = 352.75 − 225.9 = 126.85(kN / m ) - Ứng suất gây lún cho lớp phân tố đáy móng khối qui ước: σ = k0 × σ zi gl z Lqu 5.8 ; = = 1.11 ; 1) Bqu Bqu 5.2 z=0 gl (ko phụ thuộc vào - Tính ứng ứng trọng lượng thân đất mặt lớp phân tố: σ ibt = σ bt + zi × γ = (255.9 + 1× 9.5 = 265.4) - Xác định chiều cao vùng đất đáy móng chịu ảnh hưởng lún (Hn), theo điều kiện mặt lớp đất phân tố thứ i có: σ ibt ≥ 5σ zigl n Si = ∑ i =1 - Độ lún móng khối quy ước tính theo công thức: Trong đó: βi = 0.8; Ei =8067(kN/m2) lớp đất thứ Bảng 3.5 Bảng tính ứng suất gây lún lớp phân tố Độ sâu Điểm z (m) 4 z/Bqu Lqu/Bqu 0.000 0.192 0.394 0.576 0.769 1 1 ko γ (kN/m3) 0.961 0.805 0.629 0.473 Tổng 9.5 9.5 9.5 9.5 9.5 σ zigl β i zi σ gl hi Ei σ ibt (kN/m2) (kN/m2) 126.85 225.9 112.77 235.4 86.8 244.9 61.86 254.4 42.0 263.9 Si (cm) 0.000 1.12 0.86 0.61 0.41 3.00 - Tại lớp phân tố 4, có độ sâu m, tính từ đáy móng khối quy ước có: σ bt σ gl = 6.28 > nên ta phải chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm Ta có độ lún tâm đáy móng khối quy ước: S = 3.0cm < [Sgh] = cm ⇒ Thỏa quy định cho phép THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 23 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 1750 15050 25650 5100 1400 100 1000 45° 2900 750 750 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY Hình 3.5: Biểu đồ ứng suất gây lún 3.3.9 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng : Pxt ≤ Pcxt THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 24 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ - Vẽ tháp đâm thủng theo góc truyên lực 450 a = 15cm - Chọn: - Chiều cao làm việc tiết diện đài: ho = hd − a = − 0.15 = 0.85m 600 150 1000 850 45° C5 C6 x C2 300 750 C3 150 100 300 C1 300 600 450 400 1200 1800 450 C4 300 150 300 100 y 100 300 750 1200 300 100 1200 2400 D Hình 3.6: Kiểm tra xuyên thủng - Lực gây xuyên thủng: Pxt = 3362.01 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 25 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY - Lực chống xuyên thủng: Với GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Pcx = α Rbt um h0 um = 2(hc + bc + 2h0 ) = × (0.4 + 0.6 + × 0.85) = 5.4m Pcx = 1× 1.05 × 103 × 5.4 × 0.85 = 4819.5 > Pxt Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc 3.3.10 Kiểm tra trường hợp cẩu lắp - Cọc BTCT gồm đoạn, đoạn có chiều dài 11.7m 4φ18 As - Sử dụng thép CII có Ra =28MPa, thép chịu lực , = 10.18 cm2 × + Ac = 0.3 0.3 = 009 m2 + ho = h – ao = 30 - = 26 cm + Cọc BTCT sử dụng bê tông B25 có Rb = 14.5MPa - Tải trọng phân bố tác dụng lên cọc vận chuyển, lắp dựng tải trọng thân cọc: q = γ bt Ac n = 25 × 0.09 ×1.5 = 3.375(kN / m) Trong đó: n = 1.5: hệ số động γ bt = 25 kN/m3 - Khi vận chuyển cọc: + Biểu đồ mômen cọc vận chuyển: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 26 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ q=3.375(kN/m) Hình 3.7: Sơ đồ tính vận chuyển cọc +Giá trị momen lớn vị trí móc cẩu vận chuyển: M max = 0.043qL2 = 0.043 × 3.375 × 11.7 = 19.87 (kNm) [ M ] = α m γ b Rb bh02 +Khả chịu uốn cọc: Rs As 28 × 10.18 ξ= = = 0.28 < ξ R = 0.604 γ b Rbbh0 0.9 × 1.45 × 30 × 26 • • α m = ξ (1 − 0.5ξ ) = 0.28 × (1 − 0.5 × 0.28) = 0.24 ⇒ [ M ] = 0.24 × 0.9 × 1.45 × 30 × 262 = 6351.6(kN cm) M max = 1987(kN cm) < [ M ] = 6351.6(kN cm) • So sánh: Vậy cọc không bị phá hoại trình vận chuyển - Khi lắp dựng Biểu đồ mômen cọc cẩu lắp THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 27 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY 11 83 =3 4L 29 GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 40 00 q= ) /m kN ( ax m M = L² 6q 08 Hình 3.8: Sơ đồ tính cẩu lắp cọc - Giá trị mômen lớn vị trí móc cẩu: M max = 0.086 qL2 = 0.086 × 3.375 × 11.7 = 39.73(kNm) - Khả chịu uốn cọc: ξ= • • [ M ] = α m γ b Rb bh02 Rs As 28 × 10.18 = = 0.28 < ξ R = 0.604 γ b Rbbh0 0.9 × 1.45 × 30 × 26 α m = ξ (1 − 0.5ξ ) = 0.28 × (1 − 0.5 × 0.28) = 0.24 ⇒ [ M ] = 0.24 × 0.9 × 1.45 × 30 × 26 = 6351.6( kNcm) M max = 3973(kN cm) < [ M ] = 6351.6(kN cm) •So sánh: Vậy cọc không bị phá hoại trình cẩu lắp - Kiểm tra lực cẩu, móc cẩu: 1ϕ16 As + Chọn thép móc cẩu: , =2.01cm2, thép CII THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 28 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ + Khả chịu lực kéo móc cẩu: N k = Rs As = 28 × 2.01 = 56.28(kN ) + Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: N= ⇒ qL 3.375 × 11.7 = = 19.74(kN ) 2 Ta thấy khả chịu lực thép móc cẩu lớn tải trọng tác dụng vào móc 1ϕ16 cẩu Dùng móc cẩu thép CII đủ khả chịu lực - Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang : Đối với móng cọc ép tải trọng cẩu lắp lớn so với tải trọng tải trọng ngang gây Do đó, ta không cần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 3.3.11 Tính toán cốt thép đài cọc Theo phương, xem đài cọc làm việc console ngàm mép cột, chịu tác dụng phản lực từ đầu cọc đẩy ngược từ lên, làm cho đài cọc chịu uốn 600 II 150 300 100 y 450 I 600 300 C2 C3 100 150 300 C1 x 450 400 1200 1800 I C6 400 C5 300 C4 100 300 750 300 1200 II 750 300 100 1200 2400 D Hình 3.9: Sơ đồ tính * Xét mặt cắt I-I: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 29 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: M I − I = r1 × ( P4 + P5 + P6 ) = 0.4 × (576.4 + 580.1 + 583.8) = 696.12(kN m) - Tính diện tích cốt thép cần thiết: AsI = ⇒ M I −I 696.12 × 100 = = 32.49(cm2 ) 0.9 × Rs × ho 0.9 × 28 × 85 Chọn 17φ16 có Asch = 34.17(cm2 ) 2.4 − (0.05 × 2) = 0.14(m) = 140( mm) 17 − + Khoảng cách thép: 1.8 − (0.05 × 2) = 1.70(m) = 1700(mm) + Chiều dài thép: * Xét mặt cắt II-II: - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: M II − II = r2 × ( P3 + P6 ) = 0.6 × (583.8 + 583.8) = 700.56(kN m) - Diện tích cốt thép cần thiết: AsII = ⇒ M II − II 700.56 × 100 = = 32.7(cm ) 0.9 × Rs × ho 0.9 × 28 × 85 Chọn 17φ16 có Asch = 34.17(cm2 ) 1.8 − (0.05 × 2) = 0.1(m) = 100(mm) 17 − + Khoảng cách thép : 2.4 − (0.05 × 2) = 2.30(m) = 2300(mm) + Chiều dài thép : * Chọn thép cấu tạo cho mặt đài cọc: Theo phương cạnh dài bố trí φ12a200 Theo phương cạnh ngắn bố trí φ12a200 Bố trí thép cho đài: thể vẽ chi tiết THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 30 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 [...]... móc cẩu là thép CII thì đủ khả năng chịu lực - Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang : Đối với móng cọc ép thì tải trọng do cẩu lắp rất lớn so với tải trọng do tải trọng ngang gây ra Do đó, ta không cần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 3.3.11 Tính toán cốt thép đài cọc Theo mỗi phương, xem bản đài cọc làm việc như một console ngàm ở mép cột, chịu tác dụng của phản lực từ các đầu cọc đẩy ngược... SPT của đất rời bên thân cọc Nc: Chỉ số SPT của đất dính bên thân cọc THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 13 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Lc: Chiều dài đoạn cọc nằm trong đất dính, (m) Ls: Chiều dài đoạn cọc nằm trong đất rời, (m) U: Chu vi của tiết diện cọc Cọc bê tông cốt thép thi công bằng phương... 597.5 + 57.9 = 655.4( kN ) < Qtk = 743.5(kN ) Vậy cọc thỏa mãn điều kiện tải trọng lớn nhất truyền xuống cọc giữa và không phải kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ 3.3.7 Kiểm tra nền dưới đáy khối móng quy ước 3.3.7.1 Kích thước khối móng quy ước -Xác định khối móng quy ước: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 19 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY... 6351.6(kN cm) • So sánh: Vậy cọc không bị phá hoại trong quá trình vận chuyển - Khi lắp dựng Biểu đồ mômen cọc khi cẩu lắp THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 27 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY 0 7 11 0 83 =3 4L 29 GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ 0 40 00 0 3 q= 3 7 ) /m kN ( 5 ax m M = L² 6q 08 0 Hình 3.8: Sơ đồ tính khi cẩu lắp cọc - Giá trị... trí cọc trong đài Sơ đồ mặt bằng bố trí cọc như sau: THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 15 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ C5 C6 x C2 300 750 C3 150 100 300 C1 300 600 450 400 1200 6 1800 450 C4 300 150 300 100 y 100 300 750 1200 300 100 1200 2400 D Hình 3.3 Mặt bằng bố trí cọc móng M1 3.3.5 Kiểm tra cọc. .. 3362.01( kN ) THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Trang 16 SVTH: TRẦN VĂN ĐÂU LỚP: XD13LTD01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY GV HƯỚNG DẪN Th.S LÂM NGỌC QUÍ Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải của nhóm cọc 3.3.6 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc M M hd M N Hình 3.4: Lực tác dụng lên cọc - Xác định tải trọng đặt tại tâm đáy đài cọc + Trọng lượng đài cọc: N d = n × L × B × hd × γ bt... Sử dụng thép CII có Ra =28MPa, thép chịu lực , = 10.18 cm2 × + Ac = 0.3 0.3 = 009 m2 + ho = h – ao = 30 - 4 = 26 cm + Cọc BTCT sử dụng bê tông B25 có Rb = 14.5MPa - Tải trọng phân bố tác dụng lên cọc khi vận chuyển, lắp dựng chính là tải trọng bản thân của cọc: q = γ bt Ac n = 25 × 0.09 ×1.5 = 3.375(kN / m) Trong đó: n = 1.5: hệ số động γ bt = 25 kN/m3 - Khi vận chuyển cọc: + Biểu đồ mômen cọc khi... 576.4 580.1 583.8 - Trọng lượng tính toán của cọc: Pc = n × Ac × Lc × γ bt = 1.1× 0.30 2 × 23.4 × 25 = 57.9( kN ) - Kiểm tra khả năng chịu tải của 1 cọc: Pmax + Pc = 583.8 + 57.9 = 641.7 kN < Ptk = 750.04kN Cọc đủ khả năng chịu tải Pmin = 576.4(kN ) > 0 ⇒ Cọc không bị nhổ Vậy cọc thỏa mãn điều kiện tải trọng lớn nhất truyền xuống cọc giữa và không phải kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ ○ Kiểm tra... ×1079.7 = 1295.64( kN / m 2 ) p max : (thoả) Như vậy, nền đất dưới mũi cọc đủ khả năng chịu lực Do đó, có thể tính toán (dự báo) độ lún của nền đất dưới móng cọc (tức là dưới móng khối quy ước) theo quan niệm nền biến dạng đàn hồi tuyến tính 3.3.8 Kiểm tra độ lún của móng khối quy ước (TÍNH TOÁN THEO TTGH II) : - Chia đất nền dưới đáy móng khối quy ước thành các lớp bằng nhau có hi ≤ (0.4 ÷ 0.6) BM = (0.4... đài: s = 3d = 3 × 0.30 = 0.9m + Khoảng cách giữa các cọc theo phương x là: s = 4d = 4 × 0.30 = 1.20m + Khoảng cách giữa các cọc theo phương y là: + Khoảng cách từ mép đài đến mép ngoài cạnh cọc chọn là d / 2 = 0.30 / 2 = 0.15m + Kích thước cạnh dài đài cọc (theo phương x): L = 2s + d + 0.30cm = 2 × 0.9 + 0.30 + 0.30 = 2.40m + Kích thước cạnh ngắn đài cọc (theo phương y): B = s + d + 0.30m = 1.2 + 0.30