Nguyên lý của phương pháp ép cọc là dùng đối trọng làm điểm tựa ép cọc xuống, đối trọng là các mẫu bêtông đúc sẵn. Dùng phương pháp ép trước, đối trọng được đặt lên dàn thép, hai bên được gắn 2 kích ép. Phương pháp ép âm ta dùng cọc dẫn bằng thép để đưa đầu cọc đến cao độ thiết kế là 5.2 (m) – cao độ đập đầu cọc để neo thép.
đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Phần kết cấu (45%) Giáo viên hớng dẫn: Lý Trần Cờng Sinh viên thực : Đỗ Ngọc Tú- 43X4 Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Nhiệm vụ thiết kế: - Tình toán thang khoang 2-3 - Tính toán sàn tầng - Tính toán khung trục K3 - Tính toán móng cọc dới khung K3 Bản vẽ kèm theo: (05 bản) - 01: Bản vẽ kết cấu móng - 01: Bản vẽ kết cấu sàn tầng - 01: Bản vẽ kết cấu thang - 02: Bản vẽ kết cấu khung K3 Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Chơng I: Lựa chọn kích thớc cấu kiện xác định tải trọng I - Lựa chọn giải pháp kết cấu Chọn phơng án kết cấu + Nhà khung bê tông cốt thép toàn khối do: - Đợc sử dụng rộng rãi giai đoạn - Để tạo đợc nút cứng so với khung lắp ghép khung làm vật liệu khác + Giải pháp - móng : + Tờng: Tờng xây gạch chỉ, tự mang không chịu lực khác tải trọng thân nên tuỳ theo chức mà xây tờng 110 hay 220 Tuy nhiên tờng có chức ngăn cách phòng nên phá bỏ để mở rộng không gian xây ngăn để tạo phòng mà không ảnh hởng đến độ bền vững nhà + Bố trí hệ thống kết cấu: Bố trí hệ thống khung ngang chịu lực theo phơng ngang nhà, nối hệ giằng dọc quy tụ nút khung, Công trình dài 27,8(m) M = 6436 kgm trục trung hoà qua cánh, dầm đợc tính toán nh tiết diện chữ nhật có kích thớc 150 x 75 - Tính diện tích thép yêu cầu: A= M 6436 x100 = = 0,084 < Ao = 0.428 ' Rn bc h o 110 x150 x68 ( ) = 0,5 + A = 0,5(1 + 0,912 ) = 0,956 Fa = M 6436 x100 = = 3,53cm Ra ho 2800 x0,956 x68 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép à= Fa 3,53 x100% = x100% = 0,17% > = 0,05% bho 30 x68 - Chọn thép bố trí: chọn 322 Fa= 11,4 cm2 - Kiểm tra chiều dày lớp bảo vệ a = 2+ 0,5x2,2 = 3,1 cm < cm đảm bảo * Tính toán cốt đai: - Giá trị lực cắt lớn Qmax = 13566 kg - Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt Q k o R n bh o với k = 0,35; R = 110 kg/cm2; b = 30 cm; h = 68 cm o n o VP = 0,35x110x30x68 = 78540 kg > Q max = 13566 kg nên bê tông không bị phá hoại tiết diện nghiêng - Kiểm tra khả chịu cắt bê tông Q k R k bh o với k = 0,6; R = 8,8kg/cm2; b = 30cm; h = 68 cm k o Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu VP = 0,6x8,8x30x68 = 10771,2 kg < Q max = 13566 kg nên ta phải tính cốt đai - Giả thiết dầm không đặt cốt xiên - Lực cắt cốt đai phải chịu = Q2 13566 = = 18,84kg / cm Rk bho2 x8,8 x30 x 68 qđ - Chọn cốt đai 8, AI có fđ = 0,503 cm2, số nhánh cốt đai - Khoảng cách cốt đai đợc xác định u = (umax, utt, uct) * umax: khoảng cách lớn cốt đai đảm bảo cho phá hoại tiết diện nghiêng không xảy u max = 1.5Rk bh o2 Q = 1,5 x8,8 x30 x 68 = 135cm 13566 * utt: khoảng cách tính toán cốt đai theo khả chịu lực cắt cốt đai bê tông Rk bho2 x8,8 x30 x68 = 1800 x x , 503 = 96,1cm 2 Q 13566 utt = Rađnfđ * uct: khoảng cách cốt đai đặt theo cấu tạo h 75 = = 250 u ct = 3 300 (vì h = 750 > 450) Vậy chọn khoảng cách cốt đai a200 gối tựa a250 dầm Khi lực cắt cốt đai chịu đợc là: qđ = Rad.n.fd 1800.2.0,503 = = 90,54 kg/ cm > qđ = 17,78 kg/ cm u 20 ta tính toán cốt thép cho mặt cắt có mômen lớn sau dùng giá trị bố trí cho dầm (thiên an toàn) b) Phần tử B10 Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc giá trị mô men lớn lực cắt lớn tiết diện nh sau để tính thép : + Gối A M = - 24124 kgm + Gối B M = - 24440 kgm + Giữa dầm M = 5447 kgm + Qmax = 13315 kgDo giá trị mômen lực cắt phâng tử B10 chênh lệch không nhiều so với phần tử B20 nên ta bố trí cốt thép dầm nh phần tử B20 Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu c) Phần tử B31 Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn đợc giá trị mô men lớn lực cắt lớn tiết diện nh sau để tính thép : + Gối C M = - 24244 kgm + Gối D M = - 25381 kgm + Giữa dầm M = 4241 kgm + Qmax = 12726 kg Do giá trị mômen lực cắt phâng tử B31 chênh lệch không nhiều so với phần tử B20 nên ta bố trí cốt thép dầm nh phần tử B20 Cốt thép tầng khác tính toán tơng tự nh dầm tầng ta đợc bảng kết nh sau: Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Chơng III: Tính toán móng cho công trình Điều kiện địa chất công trình: Theo báo cáo khảo sát địa chất, khu đất xây dựng tđất xốp ơng đối phẳng, chiều dày lớp đất thay n=4 đổi theo chiều sâu khu vực xây dựng + Lớp 1: htb=4 (m) lớp đất xốp, sét dẻo n = 20 N30= 4nhát/30(cm) = 1,68 T/m2 = 2040' + Lớp 2: Sét dẻo: htb=7 (m) N30= 20nhát/30(cm) = sét pha bùn 1,83 T/m2 = 180 n=8 + Lớp 3: Sét pha bùn: htb= (m) bùn nhão N30= 8nhát/30(cm) = 1,75 T/m2 = 80 + Lớp 4: Bùn nhão không chịu lực htb=3 (m) = 1,21 T/m2 cát n = 65 + Lớp 5: Cát tơng đối chặt, thành phần hạt thay đổi từ cát mịn đến cát hạt trung h tb= (m) N30= cát lẫn sỏi n = 108 65nhát/30(cm) = 1,87 T/m2 = 400 + Lớp 6: Cát chặt, hạt trung, thô lẫn cuội sỏi, tỷ lệ cuội sỏi tăng theo chiều sâu: N30= 108nhát/30(cm) = 1,9 T/m2 = 450 Chọn cặp nội lực nguy hiểm chân cột: - Trụ A: M= 28,192 T.m N= 474,695 T Q= -7,436 T - Trụ D: M= 42,307 T.m N= 455,095 T Q= 9,694 T - Trụ B: M= 27,696 T.m N= 551,582 T Q= 6,956 T - Trụ C: M= -42,796 T.m N= 561,918 T Q= -13,506 T Chọn phơng án móng Nền đất dới công trình gồm lớp đất: sét dẻo, sét pha bùn, bùn nhão lớp đất cát tơng đối chặt, chặt dới lớp đất cát chặt Trong lớp sét pha bùn bùn nhão 12m thuộc loại đất yếu Vì vậy, để đảm bảo ổn định cho công trình bên trên, ta sử dụng phơng án móng cọc: Hiện có nhiều loại cọc đợc sử dụng phổ biến nh cọc đóng, cọc ép, cọc khoan nhồi loại có u nhợc điểm riêng: * Cọc đóng: - Ưu điểm: + Dễ thi công Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu + Giá thành rẻ - Nhợc điểm: + Gây tiếng ồn, rung động lớn ảnh hởng đến công trình lân cận + Số lợng cọc lớn chịu tải trọng lớn nên đài cọc lớn * Cọc ép: - Ưu điểm: + Dễ thi công + Giá thành tơng đối rẻ - Nhợc điểm: + Khi chịu tải trọng lớn số lợng cọc lớn + Hạn chế chiều sâu lớp đất cát, hạn chế xuyên qua lớp xen kẹp có cờng độ cao * Cọc khoan nhồi: - Ưu điểm: + Chịu tải trọng chân cột tơng đối lớn + Các lớp đất mặt yếu, đạt đợc chiều sâu lớn + ảnh hởng công trình xây dựng - Nhợc điểm: + Giá thành đắt + Quá trình thi công tơng đối phức tạp Qua việc phân tích u nhợc điểm loại cọc trên, ta chọn phơng án cọc khoan nhồi làm phơng án móng cho công trình Tính toán móng cọc: Sơ chọn cọc đờng kính 0,8 (m) chiều sâu 33 (m) Bê tông cọc mác 300 (Rn=130 Kg/cm2) thép AII a) Tính móng trục C: Tải trọng tính toán: Mtt = 42,796 T.m Ntt = 561,918 T Qtt = 13,506 T Thép cọc đặt khoảng (8 ữ 13)D Chọn đặt =12 m Thép 1618 => cốt đai 10 a = 200 b) Chiều sâu đáy đài : h 0,7.tg (450 ) Q .b Sơ chọn b = 4(m) Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu h 0,7.tg (45 40' 13,5 ) = 0,904(m) 1,68.4 Chọn chiều sâu chôn móng 1,5 (m) => Tính toán với phơng án móng cọc đài thấp c) Xác định sức chịu tải theo vật liệu làm cọc: Đợc xác định theo công thức: Pvl=(0,3Rb.Fb+Ra.Fa).m m = 0,85 Hệ số kể đến điều kiện làm việc theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông bê tông côt thép cấu kiện theo phơng thẳng đứng Rb: Cờng độ chịu nén bêtông Rb = 130 Kg/cm2 Fb: Diện tích tiết diện cọc Ra = 2800 Kg/cm2, Fa= 40,7cm2 Pvl= 0,85(0,3.1300..0,82/4 + 28000.10-4.40,7)= 263,5 (T) d) Xác định sức chịu tải cọc theo đất (Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT) Pđn= m.N.F + n N Fs Trong đó: N: Chỉ số SPT sức chống xuyên lớp đất chân cọc N : Chỉ số SPT trung bình dọc thân cọc F: Diện tích tiết diện mũi cọc Fs: Diện tích mặt bên cọc phạm vi lớp đất rời m: Hệ số cọc khoan nhồi m = 120 n: Hệ số cọc khoan nhồi n = P Tải trọng cho phép xuống cọc P = dn *Tính toán hệ số với D = 800mm F = r2. = 0,42.3,14 = 0,502 m2 Fs = 2..r.l = 2.3,14.0,4.33 = 82,94 m2 4.2,5 + 20.7 + 8.8 + 0.3 + 65.9 + 108.2 = 30,75 N = + +8+ 3+ + N = 108 Vậy ta có Pđn= 120.108.0,502 + 1.30,27.82,94 = 9057 KN Suy tải trọng cho phép xuống cọc P = 9057 = 2264 KN = 226,4T So sánh sức chịu tải vật liệu làm cọc, đất ta chọn Pu = min( Pvl,Pđn) = min( 263,5;226,4) = 226,4 T Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu e) Xác định số lợng cọc bố trí cọc móng Số lợng cọc móng đợc sơ xác định theo công thức: n = N P : Hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hởng tải trọng ngang mômen, = 1,1 Trọng lợng đài đất đài : Nđ= n.Fd.tb.h n = 1,2 tb= 2,5 (T/m3) Fd= 4.4 = 16(m2) Nđ=1,2.16.2,5 2= 96 (T) Lực nén tính toán đáy đài là: tt N = N0 + Nđ = 561,918 + 96 = 657,918 (T) n= 657,92.1,2 = 3,48 => Chọn cọc 226,4 Kiểm tra tải trọng ngang Q = 13,506 (T) Khả chịu cắt đầu cọc: Qbt=K0.Rk.b.h0 = 0,75.100.0,71.0,66=34,6 (T) Với : K0= 0,75 Rk=10 (Kg/cm2) b: Cạnh hình vuông tơng đơng b= mặt bố trí cọc .D = 0,71(m) h0= b - a = 0,71 - 0,05 = 0,66 (cm) Đảm bảo khả chịu cắt Với cách tính toán tơng tự ta chọn bố trí cọc đờng kính 800mm dới chân cột trục A,B,D Tính toán kiểm tra đài cọc, cọc a) Tính toán kích thớc đài Theo cấu tạo khoảng cách cọc cạnh 3D = 2400mm Khoảng cách từ mép đài đến tim cọc > 1D = 800 mm Từ yêu cầu ta có kích thớc đài 4x4 (m) b) Kiểm tra khả chịu lực cọc - Đối với cọc dới chân cột trục C: Mtt = 42,796 T.m Ntt = 561,918 T Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Qtt = 13,506 T Suy đáy đài có tải trọng tính toán nh sau: M = Mtt + Qtthđ = 42,796 + 13,506.2 = 69,8 Tm N = Ntt + Nđài = 561,918 + 96 = 657,92 T Tải trọng truyền xuống cọc tơng ứng là: N Pmax,min= n M y x max x i M x y max yi2 Trong N = 657,92T Mx = My = 69,8Tm n = 4, xmax = ymax = 1,2 m xi2 = yi2 = 2,88 m2 Từ giá trị thay vào công thức xác định tải trọng cọc phải chịu là: P max = 222,65 T , Pmin = 106,31 T Suy Pmax = 222,65 T < [P] = 226,4 T Pmin = 106,31 T > thoả mãn điều kiện chống nhổ - Đối với cọc chân cột trục A,B,D thoả mãn có nội lực truyền xuống nhỏ tháp chọc thủng cọc chân cột C c) Kiểm tra điều kiện chọc thủng cột: Công thức kiểm tra chọc thủng cột đài cọc: P [ 1( bc + C2 ) + 2( hc + C1 )]h0Rk Trong đó: P: Lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng bchclà kích thớc cột bc= hc= D 3,14.90 = 79,8 cm = 4 h0 chiều cao hữu ích đài h0 = 130cm C1,C2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng C1 = C2 = 120 - 0,5.( bc + bc) bc kích thớc tiết diện cọc quy đổi hình chữ nhật: bc = 71 cm C1 = C2 = 120 - 0,5.( 79,8 + 71) = 44,6cm Rk cờng độ chịu kéo bêtông Rk = 10 kg/cm2 1, hệ số đợc tính toán theo công thức Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu h 130 1,2 = 1,5 + ( C ) = 1,5 + ( ) = 3,35 (do C1,2 < 0,5.h0 nên ta lấy 75 1, C1,2 = 0,5h0 = 75 cm) Từ ta có vế trái = [3,35.(79,8 + 44,6 ) + 3,35.(79,8 + 44,6 )].130.10 = 1083524 kg = 1083,5 T Vế phải ta có P = 2.( 222,65 + 106,31 ) = 657,92 T So sánh ta thấy điều kiện chọc thủng đợc thoả mãn d) Kiểm tra phá hoại theo mặt phẳng nghiêng Công thức kiểm tra: Q .b.ho.Rk Q tổng phản lực lên đài cọc nằm tiết diện nghiêng: Q = 2.222,65 = 445,3T b chiều rộng đài cọc: b = m h0 chiều cao hữu ích đài cọc: h0 = 1,3 m Rk cờng độ chịu kéo bêtông: Rk = 10 kg/cm2 hệ số không thứ nguyên xác định theo: h 130 = 0,7 + ( C ) = 0,7 + ( ) = 1,56 1, 75 VP = 1,56.400.130.10 = 811200 kg = 811,2 T So sánh với Q ta thấy điều kiện chịu cắt đài cọc đợc đảm bảo ( thiết kế chịu cắt cho đài cọc ) e) Kiểm tra điều kiện đâm thủng cọc Công thức kiểm tra: P 0,75.Rk.btb.h0 Với P: Lực đâm thủng xác định theo tính toán btb: Giá trị trung bình số học chu vi phía phía dới tháp chọc thủng btb = ( hc + bc + 2h0 ) = 839,2 cm Suy VP = 0,75.10.839,2.130 = 818220 kg = 818,22 T Ta có P = 222,65 T So sánh ta thấy điều kiện đâm thủng đài cọc đảm bảo f) Kiểm tra độ lún móng cọc Độ lún móng cọc đợc tính theo độ lún khối móng quy ớc (coi đài cọc, cọc, phần đất cọc móng khối quy ớc) có mặt cắt abcd Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu tb h + h + h + h + h + h = 1 tb h1 + h + h + h + h + h 2,5x2,6 + 7x18 + 8.8 + 3.0 + 9.40 + 2.45 = = 19,6 33 19,6 = = 4,9 1.h1 + h + 3.h + h + h + h + h tb = h1 + h + h + h + h + h + h = = 4.1,68 + 7.1,83 + 8.1,78 + 3.1,21 + 9.1,87 + 2.1,9 = 1,76 T/m3 33 tb.Hm = 1,76.33 = 58,08 T/m2 Chiều dài đáy khối qui ớc: L qu = + 2x31xtg4,9 = 9,3( m ) Chiều rộng đáy khối móng qui ớc: B qu = + 2x31xtg4,9 = 9,3( m ) Fmqu = 9,3x9,3 = 86,49( m ) Chiều cao móng khối qui ớc: Hm = 33m - Xác định trọng lợng móng khối qui ớc + Trong phạm vi từ đáy đài trở lên: N1 = Fmqu h m tb = 12,96x2x2,5 = 80( T ) + Trong phạm vi từ đáy đài đến hết lớp N = Fmqu x2x1,68 + 2x4x0,5x(2,5 1,68) = 293,88( T ) + Trong phạm vi lớp 2: N = Fmqu x7x1,83 + 7x4x0,5x(2,5 1,83) = 1117,31( T ) + Trong phạm vi lớp 3: N = Fmqu x8x1,78 + 8x4x0,5x(2,5 1,78) = 1243,14( T ) + Trong phạm vi lớp 4: N = Fmqu x3x1,21 + 3x4x0,5x(2,5 1,21) = 321,7( T ) + Trong phạm vi lớp 5: N = Fmqu x9x1,87 + 9x4x0,5x(2,5 1,87) = 1466,96( T ) + Trong phạm vi từ lớp đến đáy khối móng quy ớc: N = Fmqu x2x1,9 + 2x4x0,5x(2,5 1,9) = 331,06(T ) Vậy trọng lợng móng khối qui ớc: Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu N qu = N1 + N + N + N + N + N + N = 4854,05( T ) *Tính ứng suất gây lún đáy móng khối qui ớc Tải trọng đáy khối móng qui ớc Nđ = Ntc + Nqu = 488,62 + 4440,86 = 5342,67 T Mdx = Mdy = Mtc + Qtchđ = 37,21 + 11,74.2 = 60,7 Tm N 6.e max = d (1 ) Fqu Lm Trong đó: Nđ = 4929,5 T ; Fqu = 79,21m2; Lm = 8,9m; e = Md = 0,011 Nd m Vậy: max = 62,22 T/m2 ; = 61,32 T/m2 tb = 61,77 T/m2 Độ lún móng đợc tính theo công thức đồng nhất: p(1 ) xb S = E Trong đó: p = tb - tb.Hm = 3,96 T/m2 tải trọng gây lún = 0,3 hệ số Poisson đất b = 9,3 m chiều rộng khối móng E = .qc = 1,5.200 = 300 kg/cm2 = 3000 T/m2 = 1,12 hệ số phụ thuộc hình dạng kích thớc móng Từ ta có S = 1,16 cm < Sgh = cm Đảm bảo điều kiện lún Với cách tính tơng tự ta có độ lún khối móng quy ớc dới chân cột trục A,B,D lần lợt là: SA = 0,888 cm, SB = 1,133 cm, SD = 0,826 cm 5.Tính toán cốt thép cho đài cọc giằng móng a) Tính toán cốt thép cho đài cọc Mô men tơng ứng với mặt ngàm I-I M I = r ( P2 + P4 ) r = 1,2m khoảng cách từ ngàm đến tim cọc cọc P2 = P4 = Pmax= 222,65 T MI = 1,2.2.222,65 = 534,36 Tm Fa I = ( MI 534,36x10 = = 163,11 cm 0.9xRaxh 0,9x2800x130 ) Chọn 2630a150 có Fa = 183,82 cm2 Mô men tơng ứng với mặt ngàm II II M II = r ( P1 + P2 ) r = 1,2m khoảng cách từ ngàm đến tim cọc cọc Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu P1 = Pmin = 106,31 T, P2 = Pmax= 222,65 T MII = 1,2.(106,31 + 222,65) = 394,75 Tm Fa II = ( M II 394,75x10 = = 120,5 cm 0.9xRaxh 0,9x2800x130 ) Chọn 2630a150 có Fa = 183,82 cm2 b) Tính toán giằng móng Giằng móng đợc làm có cao trình mặt cao trình mặt đài Giằng móng có tác dụng truyền lực ngang từ đài sang đài khác, góp phần điều chỉnh lún lệch đài cạnh nhau, chịu phần mômen từ cột truyền xuống, điều chỉnh sai lệch cọc gây Sơ chọn kích thớc giằng nh sau: Nhịp lg= m chiều cao giằng h = l = 57cm chọn h = 60 cm Chiều rộng giằng b = 40 cm Tải trọng tác dụng lên giằng: + Trọng lợng thân q = 0,6.0,4.2,5 = 0,6 T/m ql Suy Mbt = = 0,8 Tm 12 ql Qbt = = 1,2 T + Tải trọng lún lệch đài (chọn hai đài có độ chệnh lún lớn để tính toán) Ml = 6.E.J 12.E.J ; Ql = l l3 Trong đó: E = 2,9 106 T/m2 môdun đàn hồi bêtông b.h 0,4.0,6 J= = =0,0072 m4 mômen kháng uốn 12 12 = 0,334 cm = 0,00334 m độ chênh lún hai đài l = m nhịp giằng Từ ta có: Ml = 26,15; Ql = 13,076 T Ta có tổng tải trọng tác dụng lên giằng móng là: M = 26,15 + 0,8 = 26,95 Tm Q = 13,076 + 1,2 = 14,27 T * Tính toán cốt thép chịu lực Chọn lớp bảo vệ a = cm h0 = 56 cm Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu M 2695000 A = R b.h = 130.40.56 = 0,165 àmin * Tính toán cốt đai: - Giá trị lực cắt lớn Qmax = 14270 kg - Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt Q k o R n bh o với k = 0,35; R = 130 kg/cm2; b = 40 cm; h = 56 cm o n o VP = 0,35x130x40x56 = 101920 kg > Q max = 14270 kg nên bê tông không bị phá hoại tiết diện nghiêng - Kiểm tra khả chịu cắt bê tông Q k R k bh o với k = 0,6; R = 10 kg/cm2; b = 40cm; h = 56 cm k o VP = 0,6x10x40x56 = 13440 kg < Q = 14270 kg nên ta phải tính toán cốt đai - Giả thiết dầm không đặt cốt xiên - Lực cắt cốt đai phải chịu Q2 14270 = = = 20,3kg / cm 2 qđ 8Rk bho x10 x 40 x56 - Chọn cốt đai 8, AI có fđ = 0,503 cm2, số nhánh cốt đai - Khoảng cách cốt đai đợc xác định u = (umax, utt, uct) * umax: khoảng cách lớn cốt đai đảm bảo cho phá hoại tiết diện nghiêng không xảy u max = 1.5Rk bh o2 Q = 1,5 x10 x 40 x56 = 131,86cm 14270 * utt: khoảng cách tính toán cốt đai theo khả chịu lực cắt cốt đai bê tông Rk bho2 x10 x 40 x56 = 1800 x x 0,503 = 89,2cm 14270 utt = Rađnfđ Q * uct: khoảng cách cốt đai đặt theo cấu tạo Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu h 60 = = 200 u ct = 3 300 (vì h = 600 > 450) Vậy chọn khoảng cách cốt đai a200 Khi lực cắt cốt đai chịu đợc là: qđ = Rad.n.fd 1800.2.0,503 = = 90,54 kg/ cm > qđ = 20,3 kg/ cm u 20 Vậy đặt cốt đai là: a200 Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 [...]... l1 = 3,8 - 0,5x( 0,22 + 0,3) = 3,54 m l2 = 5,7 - 0,3 = 5,4 m * Xác định nội lực Ta có tỷ số r = 5,4 = 1,52 3,54 Với r = 1,52 tra bảng 6.2 (Sàn bêtông cốt thép toàn khối) Chọn = 0,6 và B1 = 1, A2 = B2 = 0,8 Dùng phơng pháp bố trí cốt thép đều nhau Phơng trình tính toán mômen: 2 ql1 (3 l 2 l1 ) = ( 2M1 + MB1 )l2 + ( 2M2 + MA2 + MB2)l1 12 678,6 x3,54 2 (3 x5,4 3,54) = ( 2M1 + M1)5,4 + ( 1,2M1 + 0,8M1... 3,8 - 0,5x( 0,22 + 0,3) = 3,54 m l2 = 4,5 - 0,5x(0,22 + 0,3) = 4,24 m * Xác định nội lực Ta có tỷ số r = 4,24 = 1,2 3,54 Với r = 1,2 tra bảng 6.2 (Sàn bêtông cốt thép toàn khối) Chọn = 0,9 và B1 = A1 = 1,15; A2 = B2 = 0,95 Dùng phơng pháp bố trí cốt thép đều nhau Phơng trình tính toán mômen: 2 ql1 (3 l 2 l1 ) = ( 2M1 + MB1 + MA1)l2 + ( 2M2 + MA2 + MB2)l1 12 798,6 x3,54 2 (3 x 4,24 3,54) = ( 2M1 +... 0,22x0,35x2,5x(2,12 + 5,7 + 2,64) + 4x0,22x0,35x2,5x7,9 + (7 ,59x6 + 2,9x4 + 4,39 + 2,64x2 + 4,96 + 3,93 + 2 + 3,1x4 + 4,48x2 + 4x13,61)x3,4x0,45 + (1 5,09x2 + 2,79x5 + 12,98x2 + 2,79x3)x3,4x0,252 + ( 2,79x4+14,98x2 + 3x1,94)x3,4x0,05 = 229,78 + 6,67 + 25,5 + 2,24 + 2,88 +3,06 +31,27 + 25,65 + 42,3 +12,24+ 11,63 + 3,08 + 2,09 + 2,01 + 6,08 + 234,85 + 67,22 + 7,98 = 716,53(T) M9 = [22,8x21,2 + 2x(1,5x8 + 1,6x1,2)... 0,5x( 0,22 + 0,3) = 3,54 m l2 = 5,7 - 0,3 = 5,4 m * Xác định nội lực Ta có tỷ số r = 5,4 = 1,52 3,54 Với r = 1,52 tra bảng 6.2 (Sàn bêtông cốt thép toàn khối) Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Chọn = 0,6 và B1 = 1, B2 = 0,8 Dùng phơng pháp bố trí cốt thép đều nhau Phơng trình tính toán mômen: 2 ql1 (3 l 2 l1 ) = ( 2M1 + MB1)l2 + ( 2M2 + MB2)l1 12 798,6 x3,54 2 (3 ... 5x0,22x0,35x2,5x24,2 + 0,22x0,35x2,5x(2,12 + 5,7 + 2,64) + 4x0,22x0,35x2,5x7,9 + ( 9,83 + 9,88 + 8x2 + 4,48 + 2,64x2 + 5,4 + 2 + 4x13,61)x2,9x0,45 + (4 x2,79 + 7,6x2 + 1,94x3 + 7,6 + 11,4 + 3,8)x2,9x0,05 = 403,04 + 38,4 + 62,87 + 9,75 + 2,27 + 2,91 + 2,61 + 62,55 + 27,22 + 21,15 + 5,35 + 23,3 + 2,01 + 6,08 + 140,04 + 7,97 + 20 = 837,53 (T) M4 = [22,8x21,2 + 2x(1,5x8 + 1,6x1,2) - 48,87] x (0 ,397 + 0,1) + 4x x 0,7... 0,22x0,35x2,5x(2,12 + 5,7 + 2,64) + 4x0,22x0,35x2,5x7,9 + (7 ,59x6 + 2,9x4 + 4,39 + 2,64x2 + 4,96 + 3,93 + 2 + 3,1x4 + 4,48x2 + 4x13,61)x3,4x0,45 + (1 5,09x2 + 2,79x5 + 12,98x2 + 2,79x3)x3,4x0,252 + ( 2,79x4+14,98x2 + 3x1,94)x3,4x0,05 = 229,78 + 12,12 + 46,3 + 2,07 + 2,67 +2,83 +31,27 + 25,65 + 42,3 +12,24+ 11,63 + 3,08 + 2,09 + 2,01 + 6,08 + 343,94 + 67,22 + 7,98 = 851,2 (T) M5 = M6 = [22,8x21,2 + 2x(1,5x8... 0,5x( 0,22 + 0,3) = 2,64 m l2 = 3,8 - 0,5x( 0,22 + 0,3) = 3,54 m Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu * Xác định nội lực Ta có tỷ số r = 3,54 = 1,34 2,64 Với r = 1,34 tra bảng 6.2 (Sàn bêtông cốt thép toàn khối) Chọn = 0,6 và B1 = 1,1; A2 = B2 = 0,9 Dùng phơng pháp bố trí cốt thép đều nhau Phơng trình tính toán mômen: 2 ql1 (3 l 2 l1 ) = ( 2M1 + MB1 + MA1)l2 + ( 2M2... = 612,72 (T) Mmái = 22,8x8x0,272 + 2x0,22x0,35x2,5x22,8 + (7 ,54 + 6,19)x2x2x0,45 +14x0,52x2,5x2,1 = 49,61 + 8,78 + 24,71 + 7,25 = 90,35 (T) b) Xác định hệ số i r i = W pk y ik k M (y ) k i 2 k r: số phần công trình đợc chia ra Wpk: thành phần động của gió Wpk = Wt : hệ số áp lực động của gió ở độ cao z Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu : hệ số không gian phụ thuộc... 42,8 4.2x27.8 7.976 5.982 931.225 698.419 Từ 2 bảng 6,7 ta nhân kết quả với hệ số T = 0,25 (hệ số phân phối nội lực đến khung K3 ) ta có tải trọng gió tác dụng vào khung Đỗ ngọc tú - mssv: 5748.43 - lớp 43x4 đồ án tốt nghiệp - Phần kết cấu Bảng 8 - Wt, Wk tác dụng vào khung K3 trục 3 STT Cao độ z(m) Wt(kg) Wk (kg) W(kg) đẩy hút đẩy hút đẩy hút 1 0 2 5,1 1014.35 760.76 74.22 55.66 1088.57 816.43 3 10,2... 2x0,22x0,35x2,5x5,4 + (1 8,8x2 + 27,8 + 4,48x2 + 2,64x4 + 2,1x2 + 21 + 3,98x2 + 5,2)x5,1x0,45 + (1 4,2 + 13,2 + 3,87 + 3,31 + 6,58 + 2,58x2) x5,1x0,252 + (2 2,6 + 8,6 + 6,72x2)x5,1x0,05 = 282,27 + 56,77 + 92,94 + 3,366 + 4,32 + 62,55+ 42,3 + 18,1 + 1,1 + 0,51 + 2,08 + 282,93 + 57,37 + 6,26 = 912,86 ( T) M3 = ( 27,8x24,2 - 49,82)x(0,397 + 0,25) + 7x x 0,9 2 x2,5x3,45 + 4 9x0,92x2,5x3,45 + 4x0,22x0,3x2,5x3,45 + 7x0,222x2,5x3,45