Thuyết minh đầy đủ Đồ án bê tông 1

SỐ LIỆU ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1. Sinh viên: 2. Lớp: 3. Chuyên ngành: XDDD CN 4. Khoa: Kỹ Thuật Xây Dựng 5. Số liệu đồ án : 2acdd. 6. Nhóm: 03. CẤP ĐỘ BỀN B20 CỐT THÉP Ø6,8 : NHÓM AI CỐT THÉP Ø >=10 : NHÓM AII Bảng số liệu a b c d Ghi chú Ln (m) 2.45 3Ln= L2 ( sơ đồ sàn đính kèm đồ án) L1(m) 7.15 Xem sơ đồ sàn đính kèm đồ án P1 (kGcm2) 340 Hoạt tải tiêu chuẩn trên ô bản lớn ( bản kê 4 cạnh) P2 (kGcm2) 640 Hoạt tải tiêu chuẩn trên ô bản nhỏ (ô bản loại dầm) Nhiệm vụ: Thiết kế bản sàn, dầm phụ, dầm trục B

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: SỐ LIỆU ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Sinh viên: Lớp: Chuyên ngành: XDDD & CN Khoa: Kỹ Thuật Xây Dựng Số liệu đồ án : 2acdd Nhóm: 03 CẤP ĐỘ BỀN B20 CỐT THÉP Ø6,8 : NHÓM AI CỐT THÉP Ø >=10 : NHÓM AII Bảng số liệu Ln (m) L1(m) P1 (kG/cm2) P2 (kG/cm2) a 2.45 b c d 7.15 340 640 Ghi 3Ln= L2 ( sơ đồ sàn đính kèm đồ án) Xem sơ đồ sàn đính kèm đồ án Hoạt tải tiêu chuẩn ô lớn ( kê cạnh) Hoạt tải tiêu chuẩn ô nhỏ (ô loại dầm) Nhiệm vụ: Thiết kế sàn, dầm phụ, dầm trục B SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Mục lục: I SỐ LIỆU VÀ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Đề : Nhiệm vụ thiết kế: II THIẾT KẾ BẢN SÀN Sơ đồ tính chọn sơ tiết diện Tải trọng tác dụng 2.1 Tĩnh tải 2.2 Hoạt tải : Xác định nội lực : 3.1 Bản đơn : 10 3.2 Bản kê: 11 Tính cốt thép : 12 4.1 Cốt thép cho ô dầm: 12 4.2 Cốt thép cho : 13 4.3 Bố trí cốt thép: 13 Tính độ võng sàn: .14 5.1 Bản dầm: 14 5.2 Bản kê: 17 III Bố trí cốt thép: 20 THIẾT KẾ DẦM PHỤ 22 Sơ đồ tính toán sơ tiết diện 22 Tải trọng tác dụng 23 2.1 Sơ đồ truyền tải 23 2.2 Các loại tải trọng .23 2.3 Các tổ hợp tải 24 Biểu đồ nội lực 26 Tính tốn cốt thép dọc: .30 Tính tốn cốt đai: .31 Biểu đồ bao vật liệu: 32 Tính tốn độ võng khe nứt theo trạng thái giới hạn 39 7.1 Tính tốn độ võng: .39 7.2 Tính bề rộng khe nứt: 43 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP IV GVHD: THIẾT KẾ DẦM KHUNG TRỤC B .44 Sơ đồ tính tốn sơ tiết diện 44 1.1 Sơ đồ tính 44 1.2 Sơ tiết diện: 44 Xác định tải trọng .44 2.1 Sơ đồ truyền tải 44 2.2 Tải trọng tác dụng: 45 2.3 Các tổ hợp tải: 46 Biểu đồ nội lực: 48 Tính tốn cốt thép dọc: .53 Tính tốn cốt đai: .54 Tính tốn cốt treo: 55 Tính toán cốt đứng: 56 Biểu đồ bao vật liệu: 56 Tính tốn độ võng khe nứt theo trạng thái giới hạn 62 9.1 Tính tốn độ võng: .62 9.2 Tính bề rộng khe nứt: 66 VI PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG MẠCH NGỪNG: 67 Nguyên nhân mạch ngừng: 67 Mạch ngừng thi cơng sàn sườn tồn khối 68 Trích dẫn tiêu chuẩn Việt Nam 69 VII TÀI LIỆU THAM KHẢO: 69 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: I SỐ LIỆU VÀ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Đề : 2acdd DAÀ M PHỤ DẦ M PHỤ SƠ ĐỒSÀ N2 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Bảng số liệu Ln (m) L1(m) P1 (kG/cm2) P2 (kG/cm2) a 2,45 b c d Ghi L2 = 3.Ln = 7,35 7,15 340 640 P1: Hoạt tải tác dụng ô lớn ( Bản kê cạnh ) P2: Hoạt tải tác dụng ô nhỏ ( Bản dầm ) Bê tông cấp độ bền B20 Rb = 115 kG/cm2 Cốt thép AI: Rs = 2250 kG/cm2, Rsw = 1750 kG/cm2, Rsc = 2250 kG/cm2 Cốt thép AII: Rs = 2800 kG/cm2, Rsw = 2250 kG/cm2, Rsc = 2800 kG/cm2 Nhiệm vụ thiết kế:  Phần sàn: Tính theo sơ đồ đàn hồi, đơn Giải nội lực học kết cấu ( với ô dầm – sàn phương), dùng bảng tra với sàn làm việc phương  Phần dầm phụ: Giải theo sơ đồ đàn hồi, dầm liên tục Sử dụng Sap để tính cho sơ đồ tính xác định biểu đồ bao momen Tính cốt thép cho tiết diện chữ nhât, cốt đơn Bố trí thép  Phần dầm ( Dầm trục B ) Giải theo sơ đồ đàn hồi, dầm liên tục Sử dụng Sap tinh toán nội lực cho sơ đồ chất tải xác đinh biểu đồ bao momen Tính tốn thép theo tiết diện chữ nhật, cốt đơn Bố trí thép theo kinh nghiệm xây dựng biểu đồ bao vật liệu So sánh phương pháp bố trí cốt thép SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:  Thống kê cốt thép: Cho sàn, dầm chính, dầm phụ Tổng hợp khối lượng cốt thép Khối lượng cốt thép 1m3 bê tông cho ô bản, dầm chính, dầm phụ tồn mặt sàn II THIẾT KẾ BẢN SÀN Sơ đồ tính chọn sơ tiết diện 1.1 Kích thước sàn Phân loại sàn: L2/L1 > : sàn thuộc loại dầm, làm việc theo phương cạnh ngắn L2/L1 ≤ 2: sàn thuộc loại kê bốn cạnh, làm việc theo phương 1.2 Sơ đồ sàn SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: DẦ M PHỤ DẦ M PHỤ SƠ ĐỒSÀ N2 1.3 Chọn sơ tiết diện theo công thức:  hs = L1 hmin = 50mm ( cơng trình cơng cộng ); D = 0.8 1.4 ; m = 30 35 ( dầm ) ; m = 40 45 ( kê bốn cạnh ) SV: ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Kích thước Tỷ lệ D/m Tính tốn Chọn (m) (cm) L1 L2 Bản đơn 2.45 7.15 0.8/30 0.065 Bản kê 7.15 7.35 0.8/45 0.127 13  hdp = (1/12 1/16) Ldp = 0.447 0.596 chọn hdp = 50cm b dp = (1/2 1/4) hdp = 12.5 25 chọn b dp = 25cm  hdc = (1/8 1/12) Ldc = 0.613 0.919 chọn hdc = 70cm bdc = (1/2 1/4) hdc = 35 17.5 chọn bdc =35cm 1.4 Sơ đồ tính  Ơ dầm: hd/hs = 50/8 = 6.25 > → liên kết ngàm đầu  Ô kê : hd / hs = 70/13 =5.38 > => bốn cạnh ( liên kết ngàm cạnh, sơ đồ sàn 9) Tải trọng tác dụng 2.1 Tĩnh tải Lớp gạch lát Lớp vữa lát Bản sàn BTCT Lớp vữa trát trần Trọng lượng thân sàn 8cm SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Vật liệu Bề dày ( cm ) Trọng lượng riêng ( kG/m3) Trọng Lượng Hệ số vượt tải Kết (kG/m2) Gạch men Bêt tông Vữa trát + lót 2000 2500 2000 20 200 60 1.1 1.1 1.2 Tổng tải 22 220 72 314 Hệ số vượt tải Kết (kG/m2) 1.1 1.1 1.2 Tổng tải 22 357.5 72 451.5 Vật liệu Gạch men Bêt tơng Vữa trát + lót Trọng lượng thân sàn 13 cm Bề dày Trọng lượng riêng Trọng (cm) ( kG/m ) Lượng 13 2000 2500 2000 20 325 60 Ghi chú: Trong thực tế thi công, bề dày lớp vữa trát lớn 3cm Nên chọn bề dày lớp vữa trát lót 5cm 2.2Hoạt tải : Ô dầm : ptc = 640 kG/m2 ptt = 640 x 1.2 = 768 kG/m2 Ô kê : ptc = 340 kG/m2 ptt = 340 x 1.2 = 408 kG/m2 Hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737- 1995: a n = 1.2 với ptc 200 daN/m2 b n = 1.3 với ptc200 daN/m2 Xác định nội lực : 3.1Bản đơn : Là loại dầm, sàn làm viêc theo phương cạnh ngắn, tính cắt dải có bề rộng 1m dọc theo phương cạnh ngắn để tính tốn bố trí cốt thép cho sàn SV: ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: DẦ M PHỤ DẦ M PHỤ  Tổng tải tính tốn: Qtt = ptt + gtt =768 + 314 = 1082 kG/m2  Nội lực tính theo sơ đồ đàn hồi, đơn: Q tt l 1082 x 2.452 12 a) Mgối = 12 = = 541.2 kG.m tt 2 Q l 1082 x 2.45 24 b) M nhịp = 24 = = 270.6 kG.m c) Sơ đồ tải trọng: d) Biểu đồ momen: 3.2Bản kê: 10 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện Thanh thép Vị trí cắt lý thuyết GVHD: x(mm) Vị trí nhịp (mm) Q(daN) (xác định từ SAP) 60 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: 490 12113.73 2Ø20 11278.35 Nhịp bên trái 8414.65 x 379.34 1359.34 (nhịp 1) 7230.2 23.22 4923.22 (nhịp 1) 10346.86 309.42 6679.42 (nhịp 1) 14286.07 490 7107.38 24245.67 3Ø18 11278.35 Gối B bên trái 21673.16 2Ø20 11485.8 Nhịp bên phải 17265.06 x x 490 61 SV: 5735.78 (nhịp 1) 12716.08 10108.85 12438.18 345.78 446.87 446.87 (nhịp 2) 21762.28 20734.58 2Ø20 GVHD: 11254.06 Gối B bên trái 8414.97 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 437.19 927.19 ( nhịp ) 21762.28 x 3Ø18 11254.06 Gối B bên phải 20734.58 490 x 2Ø20 21673.16 Gối B bên phải 31398.1 490 x 490 62 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: 490 25147.33 3Ø18 16573.05 Nhịp bên trái 14941.87 x 78.32 2038.32 ( nhịp ) 21762.28 313.07 1783.07 ( nhịp 2) 21762.28 490 14941.87 1Ø20 11256.81 Nhịp bên trái 4736.4 x Các vị trí cịn lại bên phải lấy dối xứng với phần dầm bên trái Xác định đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W = ≥ 20d Qs,inc khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc, cốt xiên nằm phạm vi cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc = qsw khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lí thuyết: qsw = Trong đoạn dầm có cốt đai Ø8a300 63 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: qsw = = 58.64 kN Trong đoạn dầm có cốt đai Ø8a200 qsw = = 87.96 kN - Dựa vào phần bố trí cốt đai trình bày ta có: + Trong nhịp 1: - Cốt đai ∅8a200 bố trí từ đến 1837.5mm từ 5512.5mm đến 7350mm - Cốt đai ∅8a300 bố trí từ 1837.5mm đến 5512.5mm + Trong nhịp 2: - Cốt đai ∅8a200 bố trí từ đến 2450 mm từ 4900mm đến 7350mm - Cốt đai ∅8a300 bố trí từ 2450 mm đến 4900 mm Kết tính đoạn W tóm tắt bảng sau: qsw (daN/m) Nhịp bên trái 7230.2 8796 10346.8 2∅20 Nhịp bên phải 5864 14286.0 3∅18 Gối B bên trái 8796 12716.0 2∅20 Gối B bên trái 8796 21762.2 3∅18 Gối B bên phải 8796 21762.2 2∅20 Gối B bên phải 8796 21762.2 3∅18 Nhịp bên trái 8796 21762.2 1∅20 Nhịp bên trái 8796 Trong đó: d đường kính cốt thép bị cắt Tiết diên Thanh thép 2∅20 Q (daN) Wtính (mm) 428.79 20d (mm) 400 805.79 400 810 739.66 360 740 678.27 400 680 1079.64 360 1080 1089.64 400 1090 1079.64 360 1080 1089.64 400 1090 Chọn 500 Biểu đồ bao vật liệu: 64 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: 4Ø20 + 3Ø18 (325.94) W = 740 W = 1080 DẦ M CHÍNH TL: 1/50 4Ø20 (216.73) W = 680 2Ø20 (112.78) 2Ø20 (112.78) W = 500 165.73 112.57 112.54 313.98 216.73 112.54 2Ø20 (112.54) 112.78 187.79 187.38 112.78 W = 1090 216.73 2Ø20 (112.54) 4Ø20 (216.73) 2Ø20 (112.57) W = 1090 3Ø20 (165.73) W = 810 4Ø20 (216.96) W = 1080 3Ø20 + 3Ø18 (279.25) 1840 3670 Ø8a200 Ø8a300 1840 Ø8a200 1410 880 2Ø20 2 2Ø12 2Ø20 Ø8a200 1530 490 3Ø18 4 2x5Ø8a50 700 2150 300 2Ø20 860 2Ø20 4670 1620 1Ø20 5 3Ø18 300 700 260 7350 2Ø20 2Ø20 350 2Ø20 350 2Ø20 2Ø20 350 Ø8a200 1Ø20 2Ø20 350 2Ø12 700 2Ø12 3Ø18 Ø8a500 1Ø20 2Ø20 350 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 TL: 1/25 TL: 1/25 TL: 1/25 TL: 1/25 TL: 1/25 Thống kê cốt thép: 65 SV: 80 80 Ø8a200 3Ø18 700 700 Ø8a500 2Ø12 570 700 Ø8a200 2Ø12 570 700 570 3Ø18 2Ø12 2Ø20 620 2Ø20 2Ø20 130 130 620 2Ø20 130 2Ø20 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: BẢ NG THỐ NG KÊCỐ T THÉ P TÊ N SỐ C.KIỆ N HIỆ U HÌNH DẠNG-KÍCH THƯỚ C 22850 20 23450 2 46.9 115.66 22850 20 24690 2 49.38 121.78 4670 20 4670 4 18.68 46.07 4610 20 4610 4 18.44 45.48 5650 20 5650 1 5.65 13.93 3240 18 3240 6 19.44 38.83 5130 18 5130 3 15.39 30.74 22850 12 23210 2 46.42 41.21 2060 122 122 251.32 99.17 DẦ M CHÍNH Sốlượng:1 ĐƯỜ NG CHIỀ U DÀ I SỐLƯNG TỔ NG TỔ NG KÍNH THANH CHIỀ U DÀ I T.LƯNG (mm) (mm) T.BỘ (m) (Kg) C.KIỆ N 640 310 660 60 Đường kính (mm) Ø8 Ø12 Khối lượng (Kg) 99.17 41.21 Thể tích bê tơng dầm phụ: 7.35x3x0.35x0.7 = 5.4 m3 Ø18 69.57 Ø20 342.94 Khối lượng cốt thép 1m3 bê tơng: = 102.387 Kg/m3 10.Bố trí cốt thép theo kinh nghiệm Thực cắt thép vị trí L/4 gối L/6 nhịp  Nhịp 1: Thực cắt 2Ø20 vị trí L/6 = 1220 mm tính từ mép cột trục Cịn lại 2Ø20 có khả chịu lực 112.78 kN.m  Gối 2: Thực cắt 3Ø20+2Ø18 vị trí L/4 = 1840 mm tính từ mép cột trục Cịn lại 2Ø20 có khả chịu lực 112.54 kN.m  Nhịp 2: Thực cắt 1Ø20+3Ø18 vị trí L/6 = 1220 mm tính từ mép cột trục Cịn lại 2Ø18 có khả chịu lực 112.57 kN.m Nhận xét: - Dựa vào biểu đồ bao vật liệu dầm khung trục B theo phương pháp, ta có nhận xét giống dầm phụ 66 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: 4Ø20 + 3Ø18 (325.94) DẦ M CHÍNH 2Ø20 (112.78) 2Ø20 (112.78) 25 1.47 11 2.57 11 2.54 21 6.73 2Ø20 (112.54) 112.78 18 7.79 187.38 11 2.78 112.54 216.73 2Ø20 (112.54) 31 3.98 TL: 1/50 2Ø20 (112.57) 4Ø20 (216.96) 3Ø20 + 3Ø18 (279.25) 1840 Ø8a200 2Ø20 2 1840 Ø8a300 Ø8a200 2Ø12 2Ø20 2150 Ø8a200 3Ø18 2x5Ø8a50 70 3670 300 2Ø20 1220 2Ø20 4900 1Ø20 1220 300 5 3Ø18 1220 4Ø20 + 3Ø18 (325.94) W = 740 W = 1080 DẦ M CHÍNH TL: 1/50 4Ø20 (216.73) W = 680 2Ø20 (112.78) 2Ø20 (112.78) W = 500 16 5.73 11 2.57 11 2.54 31 3.98 21 6.73 112.54 2Ø20 (112.54) 112.78 18 7.79 187.38 11 2.78 W = 1090 216.73 2Ø20 (112.54) 4Ø20 (216.73) 2Ø20 (112.57) W = 1090 3Ø20 (165.73) W = 810 4Ø20 (216.96) W = 1080 3Ø20 + 3Ø18 (279.25) 1840 3670 Ø8a200 Ø8a300 1840 880 2Ø20 2 2Ø12 2Ø20 Ø8a200 1410 3Ø18 Ø8a200 1530 490 2x5Ø8a50 70 2150 300 860 2Ø20 4870 2Ø20 1620 300 1Ø20 5 3Ø18 700 260 11.Tính tốn độ võng khe nứt theo trạng thái giới hạn 67 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: 11.1 Tính tốn độ võng: Xét mặt cắt nhịp : Sơ đồ tính xác định nội lực theo biểu đồ bao momen tiêu chuẩn, với Pc = Ptt/1.2 Các bước xác định nội lực thực tính tốn theo trạng thái giới hạn - tính theo tải trọng tính tốn As = 3∅20+3∅18 = 1705 mm2, A’s = 2∅20 = 628mm2 b = 350mm, h = 700mm, L = 7,35m Cốt thép AII có: Es = 210x103 MPa Bê tơng B20 có: Rbn =15 MPa, Rbtn =1,4 MPa, Eb = 27x103 MPa - Tĩnh tải: + Tĩnh tải từ sàn truyền vào: gtt = 3228.2 kG/m + Trọng lượng thân dầm chính: Sap tự tính + Tĩnh tải từ dầm phụ truyền vào: Gtt = 6050 kG - Hoạt tải: + Từ sàn truyền vào: pc = 2431/1.2 = 2025.8 kG/m + Từ dầm phụ truyền vào: Pc = 14797/1.2 = 12330.8 kG( Lấy từ Sap) - Tính f1 ( độ võng toàn tải trọng tác dụng ngắn hạn ) M = 21663.91 kG.m α = Es/Eb = 7.78; a = 60mm; ho = 700 - 60 = 640mm; a’ = 60mm Tính hệ số: υ = 0.45; φls = 1.1 ( cốt gân ) φf = = = 0.024 μ = = = 0.0076 λ = φf = 0,024 δ = = = 0.1 ζ= = = 0.276 Z = = = 558.75 mm Wpl = βWo = = = 50 x 106 mm3 68 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: φm = = = 0.323 Ψs = 1.25 - φlsφm = 1.25 – 1.1x0.323 = 0.895 Ψb = 0.9 B= = = 99.32x106 N.m2 Độ võng dầm: f1 = = = 12.27 x 10-3 m - Tính f2 ( độ võng tải dài hạn tác dụng ngắn hạn ) Biểu đồ momen tĩnh tải: M = 3357.96 kG.m α = Es/Eb = 7.78 ; a = 60mm; ho = 700 - 60 = 640mm; a’ = 60mm Tính hệ số: υ = 0.45; φls = 1.1 ( cốt gân ) φf = = = 0.024 μ = = = 0.0076 λ = φf = 0,024 δ = = = 0.016 ζ= = = 0.285 Z = = = 556 mm Wpl = βWo = = = 50 x 106 mm3 φm = = = 2.085 Lấy φm = Ψs = 1.25 - φlsφm = 1.25 – 1.1x1 = 0.15 69 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Ψb = 0.9 B= = = 23.89x107 N.m2 Độ võng dầm: f1 = = = 0.79 x 10-3 m - Tính f3 ( độ võng tải dài hạn tác dụng dài hạn ) Biểu đồ momen tĩnh tải: M = 3357.96 kG.m α = Es/Eb = 7.78 ; a = 60mm; ho = 700 - 60 = 640mm; a’ = 60mm Tính hệ số: υ = 0.15; φls = 0.8 ( cốt gân ) φf = = = 0.073 μ = = = 0.0076 λ = φf = 0,073 δ = = = 0.016 ζ= = = 0.281 Z = = = 569 mm Wpl = βWo = = = 50 x 106 mm3 φm = = = 2.085 Lấy φm = Ψs = 1.25 - φlsφm = 1.25 – 0.8x1 = 0.45 Ψb = 0.9 B= = 70 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: = 64.5x106 N.m2 - Độ võng dầm: f1 = = = 2.93 x 10-3 m - Độ võng tổng cộng: f1-f2+f3 = 12.27 – 0.79 +2.93 =14.41 mm f = 14.41 mm < [ ] = 36.75 mm Thỏa điều kiện độ võng 11.2 Tính bề rộng khe nứt: σs = M / (AsZ); acrc = δφlη20(3,5-100μ) Es =210kN/mm2 Trong đó: δ: Hệ số lấy với cấu kiện chịu uốn φl: Hệ số lấy với tải trọng tác dụng ngắn hạn; lấy 1.6 – 15μ bê tông nặng điều kiện độ ẩm tự nhiên η: Hệ số lấy cốt thép có gân σs: Ứng suất cốt thép lớp ngồi Z: Cánh tay địn nội ngẫu lực, xác định từ điều kiện độ võng μ: Hàm lượng cốt thép chịu kéo tiết diện.( μ < 2%) 1 acrc.dt 21663.9 3357.96 Z d As σs μ (mm (mm 2 (mm ) (N/mm ) (%) ) ) 559 20 1705 227.301 0.76 1 556 20 1705 35.422 0.76 0.025 acrc2 3357.96 1.48 569 20 1705 34.613 0.76 0.036 Trường hợp acrc.lt M (daNm) δ φl η Bề rộng khe nứt (mm) 0.161 Vết nứt tổng cộng : acrc.lt - acrc.dt + acrc2 = 0.161 – 0.025 + 0.036 = 0.172mm < 0.4mm VI PHƯƠNG PHÁP THI CƠNG MẠCH NGỪNG: Mạch ngừng thi cơng bê tơng tồn khối vị trí gián đoạn kĩ thuật, đồng thời mối nối, điều kiện bất khả kháng đảm bảo đúc bê tông liên tục cơng tác thi cơng bê tơng đổ tồn khối 71 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Nguyên nhân mạch ngừng: - Khi phần bê tông đổ trước vị trí khối bê tơng chuyển sang giai đoạn ninh kết đóng rắn, khơng phép đổ bê tơng vào đó, làm phá vỡ vĩnh viễn mối nối liên kết vừa hình thành vữa bê tông Cần phải bê tông cũ nằm ổn định khuôn đúc bê tông, bê tơng cũ đóng rắn ninh kết hồn tồn, đổ tiếp Từ hình thành mạch ngừng vị trí tạm ngừng thi cơng Do mạch ngừng ảnh hưởng đến tính tồn khối bê tông , nên tốt thi công liên tục không để mạch ngừng Khi bắt buộc phải để, vị trí phải khống chế miền kết cấu có nội lực nhỏ nội lực khơng gây nguy hiểm cho kết cấu tiết diện mạch ngừng Để khắc phục giảm yếu mạch ngừng gây ra, vị trí mạch ngừng đặt thêm cốt thép gia cường mạch ngừng - Việc thi cơng bê tơng đổ tồn khối trường hợp có để mạch ngừng tạo đợt thi công bê tông phân đoạn thi công bê tông - Vị trí mạch ngừng vị trí giảm yếu kết cấu bê tơng cốt thép đổ tồn khối Do kích thước mạch ngừng cần giảm đến mức tối đa: + Chiều dài mạch ngừng ngắn nhất, mạch ngừng thẳng, gấp khúc tốt + Mạch ngừng phải thẳng góc với trục kết cấu để diện tích bề mặt mạch ngừng nhỏ Mạch ngừng thi cơng sàn sườn tồn khối 2.1 Bố trí mạch ngừng theo phương đứng sàn sườn: - Nội lực kết cấu dầm sàn toàn khối ( sàn sườn ) gồm lực cắt Q momen uốn M, tương đương với ngẫu lực gồm thành phần lực dọc tác động vào nửa tiết diện mạch ngừng: phần lực nén bê tông vùng nén chịu, có tác dụng ép chặt bê tơng bên mạch ngừng , tăng ma sát, hạn chế tác hại mạch ngừng; phần lực kéo coi hoàn tồn cốt thép chịu, đảm bảo cách gia cường cốt thép mạch ngừng, không ảnh hưởng đến làm việc bê tông mạch ngừng - Vậy momen uốn dù lớn hay nhỏ có tác động đến vùng bê tông giảm yếu mạch ngừng Còn lực cắt tác động dọc theo tiết diện mạch ngừng , gây tác hại lớn với kết cấu Do mạch ngừng cần bố trí vào độ lớn lực cắt: + Đối với sàn khu vệ sinh khơng bố trí mạch ngừng theo phương đứng + Đối với sàn bình thường, mạch ngừng theo phương đứng bố trí sau: 72 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:  Khi hướng đổ bê tông song song với dầm (hay vng góc với dầm phụ) mạch ngừng để vị trí 1/4 nhịp dầm phụ  Khi hướng đổ bê tông song song với dầm phụ, mạch ngừng để vị trí 1/3 2/3 nhịp dầm 2.2 Bố trí mạch ngừng nằm ngang hệ thống dầm liên sàn ( sàn sườn ) + Khi phải bố trí mạch ngừng theo phương ngang , mạch ngừng thường đặt vị trí nách dầm ( nơi tiếp giáp dầm với sàn ) khoảng 2030mm + Trong trường hợp dầm cao > 800mm, đúc bê tơng liên tục để tránh co ngót ban đầu vữa bê tơng , đổ bê tông cách nách dầm 20-30m, ta cần tạm nghỉ để bê tơng kịp co ngót đổ tiếp tới sàn , không thời điểm bắt đầu ninh kết bê tông Do khơng hình thành mạch ngừng dạng ngang, việc đổ bê tơng khơng bị coi gián đoạn Trích dẫn tiêu chuẩn Việt Nam - Các yêu cầu kĩ thuật thi công mạch ngừng thi công sàn sườn bê tơng tồn khối luật hóa điều 6.6.5 6.6.7 TCVN 4453:1995 Điều 6.6.7 nêu rằng: + Khi đổ bê tơng sàn có sườn song song với dầm phụ mạch ngừng thi cơng bố trí khoảng 1/3 đoạn nhịp dầm + Khi đổ bê tông theo hướng bê tông song song với dầm mạch ngừng thi bố trí khoảng nhịp dầm sàn ( khoảng ¼ nhịp ) 73 SV: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: VII TÀI LIỆU THAM KHẢO: - Sàn sườn bê tơng cốt thép tồn khối – GS Nguyễn Đình Cống Giáo trình kết cấu bê tơng cốt thép – Võ Bá Tầm Kết cấu bê tông cốt thép : Phần cấu kiện – PGS-TS Phan Quang Minh TCVN 5574-2012 : Kết cấu bê tông cốt thép - tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động - tiêu chuẩn thiết kế Giáo trình Kỹ thuật thi cơng: Tập – TS Đỗ Đình Đức Trang web vi.wikipedia.org 74 SV: ... 1/ 50 62.03 10 0 .16 75 .19 15 1 .12 2Ø20 (75 .19 ) 74.25 10 0 .11 12 7. 91 127.7 10 0 .11 74.25 75 .19 10 0 .16 2Ø20 (75 .19 ) 15 1 .12 2Ø20 + 4? ?18 (15 6) 2? ?18 (62.03) 2Ø20 + 1? ?18 (10 0 .11 ) 3? ?18 (89.39) 2Ø20 + 1? ?18 ... 7350 Ø8a120 15 00 15 00 15 00 ? ?12 a120 15 00 ? ?12 a120 ? ?12 a120 ? ?12 a120 ? ?12 a120 15 00 ? ?12 a120 15 00 ? ?12 a120 15 00 15 00 15 00 15 00 15 00 7350 Ø8a120 715 0 A 715 0 B 715 0 C D Thống kê cốt thép 18 SV: ĐỒ ÁN BÊ TƠNG... 18 00 Ø6a150 220 11 80 3? ?18 18 00 Ø6a150 11 80 300 6 1? ?18 700 500 10 0 .11 12 7. 91 127.7 2Ø20 (74.25) W = 420 10 0 .11 74.25 75 .19 10 0 .16 2Ø20 + 1? ?18 (10 0 .16 ) W = 680 2Ø20 (74.25) 15 1 .12 W = 720 15 1 .12