Nghiên cứu ứng dụng phương pháp phần tử hữu hạn trong ước lượng tuổi thọ mỏi tại các mối nối của chân đế giàn khoan khai thác dầu khí

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG PHAN CHÍ HỒNG NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN TRONG ƯỚC LƯỢNG TUỔI THỌ MỎI TẠI CÁC MỐI NỐI CỦA CHÂN ĐẾ GIÀN KHOAN KHAI THÁC DẦU KHÍ LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT KHÁNH HÒA – 2017 MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN iv MỤC LỤC v DANH MỤC KÝ HIỆU viii DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT viii DANH MỤC BẢNG BIỂU xi DANH MỤC HÌNH xiii TRÍCH YẾU LUẬN VĂN xvi MỞ ĐẦU… … CHƯƠNG 1: PHẦN TỔNG QUAN 1.1 GIỚI THIỆU DỰ ÁN BIỂN ĐÔNG 1.2 TUỔI THỌ MỎI CỦA CÁC MỐI NỐI Ở CHÂN ĐẾ GIÀN KHOAN 1.3 TỔNG QUAN VỀ CÁC NGHIÊN CỨU CÓ LIÊN QUAN 11 1.3.1 Tình hình nghiên cứu nước 11 1.3.2 Tình hình nghiên cứu nước 15 1.4 ĐỊNH HƯỚNG NGHIÊN CỨU 16 CHƯƠNG 2: LÝ THUYẾT TÍNH MỎI CƠNG TRÌNH BIỂN 18 2.1 HIỆN TƯỢNG PHÁ HỦY MỎI VÀ TẢI TRỌNG GÂY MỎI 18 2.1.1 Hiện tượng phá hủy mỏi 18 2.1.2 Tải trọng gây mỏi 19 2.2 ĐƯỜNG CONG MỎI S-N 22 2.2.1 Khái niệm đường cong mỏi S-N 22 2.2.2 Giới hạn mỏi 22 2.2.3 Các phương pháp xây dựng đường cong mỏi S-N 24 v 2.3 CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN MỎI 28 2.3.1 Phương pháp tính tốn mỏi theo quan điểm tiền định 30 2.3.2 Phương pháp tính tốn mỏi theo quan điểm ngẫu nhiên 32 2.3.3 Tính tổn thương tích lũy mỏi Palmgren Miner 37 2.4 ĐẶC ĐIỂM HÌNH HỌC VÀ ỨNG SUẤT Ở CÁC MỐI NỐI ỐNG 39 2.4.1 Đặc điểm hình học nút ống 39 2.4.2 Các thành phần ứng suất mối nối ống 43 2.5 HỆ SỐ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT SCF (Stress Concentration Factors) 48 2.5.1 Phương pháp lý thuyết 48 2.5.2 Phương pháp thực nghiệm 49 2.5.3 Công thức kinh nghiệm hay công thức tham số 50 CHƯƠNG 3: KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU 52 3.1 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ HỆ SỐ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT SCF BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN 52 3.1.1 Xây dựng mơ hình tính, khai báo vật liệu, chia lưới cho mối nối ống 401 54 3.1.2 Xây dựng mơ hình tải trọng tác dụng 60 3.1.3 Xác định ứng suất điểm nóng SHS 70 3.1.4 Kết tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF phần mềm Ansys 77 3.2 ƯỚC LƯỢNG TUỔI THỌ MỎI THEO CHƯƠNG TRÌNH SACS 80 3.2.1 Xây dựng mơ hình tính giàn Mộc Tinh 81 3.2.2 Xác định liệu đầu vào để tính mỏi phần mềm SACS 84 3.2.3 Chạy chương trình SACS 86 3.2.4 Tính xuất kết tính tổn thất mỏi tích lũy D tuổi thọ mỏi L nút 401 87 3.3 TÍNH GIÁ TRỊ HỆ SỐ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT SCF VÀ TUỔI THỌ MỎI THEO CÔNG THỨC CỦA ĐĂNG KIỂM DNV 89 3.3.1 Tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF mối nối ống 401 90 3.3.2 Tính tuổi thọ mỏi theo công thức DNV 93 vi CHƯƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ 96 4.1 KẾT LUẬN 96 4.1.1 Phân tích, so sánh kết tính toán 96 4.1.2 Mức độ phá hủy mỏi nút kết cấu giàn 97 4.2 KHUYẾN NGHỊ 98 4.2.1 Trong giai đoạn thiết kế 98 4.2.2 Trong giai đoạn chế tạo 99 4.2.3 Trong trình sử dụng phương án bảo trì 99 TÀI LIỆU THAM KHẢO 101 PHỤ LỤC vii DANH MỤC KÝ HIỆU Η : Tung độ mặt sóng kể từ mặt nước tĩnh (m) η(t) : Hàm sóng bề mặt thay đổi theo thời gian t H : Chiều cao sóng (m) ω : Tần số góc sóng (rad/s) t : Thời gian (s) k : Số sóng λ : Bước sóng (m) T : Chu kỳ sóng (s) x : Trục nằm ngang mặt nước tĩnh có chiều dương theo hướng lan truyền sóng c : Vận tốc lan truyền sóng (m/s) d : Chiều sâu nước (m) Tz : Chu kỳ cắt khơng Hs : Chiều cao sóng đáng kể HB : Chiều cao sóng vỡ S : Ứng suất (Stress) Thành phần vận tốc, gia tốc phần tử nước theo hướng ngang Thành phần vận tốc, gia tốc phần tử nước theo hướng đứng σ : Ứng suất (Ký hiệu ứng suất theo tiêu chuẩn DNV-GL) Sr : Số gia ứng suất (Stress range) : Trạng thái biển thứ : Số chu trình ứng suất mà phân tử phải chịu với ứng suất không đổi : Số chu trình tới phá hủy lấy theo đường cong mỏi S-N ứng với : D Xác suất xuất trạng thái biển thứ : Tổn thất mỏi tích lũy S () : Hàm mật độ phổ sóng Tuổi thọ mỏi điểm nóng khảo sát L : Tuổi thọ mỏi mối nối viii DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT ALS : Trạng thái giới hạn phá hủy (Accidental Limit States) API : Viện dầu mỏ Mỹ (American Petroleum Institute) AWS : Hiệp hội hàn Mỹ (American Welding Society) BD1 : Dự án Biển Đông BDPOC : Công Ty Điều Hành Dầu Khí Biển Đơng- Bien Dong Petroleum Operating Company (tên Công ty) BS : Hệ thống tiêu chuẩn Anh quốc (Bristish Standards) Brace : Ống giằng, giằng Chord : Ống chủ, chủ CTB : Công trình biển DFF : Hệ số thiết kế mỏi - Design Fatigue Factor DNV : Đăng kiểm Na-Uy (DNV-GL) EEMUA : Hiệp hội người dùng thiết bị vật liệu FLS : Trạng thái giới hạn mỏi (Fatigue Limit State) FPSO : Kho vừa để xử lý vừa chứa đựng sản phẩm dầu (Floating Production Storage Offloading) FSO : Trạm rót dầu khơng bến (Floating Storage Offloading) HAT : Mực nước triều cao (High Astronomical Tide) HT : Hải Thạch (tên mỏ) ISO : Hiệp hội tiêu chuẩn quốc tế (International Standard Organization) JACKET : Kết cấu khối chân đế cơng trình biển cố định thép kiểu truyền thống LAT : Mực nước triều thấp (Lowest Astronomical Tide) MPI : Kiểm tra từ tính (Magnetic Particle Inspection) MSL : Mực nước lặng (Mean Sea Level) MT : Mộc Tinh (tên mỏ) PFD : Hàm phân phối xác xuất PQP-HT : Giàn khai thác trung tâm Hải Thạch (Production and Quarter Platform in Hai Thach) PT PTHH : Phân tích phần tử hữu hạn (Finite Element Analysis – FEA) PTHH : Phần tử hữu hạn (Finite Element Method – FEM) PVN : Tập đồn dầu khí quốc gia Việt Nam (Petroleum VietNam) ix SASC : Phân tích kết cấu chương trình máy tính (Strutural Analysis Computer System) SCF : Hệ số tập trung ứng suất (Stress Concentration Factor) TTB : Trạng thái biển (Sea-State) WHP-HT1 : Giàn khoan đầu giếng Hải Thạch (Wellhead platform in Hai Thach) WHP-MT1 : Giàn khoan đầu giếng Mộc Tinh (Wellhead platform in Moc Tinh) WP : WorleyParsons Ltd (tên Công ty thiết kế cho Dự án Biển Đông 1) UT : Kiểm tra khơng phá hủy sóng siêu âm (Ultrasonic Test) RT : Kiểm tra không phá hủy X-Ray (Radiographic Test) x DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1-1 Bảng tính giá trị hệ số SCF cho nút 401 giai đoạn thiết kế công ty WorleyParsons tính từ phần mềm SACS 10 Bảng 1-2 Hệ số an toàn mỏi theo khuyến nghị API 11 Bảng 1-3 Các giàn khoan kiểu Jacket độ sâu giới (vùng nước sâu) 13 Bảng 2-1 Số liệu xây dựng đường cong mỏi S-N sở 24 Bảng 2-2 Đường S-N cho mối nối ống hàn biển bảo vệ anốt theo khuyến nghị DNV-GL[9] 26 Bảng 2-3 Phạm vi áp dụng công thức tham số 51 Bảng 3-1 Bảng tính thành phần tải trọng tác dụng lên ống giằng ø1000x25 62 Bảng 3-2 Kết tính giá trị ứng suất điểm nóng hệ số tập trung ứng suất mối nối ống 401 chân đế giàn Mộc Tinh 79 Bảng 3-3 Hệ số tập trung ứng suất mối 401 đưa vào phần mềm SACS 79 Bảng 3-4 Tuổi thọ mối nối tính tốn SACS 88 Bảng 3-5 Thơng số hình học mối 401 kiểu K-T 91 Bảng 3-6 Giá trị SCF phía ống chủ mối nối 401 với ống giằng A, B C 91 Bảng 3-7 Giá trị SCF phía ống giằng A,B C mối nối 401 91 Bảng 3-8 So sánh giá trị SCF tính phương pháp PTHH tính cơng thức số Đăng kiểm DNV 92 Bảng 3-9 Kết tính giá trị lớn HSSR phía ống chủ ống giằng A, B, C mối nối 401 tương ứng với chiều cao sóng Hs = 1.250m 93 Bảng 3-10 Kết tính giá trị lớn HSSR phía ống chủ ống giằng A, B, C mối nối 401 tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750m 94 Bảng 3-11 Kết tính tổng số chu trình sóng tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750m Hs = 1.250m 94 Bảng 3-12 Kết tính tổng tổn thương tích lũy D = n/N ống giằng A,B,C mối nối tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750m Hs = 1.250m 94 Bảng 3-13 Kết tính tổng tổn thương tích lũy D = n/N ống chủ mối nối tương ứng với chiều cao sóng Hs=0.750m Hs=1.250m 95 Bảng 3-14 Kết tính tuổi thọ mỏi ống giằng A, B, C mối nối tương ứng chiều cao sóng Hs = 0.750m Hs = 1.250m (DFF = 5) 95 xi 3.2.4.1 Tổn thất mỏi tích lũy D Tổn thất mỏi tính tốn điểm nằm đường hàn đối đầu mối nối Ứng suất điểm nóng cho sóng tính từ giá trị hệ số SCF ứng suất danh nghĩa, số chu trình cho ứng suất xác định theo đường cong mỏi Toàn tổn thất mỏi tổng tổn thất mỏi sóng trạng thái biển gây ra, với tổng số tích lũy mỏi xác định theo công thức:  D n (s) ds N (s)  = đó: k - số mức ứng suất tính tốn ni - số chu trình ứng suất riêng lẻ i Ni - số chu trình cho phép mức ứng suất thứ i từ đường cong mỏi S-N 3.2.4.2 Tuổi thọ mỏi Tuổi thọ mỏi xác định điểm nóng nút kết cấu chân đế giàn (Jacket), từ suy tuổi thọ mỏi thiết kế phụ thuộc vào hệ số an toàn theo quy phạm thiết kế Tuổi thọ mỏi mối nối ống 401 chân đế giàn Mộc Tinh tính theo cơng thức: L = L D  25 0.04938 = 506.3 (năm) Kết tính tuổi thọ mỏi mối nối nói chung mối nối ống 401 nói riêng chân đế giàn khoan Mộc Tinh cho Bảng 3-4 Bảng 3-4 Tuổi thọ mối nối tính tốn SACS 88 3.3 TÍNH GIÁ TRỊ HỆ SỐ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT SCF VÀ TUỔI THỌ MỎI THEO CƠNG THỨC CỦA ĐĂNG KIỂM DNV Như trình bày, để kiểm tra lại kết tính theo phương pháp phần tử hữu hạn, phần thực tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF tuổi thọ mỏi mối nối ống 401 theo hướng dẫn DNV GL-RP C203 quan Đăng kiểm Nauy Q trình tính theo cơng thức thực theo sơ đồ thể Hình 3-42, q trình tính phức tạp dài dòng nên để thuận tiện trình bày, chúng tơi nghiên cứu xây dựng quy trình tính phần mềm Excel trình bày phần phụ lục luận văn Trạng thái biển để tính mỏi Lựa chọn sóng đặc trưng để tính tốn Xác định tỉ lệ xác xuất sóng lựa chọn Tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF (Appendix B, phụ lục 1) - Phân loại, xác định kích thước mối nối - Áp dụng cơng thức DNV để tính Ứng suất điểm nóng Đường cong mỏi S-N Tổn thất mỏi Tuổi thọ mỏi Hình 3-42 Sơ đồ q trình tính hệ số SCF tuổi thọ mỏi theo công thức DNV 89 3.3.1 Tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF mối nối ống 401 Mối nối ống 401 có cấu hình kiểu K-T với mơ hình tính thể Hình 3-43 Phương trình tham số Efthymiou áp dụng xem thỏa mãn cho mối nối kết trình bày Appendix A (Phụ lục 1) Hình 3-43 Mơ hình mối nối 401 kiểu K-T 90 Các thơng số hình học mối nối 401 kiểu K-T cho Bảng 3-5 Bảng 3-5 Thơng số hình học mối 401 kiểu K-T Kích thước hình học (Geometrical parameter) Ống chủ Kích thước φ 1700 x 55 (Chord) Đường kính ngo ài (Outer diameter): D= 1700 mm Chiều dày (Thickness) : T= 55 mm Chiều dài (Length) L= 5400 mm Ống giằng A Kích thước φ 1000 x 30 (Brace A) Đường kính ngo ài (Outer diameter): dA = 1000 mm Chiều dày (Thickness) : tA = 30 mm Góc nghiêng (Angle) ΘA = 31 C Ống giằng B Kích thước φ 800 x 25 (Brace B) Đường kính ngo ài (Outer diameter): dB = 800 mm Chiều dày (Thickness) : tB = 25 mm Góc nghiêng (Angle) ΘB = 84 C Ống giằng C Kích thước φ 1000 x 25 (Brace B) Đường kính ngo ài (Outer diameter): dC = 1000 mm Chiều dày (Thickness) : tC = 25 mm Góc nghiêng (Angle) ΘC = 55 C Bảng 3-6 Bảng 3-7 trình bày kết tính tốn giá trị hệ số ứng suất tập trung ứng suất SCF lớn xuất ống chủ ống giằng A, B, C mối nối 401 Chi tiết phương pháp tính trình bày cụ thể Appendix B (Phụ lục 1.) Bảng 3-6 Giá trị SCF phía ống chủ mối nối 401 với ống giằng A, B C Giá trị SCFs lớn SCFAC/AS SCFMIP SCFMOP A 2.708 1.655 4.979 B 4.064 2.238 6.639 C 3.615 1.962 4.684 Về phía ống chủ Bảng 3-7 Giá trị SCF phía ống giằng A,B C mối nối 401 Giá trị SCFs lớn SCFAC/AS SCFMIP SCFMOP A 2.102 3.003 5.682 B 4.027 2.638 8.604 C 3.089 2.672 5.898 Về phía ống giằng 91 Bảng 3-8 trình bày kết so sánh giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF tính theo phương pháp phần tử hữu hạn theo công thức DNV Bảng 3-8 So sánh giá trị SCF tính phương pháp PTHH tính cơng thức số Đăng kiểm DNV ϬHS(N/mm2) SCF tính tốn SCF tính tốn Kích cỡ ống Góc nghiêng Ϭn(N/mm2) tính tốn Mối nối Tải tác dụng phương công Ghi giằng ống giằng danh nghĩa phương pháp PTHH thức DNV pháp PTHH Lực nén dọc trục (AXIAL 13.06 38.43 2.94 Comp) 3.089 Lực kéo dọc trục 13.06 37.98 2.91 Ứng suất ống (AXIAL Tens) 401 Ø1000x25 55 giằng (Stress at Brace) Uốn mặt phẳng 5.49 11.735 2.14 2.672 (MIP) Uốn mặt phẳng 5.49 22.665 4.13 5.898 (MOP) Lực nén dọc trục (AXIAL Comp) 401 Ø1000x25 55 Lực kéo dọc trục (AXIAL Tens) Uốn mặt phẳng (MIP) Uốn mặt phẳng (MOP) 13.06 40.67 3.11 3.615 14.06 40.655 2.89 5.49 7.745 1.41 1.962 5.49 17.705 3.22 4.684 Ứng suất ống chủ (Stress at Chord) Từ số liệu Bảng 3-8 nhận xét thấy kết tính giá trị hệ số tập trung ứng suất SCF mối nối 401 công thức DVNGL-RP C203 cho kết gần tương tự với kết tính tốn hệ số tập trung ứng suất SCF phương pháp phần tử hữu hạn phần mềm Ansys (với chênh lệch không đáng kể) Điều sở cho phép kiểm chứng độ tin cậy phương pháp phần tử hữu hạn sở để triển khai tính mối nối khác phương pháp phần tử hữu hạn nói chung chương trình Ansys Workbench nói riêng 92 3.3.2 Tính tuổi thọ mỏi theo cơng thức DNV Từ số liệu đo đạc thống kê thông số sóng biển khu vực đặt giàn Mộc Tinh - Metocean Criteria cho Bảng 2.4 đính kèm phụ lục 2, chúng tơi chọn lựa hai thơng số sóng tiêu biểu cho vùng biển có đặc trưng Hs = 1.250 m , Tz = 4.5 s Hs = 0.750 m , Tz = 4.5 s để áp dụng tính tốn cho mối 401 Như trình bày, giá trị số gia ứng suất xuất điểm nóng (HSSR) xác định điểm nằm xung quanh chu vi giao điểm ống chủ ống giằng Để ước lượng tuổi thọ mối nối ống 401 chọn giá trị lớn HSSR vị trí Kết tính cho Appendix C, D (phần Phụ lục 1) với bảng tính cụ thể thực phần mềm excel sau Bảng 3-9 Kết tính giá trị lớn HSSR phía ống chủ ống giằng A, B, C mối nối 401 tương ứng với chiều cao sóng Hs = 1.250 m    HSSR      MAX HSSR  b / c.i 1 Về phía ống giằng A 1.2059 1.0957 1.0458 1.0853 1.1911 1.3012 1.3512 1.3117 1.3512 B 3.7120 2.5632 2.0104 2.3774 3.4492 4.5979 5.1507 4.7837 5.1507 C 2.7470 2.3430 2.1460 2.2713 2.6455 3.0495 3.2466 3.1213 3.2466 A 0.0314 -1.6464 -2.3486 -1.6638 0.0067 1.6845 2.3867 1.7019 2.3867 B 0.0453 -2.1916 -3.1279 -2.2152 0.0119 2.2488 3.1851 2.2724 3.1851 C 0.0400 -1.5389 -2.2015 -1.5596 0.0108 1.5898 2.2524 1.6105 2.2524 Về phía ống chủ 93 Bảng 3-10 Kết tính giá trị lớn HSSR phía ống chủ ống giằng A, B, C mối nối 401 tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750 m      HSSR    MAX HSSR  b / c.i 1 Về phía ống giằng A 0.9412 0.8328 0.7852 0.8262 0.9318 1.0402 1.0878 1.0468 1.0878 B 2.9516 1.9006 1.3921 1.7241 2.7021 3.7532 4.2616 3.9296 4.2616 C 2.2491 1.9642 1.8190 1.8987 2.1565 2.4414 2.5866 2.5069 2.5866 A 0.3935 -1.1783 -1.8364 -1.1953 0.3696 1.9414 2.5995 1.9584 2.5995 B 0.5888 -1.5068 -2.3844 -1.5297 0.5564 2.6521 3.5296 2.6750 3.5296 C 0.5236 -1.3381 -2.1176 -1.3582 0.4952 2.3569 3.1364 2.3770 3.1364 Về phía ống chủ Bảng 3-11 Kết tính tổng số chu trình sóng tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750 m Hs = 1.250 m Peak wave period (Tp): 6.363 s Hs (m) Xác xuất sóng xuất Tỉ lệ xác xuất Total wave xuất Tp=1.414Tz cycle per hai day sóng Total wave cycle per year (n) 0.750 173.3 45.26% 6.363 6146 2243148 1.250 209.6 54.74% 6.363 7433 2713005 Số sóng xuất ngày = Tỉ lệ sóng xuất x 24 x 3600 / Tp Số sóng xuất năm = Số sóng xuất ngày x 365 Bảng 3-12 Kết tính tổng tổn thương tích lũy D = n/N ống giằng A,B,C mối nối tương ứng với chiều cao sóng Hs = 0.750 m Hs = 1.250 m Ống giằng (Brace) Hs Location Max HSSR n N n/N A 1.08783043 2243148 2.65E+15 8.4657E-10 B 4.26163097 2243148 2.872E+12 7.8115E-07 C 2.58657276 2243148 3.486E+13 A 1.35116298 2713005 8.963E+14 3.0268E-09 B 5.1507057 2713005 1.113E+12 2.4366E-06 C 3.24660404 2713005 1.119E+13 2.4244E-07 (m) 0.750 1.250 94 6.434E-08 Bảng 3-13 Kết tính tổng tổn thương tích lũy D = n/N ống chủ mối nối tương ứng với chiều cao sóng Hs=0.750 m Hs=1.250 m Ống chủ (Chord) Hs Location Max HSSR n N n/N A 2.599506 2243148 2.797E+10 8.02071E-05 B 3.5296482 2243148 1.117E+10 0.000200787 C 3.136373 2243148 1.592E+10 0.000140872 A 2.3866747 2713005 3.614E+10 7.5078E-05 B 3.1851343 2713005 1.52E+10 0.00017845 C 2.2523771 2713005 4.299E+10 6.31039E-05 (m) 0.750 1.250 Bảng 3-14 Kết tính tuổi thọ mỏi ống giằng A, B, C mối nối tương ứng chiều cao sóng Hs = 0.750 m Hs = 1.250 m (DFF = 5) Ống giằng (BRACE) TUỔI THỌ MỎI - NĂM (FATIGUE LIFE - YEARS) Location Cumulative damage (D) Fatigue Life (DFF=1) Fatigue Life (DFF=5) A 3.87341E-09 258170402.83 51634080.57 B 3.21775E-06 310775.69 62155.14 C 3.06776E-07 3259706.24 651941.25 cumulative damage D= Fatigue life Bảng 3-15 Kết tính tuổi thọ mỏi ống chủ mối nối tương ứng chiều cao sóng Hs = 0.750 m Hs = 1.250 m (DFF = 5) Ống chủ (CHORD) TUỔI THỌ MỎI - NĂM (FATIGUE LIFE - YEARS) Location Cumulative damage (D) Fatigue Life (DFF=1) Fatigue Life (DFF=5) A 0.000155285 6439.77 1287.95 B 0.000379236 2636.88 527.38 C 0.000203976 4902.55 980.51 cumulative damage D= Fatigue life Dựa vào kết tính tốn hai bảng xác định tuổi thọ mỏi mối 401 theo cách tính tốn cơng thức tham số DNV 528 năm 95 CHƯƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ 4.1 KẾT LUẬN 4.1.1 Phân tích, so sánh kết tính tốn Từ kết tính tuổi thọ mỏi mối nối 401của chân đế giàn khoan Mộc Tinh theo phương pháp phần tử hữu hạn phần mềm ANSYS 16 tính giá trị hệ số SCF để đưa vào phần mềm SACS so với kết tính theo cơng thức DNVGL-RP-C203 kết tính thiết kế ban đầu dựa theo khuyến nghị quan Đăng kiểm Lloyd’s, nhận thấy: - Kết tính tuổi thọ mỏi mối nối 401 theo phương pháp phần tử hữu hạn L = 506 năm chênh lệch khơng nhiều so với kết tính theo công thức Đăng kiểm Nauy DNVGL-RP-C203 với điều kiện lý thuyết, chọn hai mơ hình sóng đặc trưng dùng để tính tốn nhận L = 528 năm Kết tính theo hai cách sai khác 12 năm (