Nghiên cứu các yếu tố ảnh hưởng đến chuỗi mối nối liên tục nhiệt trong hệ dầm bê tông cốt thép dự ứng lực lắp ghép nhịp giản đơn

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐINH PHÁT TIẾN NGHIÊN CỨU CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN CHUỖI MỐI NỐI LIÊN TỤC NHIỆT TRONG HỆ DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC LẮP GHÉP NHỊP GIẢN ĐƠN Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng công trình giao thơng Mã số: 8580205 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 10 năm 2020 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH *** Cán hướng dẫn khoa học: PGS TS LÊ VĂN NAM Cán chấm nhận xét 1: TS LÊ BÁ KHÁNH Cán chấm nhận xét 2: PGS TS LÊ ANH THẮNG Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 04 tháng 10 năm 2020 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Chủ tịch hội đồng : PGS.TS NGUYỄN MẠNH TUẤN Thư ký hội đồng : TS NGUYỄN XUÂN LONG CB Phản biện : TS LÊ BÁ KHÁNH CB Phản biện : PGS TS LÊ ANH THẮNG Uỷ viên hội đồng : TS PHAN TÔ ANH VŨ Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá luận văn Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG PGS.TS NGUYỄN MẠNH TUẤN TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS LÊ ANH TUẤN I ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập – Tự – Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Đinh Phát Tiến MSHV : 1870074 Ngày tháng năm sinh : 09/06/1995 Nơi sinh : Đồng Tháp Chuyên ngành : Kỹ thuật xây dựng công trình giao thơng Mã sớ ngành : 8580205 Họ và tên học viên : I TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến chuỗi mối nối liên tục nhiệt hệ dầm BTCT DƯL lắp ghép nhịp giản đơn NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: ❖ Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến kết cấu liên tục nhiệt như: tĩnh tải, hoạt tải, nhiệt độ, co ngót, từ biến,… ❖ Nghiên cứu sở lý thuyết tính tốn kết cấu liên tục nhiệt ❖ Mơ hình hóa sự làm việc liên tục nhiệt phần mềm Midas Civil ❖ So sánh, đánh giá kết giữa: phương pháp dải và phương pháp phần tử hữu hạn (mô phần mềm Midas Civil) ❖ Đề xuất phương án sử dụng chiều dài liên tục nhiệt hợp lý ứng với chiều dài dầm giản đơn khác ❖ Kết luận nêu kiến nghị việc sử dụng kết cấu liên tục nhiệt cầu bê tông cốt thép dự ứng lực lắp ghép nhịp giản đơn II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 10/02/2020 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 23/09/2020 IV CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS TS Lê Văn Nam II Tp HCM, ngày 23 tháng 09 năm 2020 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CN BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS TS LÊ VĂN NAM PGS TS NGUYỄN MẠNH TUẤN TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS TS LÊ ANH TUẤN III LỜI CẢM ƠN Trong trình học tập, nghiên cứu hoàn thiện luận văn, học viên nhận động viên, khuyến khích tạo điều kiện giúp đỡ nhiệt tình Thầy giáo, Cơ giáo, anh chị em, bạn bè đồng nghiệp gia đình Học viên bày tỏ lòng cảm ơn đến Thầy Cô giáo Bộ môn Xây dựng Cầu đường trường Đại Học Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh tạo điều kiện, đóng góp ý kiến cho học viên suốt q trình học tập hồn thành luận văn thạc sĩ Đặc biệt, học viên xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Thầy PGS TS Lê Văn Nam – Người trực tiếp hướng dẫn, tận tình bảo, góp ý cho học viên nhiều cách nhìn đắn vấn đề nghiên cứu, tiếp cận nghiên cứu hiệu Cuối cùng, học viên xin kính gửi đến Q Thầy Cơ, đến gia đình bạn bè lời cảm ơn chân thành lời chúc tốt đẹp Trân trọng! Tp Hồ Chí Minh, ngày 23 tháng 09 năm 2020 Học viên thực Đinh Phát Tiến IV TÓM TẮT Cầu dầm giản đơn sử dụng kết cấu liên tục nhiệt ứng dụng rộng rãi nước ta nước giới Đặc tính bật kết cấu thi công đơn giản, thay số lượng khe co giãn, giảm thiểu chi phí tu, bảo dưỡng, đảm bảo êm thuận xe lưu thông cầu, chống nước thâm nhập từ mặt cầu xuống gối cầu, tận dụng hiệu khả làm việc dầm giản đơn,… Tuy nhiên, từ tính tốn lý thuyết đến thực tế sử dụng cho thấy liên tục nhiệt xuất nhiều hư hỏng nguyên nhân khác như: chọn chiều dài chưa hợp lý, góc xoay đầu dầm hoạt tải, thay đổi nhiệt độ, ảnh hưởng co ngót, từ biến,… Thơng qua nghiên cứu này, học viên mong muốn xác định chiều dài liên tục nhiệt hợp lý tương ứng với chiều dài dầm giản đơn loại dầm khác Trong q trình nghiên cứu, học viên tính tốn kết cấu liên tục nhiệt phương pháp dải phương pháp phần tử hữu hạn (mơ hình kết cấu phần mềm Midas Civil) để từ rút kết luận V ABSTRACT Multi-span simply bridge by using deboned link slabs has been widely applied in our country as well as other countries in the world The outstanding feature of this structure is simple construction, replaces the number of expansion joints, minimizing maintenance costs, ensure smoothness when vehicles are traveling on the bridge, resistant to water penetration from the deck to the bridge, take advantage of the simple beam working ability,… However, from theoretical calculations to practical use, it shows that the bridges using the deboned link slabs have appeared some damage by various reasons such as: choose the unreasonable length, specified displacement of supports due to live load, creep and shrinkage effects,… Through this study, students wish to determine a reasonable link slab length to simple beam lengths and different types of beams In this study, students will calculate the link slab structure by strip method and finite element method (structure model by Midas Civil software) to draw conclusions VI LỜI CAM ĐOAN Học viên xin cam đoan cơng trình nghiên cứu thân Các số liệu, kết nghiên cứu nêu luận văn trung thực chưa công bố trước Các thông tin tham khảo luận văn học viên trích dẵn cách đầy đủ cẩn thận Tác giả luận văn Đinh Phát Tiến VII MỤC LỤC NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ I LỜI CẢM ƠN III TÓM TẮT IV ABSTRACT V LỜI CAM ĐOAN VI MỤC LỤC VII DANH MỤC BẢNG X DANH MỤC HÌNH ẢNH XVI DANH MỤC VIẾT TẮT XIX CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1.2 KẾT CẤU BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 1.3 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU TRÊN THẾ GIỚI 1.4 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU TRONG NƯỚC 1.5 MỤC TIÊU, NHIỆM VỤ, ĐỐI TƯỢNG, PHẠM VI VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU CỦA ĐỀ TÀI 1.5.1 Mục tiêu nghiên cứu đề tài: 1.5.2 Nhiệm vụ nghiên cứu đề tài: 1.5.3 Đối tượng nghiên cứu đề tài: 1.5.4 Phạm vi nghiên cứu đề tài: 1.5.5 Phương pháp nghiên cứu đề tài: 1.6 DỰ KIẾN KẾT QUẢ CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 2.1 TÍNH TỐN NỘI LỰC TRONG BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 2.1.1 Sơ đồ tính tốn: 2.1.2 Các yếu tố ảnh hưởng đến liên tục nhiệt: 2.1.3 Các loại tải trọng liên tục nhiệt: VIII 2.1.4 Xác định nội lực cưỡng bức: 2.1.5 Xác định nội lực cục bộ: 12 2.1.6 Xác định nội lực phát sinh: 16 2.1.7 Tổ hợp nội lực: 21 2.1.8 Kiểm toán BLTN: 22 2.2 CƠ SỞ LÝ THUYẾT CHỌN CHIỀU DÀI BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 24 2.3 CẤU TẠO CHUỖI LIÊN TỤC NHIỆT HỢP LÝ 25 2.3.1 Cơ sở lý thuyết chọn chiều dài chuỗi hợp lý: 25 2.3.2 Cơ sở lý thuyết xác định kích thước gối cao su: 27 2.4 NHẬN XÉT CHƯƠNG 33 CHƯƠNG TÍNH TỐN BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 34 3.1 THÔNG SỐ CHUNG 34 3.1.1 Vật liệu: 34 3.1.2 Thơng số dầm chính: 35 3.1.3 Thông số khác: 37 3.2 TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP DẢI BẢN 38 3.2.1 Tính tốn chiều dài liên tục nhiệt hợp lý: 38 3.2.2 Tính tốn chiều dài chuỗi liên tục nhiệt hợp lý: 59 3.3 TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN (PHẦN MỀM MIDAS CIVIL) 79 3.3.1 Trình tự mô phỏng: 79 3.3.2 Q trình mơ phỏng: 79 3.3.3 Tính toán chiều dài BLTN hợp lý: 81 3.3.4 Tính tốn chiều dài chuỗi liên tục nhiệt hợp lý: 86 3.4 SO SÁNH KẾT QUẢ GIỮA CÁC PHƯƠNG PHÁP 92 3.4.1 Chiều dài BLTN hợp lý: 92 3.4.2 Chuyển vị lớn gối chuỗi liên tục nhiệt: 93 3.4.3 Kết tính tốn gối cầu cao su: 94 3.4.4 Kết bố trí cốt thép BLTN: 95 3.5 NHẬN XÉT CHƯƠNG 96 151 Kết kiểm toán theo TTGH Cường độ thể bảng (B.15) Bảng B.15: Kiểm tốn theo TTGH Cường độ Vị trí Số nhịp Pu (kN) Pr (kN) Mr (kN) [Mu] (kN) Mu (kNm) Kiểm tra Kiểm tra Ngàm 81,316 916,088 90,916 82,846 66,920 [Mr] ≥ Mu Thỏa Giữa nhịp 81,316 916,088 90,916 82,846 64,230 [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Ngàm 110,568 916,088 90,916 79,943 66,920 [Mr] ≥ Mu Thỏa Giữa nhịp 110,568 916,088 90,916 79,943 64,230 [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Ngàm 191,486 916,088 90,916 71,912 66,920 [Mr] ≥ Mu Thỏa Giữa nhịp 191,486 916,088 90,916 71,912 64,230 [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Ngàm 328,758 1130,973 108,062 76,650 66,920 [Mr] ≥ Mu Thỏa Giữa nhịp 328,758 1130,973 108,062 76,650 64,230 [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Ngàm 455,336 1368,478 125,164 83,518 66,920 [Mr] ≥ Mu Thỏa 11 Giữa nhịp 455,336 1368,478 125,164 83,518 64,230 [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa theo công thức (2.52) Kết kiểm tra thể bảng (B.16) Bảng B.16: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa Vị trí Số nhịp c (mm) ds (mm) c/ds pmax Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 40,476 40,476 40,476 40,476 40,476 40,476 49,970 49,970 60,464 60,464 115 115 115 115 115 115 115 115 115 115 0,352 0,352 0,352 0,352 0,352 0,352 0,435 0,435 0,526 0,526 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 152 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu theo công thức (2.53) Kết kiểm tra thể bảng (B.17) Bảng B.17: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số nhịp Mn (kNm) 1,2.Mcr 1,33.Mu (kNm) (kNm) nhịp 90,916 26,708 89,004 26,708 Mn ≥ M Thỏa 90,916 26,708 85,426 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 90,916 26,708 89,004 26,708 Mn ≥ M Thỏa 90,916 26,708 85,426 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 90,916 26,708 89,004 26,708 Mn ≥ M Thỏa 90,916 26,708 85,426 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 108,062 26,708 89,004 26,708 Mn ≥ M Thỏa 108,062 26,708 85,426 26,708 Mn ≥ M Thỏa 11 nhịp 125,164 26,708 89,004 26,708 Mn ≥ M Thỏa 125,164 26,708 85,426 26,708 Mn ≥ M Thỏa [M] Điều kiện Kiểm tra Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Kết kiểm tra thể bảng (B.18) Bảng B.18: Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Vị trí Số nhịp fs (Mpa) 0,6.fy (Mpa) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 153,608 146,655 153,608 146,655 153,608 146,655 126,042 120,336 105,449 100,676 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 153 Kiểm tra điều kiện khống chế nứt theo công thức (2.54) Kết kiểm tra thể bảng (A.53) Bảng B.19: Kiểm tra điều kiện khống chế nứt Vị trí Số nhịp γe dc (mm) βs smin (mm) s (mm) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 1 1 1 1 1 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 338,785 360,538 338,785 360,538 338,785 360,538 439,128 465,637 548,314 580,001 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110 s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Khi thay đổi chiều dày BLTN tiết diện bố trí cốt thép thay đổi theo Tiến hành lựa chọn kiểm toán tương tự chiều dày HLS = 0,18 (m) Kết bố trí cốt thép cho BLTN cho chiều dày lại thể bảng (B.20) Bảng B.20: Kết bố trí cốt thép BLTN cho chiều dày BLTN cịn lại Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số a' n D s nhịp (mm) (thanh) (mm) (mm) nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 18 18 18 18 18 18 20 20 22 22 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110 As (mm2) 2544,690 2544,690 2544,690 2544,690 2544,690 2544,690 3141,593 3141,593 3801,327 3801,327 154 B.2.2 Trường hợp Dầm I BTCT DƯL, chiều dài dầm 33m: B.2.2.1 Tổng hợp chuyển vị: Kết chuyển vị sang trái tính từ tâm chuỗi vị trí gối chuỗi liên tục nhiệt gồm Dầm I33 thay đổi nhiệt độ, co ngót từ biến gây tổng hợp bảng (B.21) Bảng B.21: Kết chuyển vị thay đổi nhiệt độ, co ngót từ biến gây chuỗi liên tục nhiệt gồm Dầm I33 Số nhịp Dầm I33 11 Vị trí gối 3 5 7 Do thay đổi nhiệt độ 11,451 5,800 5,651 17,252 11,601 11,451 5,800 5,651 23,052 17,401 17,252 11,601 11,451 5,800 5,651 30,091 24,440 24,291 18,640 18,491 12,839 12,700 7,011 7,303 34,652 29,001 28,852 Do từ biến Do co ngót Tổng cộng 13,737 4,392 8,242 18,250 8,913 12,727 4,602 8,021 22,870 13,533 17,347 9,222 12,640 4,625 8,009 28,088 18,746 22,562 14,435 17,856 9,830 13,266 5,098 8,895 32,129 22,787 26,602 4,802 2,663 2,274 7,436 5,297 4,909 2,632 2,280 10,068 7,928 7,540 5,263 4,911 2,631 2,280 13,261 11,121 10,733 8,456 8,105 5,824 5,478 3,181 3,029 15,330 13,191 12,802 25,982 10,825 14,189 36,900 21,751 25,079 11,004 13,974 47,922 32,772 36,101 22,026 24,994 11,026 13,962 60,908 45,753 49,084 35,007 37,980 23,999 26,999 12,836 16,671 69,983 54,829 58,158 155 Số nhịp Dầm I33 Vị trí gối 11 10 11 Do thay đổi nhiệt độ 23,201 23,052 17,401 17,252 11,601 11,451 5,800 5,651 Do từ biến Do co ngót Tổng cộng 18,476 21,894 13,878 17,263 9,253 12,636 4,627 8,009 10,525 10,174 7,893 7,543 5,262 4,911 2,631 2,280 44,082 47,052 33,082 36,020 22,056 24,990 11,028 13,962 B.2.2.2 Kiểm toán cốt thép BLTN: Chọn sơ đường kính số thép cho trường hợp chuỗi liên tục nhiệt bảng (B.22) Sau tiến hình kiểm tra khả chịu lực cốt thép Bảng B.22: Bảng chọn sơ đường kính thép bố trí BLTN (chiều dày BLTN 0,18m) Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số a' n D s nhịp (mm) (thanh) (mm) (mm) nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 20 20 20 20 22 22 22 22 22 22 110 110 110 110 110 110 110 110 90 90 As (mm2) 3141,593 3141,593 3141,593 3141,593 3801,327 3801,327 3801,327 3801,327 4561,593 4561,593 Kết kiểm toán theo TTGH Cường độ thể bảng (B.23) 156 Bảng B.23: Kiểm toán theo TTGH Cường độ Vị trí Số nhịp Pu (kN) Pr (kN) Mr (kN) [Mu] (kN) Mu Kiểm tra (kNm) Kiểm tra 99,431 1130,973 108,062 98,561 76,970 [Mr] ≥ Mu Thỏa 99,431 1130,973 108,062 98,561 80,550 [Mr] ≥ Mu Thỏa Ngàm 189,000 1130,973 108,062 Giữa nhịp 189,000 1130,973 108,062 BLTN 90,003 76,970 [Mr] ≥ Mu Thỏa 90,003 80,550 [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa Ngàm Giữa nhịp BLTN Ngàm 354,750 1368,478 125,164 92,718 76,970 Giữa nhịp 354,750 1368,478 125,164 92,718 80,550 BLTN Ngàm 368,674 1368,478 125,164 91,444 76,970 Giữa nhịp 368,674 1368,478 125,164 91,444 80,550 BLTN Ngàm 484,242 1642,173 142,466 100,456 76,970 11 Giữa nhịp 484,242 1642,173 142,466 100,456 80,550 BLTN Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa theo công thức (2.52) Kết kiểm tra thể bảng (B.24) Bảng B.24: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa Vị trí Số nhịp c (mm) ds (mm) c/ds pmax Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 49,970 49,970 49,970 49,970 60,464 60,464 60,464 60,464 72,556 72,556 115 115 115 115 115 115 115 115 115 115 0,435 0,435 0,435 0,435 0,526 0,526 0,526 0,526 0,631 0,631 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Không thỏa Không thỏa 157 Khi chiều dày BLTN 0,18 (m) chuỗi liên tục nhiệt gồm 11 nhịp I33 khơng thỏa điều kiện cốt thép tối đa Chúng ta giảm hàm lượng cốt thép khơng thỏa điều kiện kiểm toán TTGH Cường độ Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu theo công thức (2.53) Kết kiểm tra thể bảng (B.25) Bảng B.25: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu Vị trí Số nhịp Mn (kNm) 1,2.Mcr 1,33.Mu (kNm) (kNm) Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 108,062 108,062 108,062 108,062 125,164 125,164 125,164 125,164 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 107,132 102,370 107,132 102,370 107,132 102,370 107,132 102,370 [M] Điều kiện Kiểm tra 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 26,708 Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Mn ≥ M Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Kết kiểm tra thể bảng (B.26) Bảng B.26: Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Vị trí Số nhịp fs (Mpa) 0,6.fy (Mpa) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 145,147 150,982 145,147 150,982 121,433 126,316 121,433 126,316 240 240 240 240 240 240 240 240 fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 158 Kiểm tra điều kiện khống chế nứt theo công thức (2.54) Kết kiểm tra thể bảng (A.32) Bảng B.27: Kiểm tra điều kiện khống chế nứt Vị trí Số nhịp γe dc (mm) βs smin (mm) s (mm) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 1 1 1 1 60 60 60 60 60 60 60 60 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 365,532 346,765 365,532 346,765 460,347 437,915 460,347 437,915 110 110 110 110 110 110 110 110 s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Khi thay đổi chiều dày BLTN tiết diện bố trí cốt thép thay đổi theo Tiến hành lựa chọn kiểm toán tương tự chiều dày HLS = 0,18 (m) Kết bố trí cốt thép cho BLTN cho chiều dày lại thể bảng (B.28) Bảng B.28: Kết bố trí cốt thép BLTN cho chiều dày BLTN cịn lại Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số a' n D s nhịp (mm) (thanh) (mm) (mm) nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 20 20 20 20 22 22 22 22 22 22 110 110 110 110 110 110 110 110 90 90 As (mm2) 3141,593 3141,593 3141,593 3141,593 3801,327 3801,327 3801,327 3801,327 4561,593 4561,593 159 B.2.3 Trường hợp Dầm Super - T BTCT DƯL, chiều dài dầm 38,3m: B.2.3.1 Tổng hợp chuyển vị: Kết chuyển vị sang trái tính từ tâm chuỗi vị trí gối chuỗi liên tục nhiệt gồm Dầm Super – T 38,3 thay đổi nhiệt độ, co ngót từ biến gây tổng hợp bảng (B.29) Bảng B.29: Kết chuyển vị thay đổi nhiệt độ, co ngót từ biến gây chuỗi liên tục nhiệt gồm Dầm Super – T 38,3 Số nhịp Dầm I33 11 Vị trí gối 3 5 7 Do thay đổi nhiệt độ 11,755 8,031 8,527 20,060 13,461 13,329 6,730 6,599 28,319 21,720 21,589 14,989 14,876 8,219 8,799 33,521 26,922 26,790 20,191 20,060 13,461 13,329 6,730 6,599 40,251 33,652 33,521 Do từ biến Do co ngót Tổng cộng 13,610 4,050 8,390 21,152 9,842 14,992 5,107 9,756 27,005 15,689 20,846 10,943 15,674 5,693 10,866 31,435 20,120 25,271 15,384 20,032 10,283 14,883 5,143 9,740 36,577 25,262 30,414 7,410 4,035 4,300 10,096 6,750 6,713 3,376 3,336 14,252 10,906 10,869 7,531 7,500 4,137 4,441 16,849 13,503 13,466 10,129 10,089 6,753 6,713 3,377 3,336 20,226 16,880 16,843 28,660 13,305 18,233 44,287 25,342 30,369 12,858 17,381 59,664 40,713 45,748 28,217 32,843 15,172 21,026 70,073 51,122 56,151 38,637 43,160 25,786 30,260 12,895 17,365 82,966 64,016 69,046 160 Số nhịp Dầm I33 Vị trí gối 11 10 11 Do thay đổi nhiệt độ 26,922 26,790 20,191 20,060 13,461 13,329 6,730 6,599 Do từ biến Do co ngót Tổng cộng 20,527 25,175 15,426 20,026 10,285 14,883 5,143 9,740 13,506 13,466 10,130 10,089 6,753 6,713 3,377 3,336 51,532 56,055 38,680 43,154 25,788 30,260 12,895 17,365 B.2.3.2 Kiểm toán cốt thép BLTN Chọn sơ đường kính số thép cho trường hợp chuỗi liên tục nhiệt bảng (B.30) Sau tiến hình kiểm tra khả chịu lực cốt thép Bảng B.30: Bảng chọn sơ đường kính thép bố trí BLTN (chiều dày BLTN 0,18m) Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số a' n D s nhịp (mm) (thanh) (mm) (mm) nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 18 18 18 18 20 20 20 20 20 20 110 110 110 110 110 110 110 110 90 90 As (mm2) 2544,690 2544,690 2544,690 2544,690 3141,593 3141,593 3141,593 3141,593 3769,911 3769,911 Kết kiểm toán theo TTGH Cường độ thể bảng (B.31) 161 Bảng B.31: Kiểm toán theo TTGH Cường độ Vị trí Ngàm Giữa BLTN Ngàm Giữa BLTN Ngàm Giữa BLTN Ngàm Giữa BLTN Ngàm Số nhịp Mu (kNm) Kiểm tra Kiểm tra 90,916 81,043 69,820 [Mr] ≥ Mu Thỏa 916,088 90,916 81,043 65,730 [Mr] ≥ Mu Thỏa 916,088 90,916 71,982 69,820 [Mr] ≥ Mu Thỏa 916,088 90,916 71,982 65,730 [Mr] ≥ Mu Thỏa 221,063 1130,973 108,062 86,940 69,820 nhịp 221,063 1130,973 108,062 86,940 65,730 [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa 325,001 1130,973 108,062 77,009 69,820 nhịp 325,001 1130,973 108,062 77,009 65,730 [Mr] ≥ Mu Thỏa [Mr] ≥ Mu Thỏa 409,509 1357,168 124,394 86,860 69,820 11 nhịp 409,509 1357,168 124,394 86,860 65,730 [Mr] ≥ Mu Thỏa Pu (kN) Pr (kN) Mr (kN) 99,478 916,088 99,478 190,785 nhịp 190,785 nhịp [Mu] (kN) Giữa [Mr] ≥ Mu Thỏa BLTN Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa theo công thức (2.52) Kết kiểm tra thể bảng (B.32) Bảng B.32: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa Vị trí Số nhịp c (mm) ds (mm) c/ds pmax Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 40,476 40,476 40,476 40,476 49,970 49,970 49,970 49,970 59,964 59,964 115 115 115 115 115 115 115 115 115 115 0,352 0,352 0,352 0,352 0,435 0,435 0,435 0,435 0,521 0,521 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 0,612 (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax (c/ds) ≤ pmax Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 162 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu theo công thức (2.53) Kết kiểm tra thể bảng (B.33) Bảng B.33: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số nhịp Mn (kNm) 1,2.Mcr 1,33.Mu (kNm) (kNm) nhịp 90,916 26,708 92,861 26,708 Mn ≥ M Thỏa 90,916 26,708 87,421 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 90,916 26,708 92,861 26,708 Mn ≥ M Thỏa 90,916 26,708 87,421 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 108,062 26,708 92,861 26,708 Mn ≥ M Thỏa 108,062 26,708 87,421 26,708 Mn ≥ M Thỏa nhịp 108,062 26,708 92,861 26,708 Mn ≥ M Thỏa 108,062 26,708 87,421 26,708 Mn ≥ M Thỏa 11 nhịp 124,394 26,708 92,861 26,708 Mn ≥ M Thỏa 124,394 26,708 87,421 26,708 Mn ≥ M Thỏa [M] Điều kiện Kiểm tra Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Kết kiểm tra thể bảng (B.34) Bảng B.34: Kiểm tra ứng suất kéo xuất cốt thép Vị trí Số nhịp fs (Mpa) 0,6.fy (Mpa) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 160,403 150,191 160,403 150,191 131,617 123,238 131,617 123,238 110,971 103,906 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy fs ≤ 0,6.fy Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 163 Kiểm tra điều kiện khống chế nứt theo công thức (2.54) Kết kiểm tra thể bảng (B.35) Bảng B.35: Kiểm tra điều kiện khống chế nứt Vị trí Số nhịp γe dc (mm) βs smin (mm) s (mm) Điều kiện Kiểm tra Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 1 1 1 1 1 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 1,745 319,352 349,223 319,352 349,223 415,444 451,849 415,444 451,849 515,061 558,239 110 110 110 110 110 110 110 110 90 90 s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin s ≤ smin Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Khi thay đổi chiều dày BLTN tiết diện bố trí cốt thép thay đổi theo Tiến hành lựa chọn kiểm toán tương tự chiều dày HLS = 0,18 (m) Kết bố trí cốt thép cho BLTN cho chiều dày cịn lại thể bảng (A.36) Bảng B.36: Kết bố trí cốt thép BLTN cho chiều dày BLTN cịn lại Vị trí Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Tại ngàm Tại nhịp Số a' n D s nhịp (mm) (thanh) (mm) (mm) nhịp nhịp nhịp nhịp 11 nhịp 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 18 18 18 18 20 20 20 20 20 20 110 110 110 110 110 110 110 110 90 90 As (mm2) 2544,690 2544,690 2544,690 2544,690 3141,593 3141,593 3141,593 3141,593 3769,911 3769,911 Hệ thống hỗ trợ nâng cao chất lượng tài liệu KẾT QUẢ KIỂM TRA TRÙNG LẶP TÀI LIỆU THÔNG TIN TÀI LIỆU Tác giả Đinh Phát Tiến Tên tài liệu [ĐINH PHÁT TIẾN]_LNTN THẠC SĨ_1870074 Thời gian kiểm tra 11-10-2020, 13:26:55 Thời gian tạo báo cáo 11-10-2020, 13:31:48 KẾT QUẢ KIỂM TRA TRÙNG LẶP Điểm Nguồn trùng lặp tiêu biểu [text.123doc.org, thuvienphapluat.vn, 123doc.org] (*) Kết trùng lặp phụ thuộc vào liệu hệ thống thời điểm kiểm tra PHẦN LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: ĐINH PHÁT TIẾN Ngày, tháng, năm sinh: 09/06/1995 Nơi sinh: Đồng Tháp Địa liên lạc: Số 172/5, Đường Nguyễn Thị Tần, Quận 8, Tp Hồ Chí Minh QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO 08/2013 – 04/2018: Học Đại Học Trường ĐH Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh 06/2018 – 10/2020: Học Thạc Sĩ Trường ĐH Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh Q TRÌNH CƠNG TÁC 03/2018 – 06/2018: Cơng ty Tư vấn Thiết kế Cơng trình Quỹ Đạo 06/2018 – 05/2020: Công ty Cổ phần Đầu tư Phát triển Hạ tầng 620 ... ĐỀ TÀI: Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến chuỗi mối nối liên tục nhiệt hệ dầm BTCT DƯL lắp ghép nhịp giản đơn NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: ❖ Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến kết cấu liên tục nhiệt như:... tố ảnh hưởng đến chuỗi nối liên tục nhiệt theo tiêu chuẩn TCVN 11823 : 2017 Kết hợp tất yêu tố đó, học viên lựa chọn đề tài: ? ?Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến chuỗi mối nối liên tục nhiệt hệ dầm. .. DƯL lắp ghép nhịp giản đơn? ?? 1.5 MỤC TIÊU, NHIỆM VỤ, ĐỐI TƯỢNG, PHẠM VI VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU CỦA ĐỀ TÀI 1.5.1 Mục tiêu nghiên cứu đề tài: Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến chuỗi mối nối liên tục