Tính toán độ võng đầu mút thừa trong thi công đúc hẫng

Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh CHƯƠNG I: MỞ ĐẦU I.1 Đặt vấn đề nghiên cứu: Trong năm gần đây, cầu bê tông cốt thép dự ứng lực nhịp lớn thiết kế thi công theo công nghệ đúc hẫng cân nước ta tương đối nhiều Tuy nhiên, việc triển khai công nghệ nước ta mẻ, gây khó khăn cho nhà thầu thiết kế nhà thầu thi công Một khó khăn việc xác định độ võng lúc thi công theo công nghệ Độ võng cánh hẫng ảnh hưởng đến trắc dọc thiết kế việc định vị khối hợp long từ ảnh hưởng đến trắc dọc độ êm thuận cầu lâu dài Để xử lý độ võng sai lệch vấn đề phức tạp, biện pháp thường áp dụng tạo chuyển vị cưỡng đầu cánh hẫng cao độ thiết kế, biện pháp triển khai thực gặp nhiều khó khăn vùng sông sâu Cầu thi công theo giai đoạn (từng đốt), để tính toán độ võng cánh hẫng ta gặp phải vấn đề khó khăn sau: • Tuổi bê tông đốt tính theo ngày, tuổi đốt khác (mô đun đàn hồi thay đổi, đặc trưng từ biến co ngót thay đổi) • Tại mặt cắt đặc trưng hình học thay đổi theo giai đoạn thi công việc căng cáp bổ sung đúc đốt • Tải trọng thay đổi giai đoạn thi công tónh tải, cáp dự ứng lực, dịch chuyển ván khuôn thiết bị thi công Ngoài ra, kết cấu cầu bê tông cốt thép đại ngày người ta sử dụng nhiều cốt thép cường độ cao bê tông mác cao để giảm khối lượng thép kích thước mặt cắt Như làm giảm tónh tải lại làm tăng mức độ biến dạng kết cấu Do nhu cầu vượt nhịp lớn làm tăng độ mãnh kết cấu dẫn đến tăng biến dạng kết cấu Luận án nghiên cứu đề xuất phương pháp tính toán, công cụ tính toán có xét vấn đề khó khăn nêu đặc trưng hình học thay đổi mô đun đàn hồi vật liệu thay đổi, tượng co ngót từ biến thay đổi Riêng tượng từ biến co ngót vật liệu bê tông Tác giả nghiên cứu mô hình tính khác vàđđề xuất sử dụng phương pháp tính toán hợp lý I.2 Phạm vi nghiên cứu đề tài liên quan Trên sở khoa học lý thuyết học kết cấu “nguyên lý công khả dó”, sở khoa học toán học “đạo hàm tích phân”, mô hình tính toán ảnh hưởng tượng co ngót từ biến vật liệu bê tông ngôn ngữ tính toán kỹ thuật Matlab, luận án nghiên cứu nội dung sau đây: Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh • Phương pháp tính toán độ võng trọng lượng thân lực dự ứng lực có xét yếu tố đặc trưng hình học thay đổi, mô đun đàn hồi bê tông thay đổi • Phương pháp tính toán độ võng tải trọng thi công di chuyển có xét yếu tố đặc trưng hình học thay đổi, mô đun đàn hồi bê tông thay đổi • Phương pháp tính toán độ võng chênh lệch nhiệt độ mặt dầm đáy dầm: đốt có chiều cao khác nhau, đốt có chênh lệch nhiệt độ khác • Phân tích tính toán ảnh hưởng tượng co ngót từ biến bê tông theo mô hình sau: tính toán theo quy phạm BPEL-90 Pháp, tính toán theo Tiêu chuẩn SIA Thụy Só, tính toán theo Tiêu chuẩn ACI 209-90 Hội bê tông Mỹ, tính toán theo mô hình co ngót từ biến CEB 90 dựa theo mô hình CEB-FIP 1990 y ban bê tông châu u – Quốc tế liên đoàn Quốc tế dự ứng lực, tính toán theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges." (Bridge Engineering Handbook, Ed Wai-Fah Chen and Lian Duan, Boca Raton: CRC Press, 2000) Taát nội dung tính toán Tác giả sử dụng ngôn ngữ kỹ thuật Matlab viết chương trình tính toán Chương trình tính cánh hẫng có n=1000 đốt dầm Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh CHƯƠNG II: TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG II.1 Xuất xứ phương pháp đúc hẫng: Đúc hẫng xuất thi công cầu bê tông cố thép dự ứng lực khoảng năm 50, khoảng 20 năm sau cầu bê tông cốt thép dự ứng lực đời Kết cấu bê tông cốt thép nói chung có trọng lượng thân lớn nhiều so với kết cấu thép, mặt kết cấu, khả vượt nhịp đến vài ba trăm mét, nghóa không thua so với kết cấu thép Tuy nhiên, đà giáo ván khuôn yếu tố ảnh hưởng lớn đến giá thành công trình cầu xây dựng nhịp lớn Do vậy, phương pháp đúc hẫng mô theo phương pháp lắp hẫng thi công cầu thép đời sớm để thúc đẩy khả vượt nhịp cầu bê tông cốt thép cầu thép Trên thành tựu ban đầu này, công nghệ tiên tiến khác lắp hẫng, đúc đẩy xuất sau Hình 2.1: Cầu thi công theo công nghệ đúc hẫng Đúc hẫng tự thân thuật ngữ bao hàm đầy đủ nội dung phương pháp Đó giải pháp công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực mang tính chất công nghiệp hóa đảm bảo điều kiện đúc bê tông chỗ để giữ tính toàn khối công trình bê tông, yếu tố quan trọng độ tin cậy tuổi thọ công trình Có thể định nghóa phương pháp đúc hẫng sau: Đúc hẫng phương pháp thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực theo nguyên tắc đổ bê tông chỗ liên tiếp cho đoạn ngắn kết cấu nhịp, theo trình tự qui định chặt chẽ cách sử dụng hệ thống đà giáo ván khuôn di động gọi xe đúc Các bó thép dự ứng lực đặt ống gen tạo lỗ tiến hành căng kéo sau chu kỳ đúc Thông thường thi công đúc hẫng trụ tiến hành đúc đối xứng qua trụ tạo thành hệ dầm hẫng hợp long nhịp nối khớp hay nối liên tục tùy theo giải pháp kết cấu nhịp Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Hình 2.2: Sơ đồ thi công đúc hẫng cân II.1.1 Ưu điểm phương pháp đúc hẫng: • Về mặt đặc điểm chịu lực kết cấu phương pháp đúc hẫng đem lại phù hợp lý tưởng sơ đồ chịu lực phương pháp thi công giai đoạn khai thác sử dụng Các bó thép dự ứng lực căng kéo sau chu kỳ đối xứng vừa làm nhiệm vụ chịu trọng lượng thân thiết bị thi công đồng thời việc tăng dần số lượng bó thép dự ứng lực cánh tay hẫng vươn dài phù hợp với số lượng bó thép cần bố trí chịu tải trọng khai thác • Ưu điểm bật tiết kiệm đà giáo ván khuôn chu kỳ đúc tiến hành cho đoạn ngắn kết cấu nhịp Ngay việc thi công cho công trình đà giáo ván khuôn sử dụng lại nhiều lần Không thế, hệ thống đà giáo ván khuôn sử dụng tiếp tục cho công trình khác Như vậy, đà giáo ván khuôn tức xe đúc trỡ thành sản phẩm công nghiệp, việc đầu tư ban đầu có lớn đầu tư chiều sâu • Các công việc lặp lặp lại theo chu kỳ giống nhau, công trình qui mô đến đâu Do việc đào tạo công nhân chuyên ngành mang tính hiệu cao, giảm bớt nhân lực nâng cao suất lao động Việc kiểm tra chất lượng thao tác, công đoạn vật liệu tiến hành dễ dàng chỗ • Quá trình thi công kết cấu nhịp không ảnh hưởng đến công địa bên cầu thích hợp cho việc xây dựng cầu vùng sông sâu, thung lũng có dốc cao, kể nút giao thông lập thể đòi hỏi không ngừng trệ giao thông phía Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Hình 2.3: Thi công không ảnh hưởng đến xe lưu thông phía Trong khoảng 10 năm trở lại đây, cố công trình xảy mà nguyên nhân chủ yếu ăn mòn cốt thép dự ứng lực, nhiều nước tiên tiến trọng đến công nghệ đúc hẫng nhiều đảm bảo độ tin cậy tuổi thọ cao Đúc hẫng đảm bảo đặt liên tục cốt thép thường kết cấu nhịp chứng tỏ ưu điểm bật so với lắp hẫng So với đúc đẩy, cho khả vượt nhịp lớn nhiều chế tạo mặt cắt có chiều cao thay đổi bố trí cốt thép hợp lý II.1.2 Các công đoạn chủ yếu đúc hẫng: Với công nghệ đúc hẫng thông thường dầm hẫng đúc đoạn ngắn từ trụ đối xứng qua trụ Các đoạn đúc thường có chiều dài từ 3-5m Quá trình công tác cho chu kỳ đúc kéo dài từ 7-12ngày bao gồm công đoạn chủ yếu sau đây: • Căng kéo cốt thép cho đoạn vừa đổ bê tông xong, thường 2-3ngày sau đổ bê tông • Di chuyển hệ đà giáo xe đúc vị trí công tác • Neo cố định hệ đà giáo ván khuôn vào phần bê tông căng kéo cốt thép Lắp đặt điều chỉnh lại ván khuôn • Luồn bó thép dự ứng lực vào ống tạo lỗ đặt sẵn trước phần bê tông đổ Lắp đặt cốt thép thường cho đoạn dầm • Đổ bê tông cho đoạn II.1.3 Phạm vi ứng dụng: Thích hợp có hiệu kinh tế cần vượt nhịp từ 70m trở lên Chi phí cho đà giáo ván khuôn thi công cầu bê tông cốt thép theo biện pháp khác chiếm đến 40% giá thành xây dựng phần thô cầu Với đúc hẫng, không phụ thuộc vào chiều cao mặt cầu, điều kiện lòng sông, chi phí chiếm khoảng Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh 25% Tuy nhiên, với cầu có nhịp nhỏ không kinh tế việc đúc đốt đầu trụ đòi hỏi chi phí cao đốt Đúc hẫng thường sử dụng cho cầu vượt nhịp từ 80-130m Về mặt kỷ lục số cầu sau thi công đúc hẫng: • Cầu Houston Texas (Mỹ) có nhịp đến 229m Sơ đồ cầu gồm 114m +229m + 114m, bề rộng mặt cầu 18m, xây dựng từ 1980 – 1982 • Cầu Schottwien o đường từ Viên Sê-me-ring có nhịp 250m với sơ đồ cầu 77.75m + 162.5m + 250m + 142.25m với chiều cao trụ từ 47m đến 79m; bề rộng mặt cầu 25m, xây dựng từ 1986 – 1989 • Cầu Gennevvilliers Pháp gồm phần cầu có nhịp đối xứng 106m+172m+75m+172m+106m tiết diện ngang hộp có sườn rộng 19.5m, chiều cao dầm trụ 9m nhịp 3.5m Phần lớn cầu có nhịp lớn nước sử dụng phương pháp lắp hẫng đúc hẫng Nhật cầu Hikoshima Ohashi nhịp 236m, cầu Hamana nhịp 240m, Mỹ cầu Koror Babelthuap có nhịp 240.70m, Đức cầu Beldoif có nhịp 208m tiết diện có hộp rộng 30.85m, chiều cao trụ 10.45m, nhịp 4.40m v.v II.2 Các dạng đúc hẫng chủ yếu II.2.1 Đúc hẫng thông thường: Đúc hẫng thông thường áp dụng chủ yếu cho dầm nhiều nhịp kiểu khung T có nối khớp Nếu áp dụng cho dầm liên tục phải bố trí thêm trụ tạm hai bên để giữ cân cho đoạn đúc Trong trường hợp tiến hành đúc hẫng đối xứng qua trụ Các nhịp liền mố đựơc đúc hẫng từ trụ tiến vào, đúc từ mố phải có đối trọng neo vào mố Nhịp kề mố dùng hệ đà giáo ván khuôn riêng đúc chỗ trở thành đối trọng cho nhịp Nếu cầu có nhịp cần bố trí thành cầu khung bố trí gối đúc có đối trọng neo vào mố Trong trường hợp này, mối nối liên tục nhịp thực nhờ bó thép dự ứng lực II.2.2 Đúc hẫng dùng trụ tạm: Trụ tạm cần sử dụng nói chung nguyên tắc mô men gối giai đoạn thi công vượt trị số mô men gối giai đoạn khai thác, mặt khác việc tạo đối trọng bố trí neo gối khó thực không kinh tế II.2.3 Đúc hẫng có hệ dây văng hỗ trợ: Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Dây văng hỗ trợ đóng vai trò trụ tạm, sử dụng có khác biệt nội lực giai đoạn thi công giai đoạn khai thác Việc sử dụng hệ dây văng hỗ trợ áp dụng cho trường hợp cầu hệ dầm liên tục hệ khung nhiều nhịp Đúc hẫng mố đối xứng qua trụ, dùng dây văng cho loại cầu khung nhịp Hình 2.4: Sơ đồ đúc hẫng có dây văng hỗ trợ Hình 2.5: Đúc hẫng có hệ dây văng hỗ trợ Hình 2.6: Đúc hẫng có hệ dây văng hỗ trợ II.3 Nguyên lý cấu tạo hoạt động xe đúc hẫng Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh II.3.1 Các phận xe đúc: Xe đúc hẫng gồm phận sau: • Hệ dàn (hoặc dầm đặc) chịu lực thép theo phương dọc ngang cầu, gọi tắc hệ chịu lực • Bệ xe đúc, mà thực chất hệ thống dầm ngang dọc dùng để đỡ ván khuôn cho đáy dầm hộp cầu, mặt cầu dầm hộp đỡ sàn công tác Ngoài có phận khác hệ thống dài chịu chịu lực, đường ray, hệ thống di chuyển kể bánh xe có gối trượt, cấu kiện hình chữ Z (để phục vụ trực tiếp cho lắp xe đúc đổ bê tông đốt trụ) chân chống hỗ trợ, ván khuôn, ván sàn công tác gỗ Toàn xe đúc với phận thường chế tạo thành sản phẩm công nghệ có tính thích ứng cao cho lọai kích thước mặt cắt dầm cầu Các xe đúc mang tải (bao gồm bê tông tươi, ván khuôn kể đà giáo, tải trọng thi công khác từ 100 đến 400 với trọng lượng riêng xe đúc từ 25 đến 85 Với xe chế tạo dầm cầu hình hộp có chiều cao đến 12m, chiều rộng mặt cầu đến 26m, bề rộng đáy đến 12m Hãng WITO (o) hãng chế tạo xe đúc hẫng tiếng giới Hãng sản xuất cung cấp loại xe đúc có mã hieäu FVG 130/5, FVG 185/5, FVG 200/5, FVG 250/6, FVG 350/5 FVG viết tắc Freivorbaugerat (thiết bị đúc hẫng) Chỉ số trước trọng lượng bê tông tươi tối đa mà xe mang lần đúc tính Chỉ số sau chiều dài khối đúc tính mét Các xe đúc hãng WITO cung cấp bao gồm tất phận nói (kể ván khuôn ván sàn công tác) thiết bị kích kéo thủy lực II.4 Lựa chọn sơ đồ kết cấu cầu theo công nghệ đúc hẫng II.4.1 Sơ đồ kết cấu nhịp: Đúc hẫng áp dụng cho kết cấu dầm liên tục, dầm tónh định, khung T tónh định khung T siêu tónh Tuy qua đúc kết kinh nghiệm nhiều công trình cầu, đúc hẫng dùng chủ yếu cho cầu hệ khung Với hệ việc triển khai bước đúc hẫng thuận lợi Với sơ đồ khung (tónh định siêu tónh) trước tiên, dầm hẫng đúc đối xứng qua trụ trở thành dạng khung T, sau nối chúng lại với loại mối nối • Nối cứng thành hệ khung siêu tónh • Nối khớp thành hệ khung T tónh định siêu tónh Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh • Dùng dầm treo thành hệ khung tónh định Về mặt chịu lực tiến hành khớp nối kinh tế chịu lực hợp lý Quá trình phân phối lại nội lực chịu tác động từ biến không xảy trường hợp nối khớp, sơ đồ chịu lực giai đoạn dễ dàng phù hợp với Tuy vậy, việc nối khớp ảnh hưởng trực tiếp đến độ êm thuận khai thác Biến dạng từ biến đúc hẫng lớn dẫn đến tượng bẻ gập khớp nối điều khó tránh khỏi Mặt khác, khớp nối khe biến dạng nên việc cấu tạo khớp nối phức tạp tốn II.4.2 Kích thước hình học theo dọc cầu: Ưu điểm bật đúc hẫng vấn đề dễ dàng chế tạo dầm cầu có mặt cắt thay đổi Do cầu bê tông cốt thép dự ứng lực thi công phương pháp đúc hẫng thường chọn phần lớn dạng dầm có vút tạo thành đường cong phía dầm Độ mãnh biểu thị tỷ số chiều cao mặt cắt dầm so với chiều dài nhịp Thông thường tỷ số trụ h/l = 1/17 nhịp h/l = 1/50 Cũng dùng dầm có chiều cao mặt cắt không thay đổi Tuy nhiên, với giải pháp phân phối lại nội lực từ sơ đồ dầm hẫng sang dầm liên tục xảy lớn Điều đòi hỏi phải tăng cường thêm bó thép phụ trợ thi công việc bố trí bó thép dự ứng lực trở nên phức tạp[11] II.4.3 Hình thức mặt cắt: Phương pháp thi công hẫng thích hợp với nhiều dạng mặt cắt Dạng mặt cắt ngang hình hộp có thành thẳng đứng hay xiên có chiều cao mặt cắt thay đổi áp dụng phù hợp với phương pháp thi công đúc hẫng lý sau đây: • Trong suốt trình thi công hẫng trình khai thác sau đó, phần kết cấu nhịp đỉnh trụ gần chịu mômen âm tải trọng Ứng suất nén lớn tác dụng phần đáy dầm khu vực đỉnh trụ Phần đáy BTCT hộp vị trí có chiều dày thay đổi để phù hợp với trị suất ứng suất nén phát sinh Ngoài đáy hộp đóng vai trò giằng để đảm bảo ổn định cho sườn dầm chịu nén • So với dạng mặt cắt dầm có sườn, việc bố trí đáy hộp BTCT có chiều ngang lớn nâng cao cánh tay đòn nội ngẫu lực làm tăng khả chịu mômen uốn theo phương ngang kết cấu • Trong trình đúc hẫng, đặc biệt giai đoạn đúc đốt mút hẫng, kết cấu nhịp phải làm việc điều kiện ổn định phải chịu tải trọng gió ngang, chịu tác động lực di chuyển thiết bị thi công, hay lực căng kéo bó cáp dự ứng lực không đảm bảo tuyệt đối đồng Khi Trang: Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh mặt cắt hình hộp thỏa mãn điều kiện chống xoắn tốt giúp cho kết cấu nhịp giữ ổn định tác động phức tạp nhiều loại tải trọng nêu • Đối với kết cấu nhịp dầm liên tục, cầu dầm hẫng hay loại cầu khung khu vực đỉnh trụ đồng thời với vị trí mô men nội lực lớn phát sinh lực cắt có trị số lớn Vì chiều cao mặt cắt dầm thường chọn H=(1/61/20)Lmax nhịp thường chọn H= (1/30-1/40)Lmax để phù hợp với yêu cầu chịu lực Việc thay đổi chiều cao mặt cắt cho phép phân phối vật liệu kết cấu nhịp cách hợp lý, tiết kiệm vật liệu đồng thời giảm trọng lượng thân kết cấu Chiều cao nhỏ mặt cắt không nên chọn nhỏ 1.5m để tạo điều kiện cho thao tác thi công lòng khối hộp Hình 2.7: Mặt cắt ngang điển hình dầm hộp • Việc thay đổi chiều cao mặt cắt thực dễ dàng nhờ việc điều chỉnh cao độ ván khuôn đáy hộp dạng mặt cắt ngang hình hộp có thành hộp thẳng đứng Nhưng hộp có thành nghiêng vấn đề trở nên phức tạp đồng thời phải làm thay đổi chiều rộng đáy hộp • Đoạn dầm nhịp phải chịu mô men dương, đáy hộp làm việc trạng thái chịu kéo Nếu sơ đồ cầu tónh định đoạn bố trí dầm đeo có mặt cắt chữ T chữ I hợp lý Ở sơ đồ cầu dầm liên tục bỏ bớt đáy dầm khu vực để tiết kiệm vật liệu, nhiên cần bố trí đoạn vượt dốc chuyển đổi để đảm bảo truyền lực đồng Nếu xét theo quan điểm chịu mô men xoắn tốt cấu tạo đáy hộp mặt cắt nhịp với độ dày tối thiểu chừng 20cm Trong trường hợp bố Trang: 10 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngoïc Thanh Chuyen vi tai thi cong tai mat cat cuoi cac dot duc dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0001 -0.0003 -0.0008 -0.0015 -0.0026 -0.0041 -0.0058 -0.0079 -0.0101 Chuyen vi tai thi cong tai mat cat cuoi cac dot duc dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0001 -0.0004 -0.0009 -0.0017 -0.0030 -0.0047 -0.0068 -0.0093 -0.0122 Column 10 -0.0152 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -1.9853e-004 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1985 -0.8668 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 -0.0105 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 -0.0105 -0.0153 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = Trang: 169 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 -0.0105 -0.0153 -0.0214 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 -0.0105 -0.0153 -0.0214 -0.0283 Chuyen vi nhiet tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0041 -0.0068 -0.0105 -0.0153 -0.0214 -0.0283 Column 10 -0.0361 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -1.9260e-005 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-004 * -0.3198 -0.6764 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0410 -0.1002 -0.1439 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0477 -0.1237 -0.1963 -0.2467 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0530 -0.1414 -0.2345 -0.3181 -0.3736 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0571 -0.1552 -0.2636 -0.3709 -0.4630 -0.5215 Trang: 170 Luaän văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0605 -0.1663 -0.2866 -0.4115 -0.5295 -0.6268 -0.6863 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0634 -0.1754 -0.3051 -0.4437 -0.5812 -0.7059 -0.8047 -0.8646 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0001 -0.0002 -0.0003 -0.0005 -0.0006 -0.0008 -0.0009 -0.0010 -0.0011 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0001 -0.0002 -0.0003 -0.0005 -0.0007 -0.0008 -0.0010 -0.0011 -0.0012 Column 10 -0.0013 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -1.7986e-004 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1682 -0.6783 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0006 -0.0015 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0007 -0.0015 -0.0027 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0008 -0.0017 -0.0030 -0.0048 Trang: 171 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0020 -0.0035 -0.0055 -0.0082 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0011 -0.0024 -0.0042 -0.0067 -0.0098 -0.0137 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0013 -0.0029 -0.0052 -0.0083 -0.0121 -0.0167 -0.0223 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0004 -0.0016 -0.0036 -0.0065 -0.0103 -0.0151 -0.0208 -0.0275 -0.0348 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0005 -0.0019 -0.0043 -0.0079 -0.0127 -0.0188 -0.0260 -0.0344 -0.0433 Column 10 -0.0528 PL2.4 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo CEB 90 dựa theo mô hình CEB-FIP 1990 y ban bê tông châu u – Quốc tế liên đoàn Quốc tế dự ứng lực >> THCEB Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-004 * 0.1431 0.4294 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = 1.0e-003 * 0.0265 0.1065 0.2136 Trang: 172 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = 1.0e-003 * 0.0344 0.1504 0.3499 0.5859 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = 0.0000 0.0002 0.0004 0.0008 0.0011 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = 0.0000 0.0002 0.0004 0.0008 0.0013 0.0018 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0003 0.0007 0.0012 0.0018 0.0025 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0002 0.0005 0.0009 0.0015 0.0022 0.0030 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0000 0.0000 0.0001 0.0002 0.0005 0.0009 0.0015 0.0022 0.0030 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0000 -0.0001 -0.0001 -0.0002 -0.0001 -0.0000 0.0003 0.0008 0.0014 Column 10 0.0022 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -9.6520e-006 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-004 * -0.1364 -0.2514 Trang: 173 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = 1.0e-004 * -0.1670 -0.3295 -0.4565 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = 1.0e-004 * -0.1928 -0.3917 -0.5711 -0.7099 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0215 -0.0445 -0.0664 -0.0861 -0.1010 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0236 -0.0492 -0.0746 -0.0986 -0.1197 -0.1354 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0255 -0.0535 -0.0818 -0.1095 -0.1354 -0.1575 -0.1735 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0272 -0.0575 -0.0885 -0.1194 -0.1492 -0.1763 -0.1989 -0.2149 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0289 -0.0612 -0.0947 -0.1285 -0.1618 -0.1931 -0.2206 -0.2433 -0.2596 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = 1.0e-003 * Columns through -0.0304 -0.0647 -0.1004 -0.1370 -0.1734 -0.2083 -0.2401 -0.2678 -0.2908 Column 10 -0.3071 Trang: 174 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -1.7537e-004 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1468 -0.6360 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = -0.0001 -0.0005 -0.0013 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = -0.0001 -0.0005 -0.0012 -0.0024 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0006 -0.0013 -0.0025 -0.0043 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0007 -0.0016 -0.0030 -0.0049 -0.0075 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0009 -0.0021 -0.0038 -0.0061 -0.0090 -0.0128 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0012 -0.0027 -0.0049 -0.0078 -0.0114 -0.0159 -0.0214 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0004 -0.0015 -0.0034 -0.0062 -0.0100 -0.0147 -0.0202 -0.0268 -0.0341 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0004 -0.0018 -0.0042 -0.0078 -0.0126 -0.0186 -0.0258 -0.0342 -0.0431 Trang: 175 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Column 10 -0.0526 PL2.5 Kết tính chuyển vị cánh hẫng chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges." (Bridge Engineering Handbook, Ed Wai-Fah Chen and Lian Duan, Boca Raton: CRC Press, 2000) >> THVN Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-004 * 0.0691 0.2072 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = 1.0e-003 * 0.0147 0.0601 0.1213 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = 1.0e-003 * 0.0217 0.0970 0.2276 0.3815 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = 1.0e-003 * 0.0261 0.1220 0.3051 0.5597 0.8425 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0003 0.0007 0.0011 0.0015 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0003 0.0007 0.0012 0.0017 0.0023 Trang: 176 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0003 0.0006 0.0011 0.0017 0.0024 0.0032 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = 0.0000 0.0001 0.0002 0.0005 0.0009 0.0014 0.0021 0.0030 0.0039 Chuyen vi tu bien tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through 0.0000 0.0000 0.0001 0.0002 0.0005 0.0008 0.0014 0.0022 0.0030 Column 10 0.0040 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -2.9877e-005 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-004 * -0.5405 -0.9496 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0743 -0.1471 -0.1946 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.0916 -0.1903 -0.2741 -0.3278 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1067 -0.2269 -0.3396 -0.4335 -0.4923 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = 1.0e-003 * Trang: 177 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh -0.1200 -0.2584 -0.3948 -0.5202 -0.6223 -0.6845 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1318 -0.2860 -0.4421 -0.5930 -0.7287 -0.8362 -0.8994 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = -0.0001 -0.0003 -0.0005 -0.0007 -0.0008 -0.0010 -0.0011 -0.0011 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0003 -0.0005 -0.0007 -0.0009 -0.0011 -0.0012 -0.0013 -0.0014 Chuyen vi co ngot tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0002 -0.0004 -0.0006 -0.0008 -0.0010 -0.0012 -0.0013 -0.0015 -0.0016 Column 10 -0.0016 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:1 don_vi_la_m = -1.9560e-004 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:2 don_vi_la_m = 1.0e-003 * -0.1946 -0.7280 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:3 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0007 -0.0016 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:4 don_vi_la_m = -0.0002 -0.0007 -0.0016 -0.0029 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:5 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0008 -0.0017 -0.0031 -0.0050 Trang: 178 Luaän văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:6 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0010 -0.0020 -0.0035 -0.0056 -0.0083 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:7 don_vi_la_m = -0.0003 -0.0012 -0.0024 -0.0043 -0.0067 -0.0098 -0.0137 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:8 don_vi_la_m = -0.0004 -0.0014 -0.0030 -0.0053 -0.0083 -0.0120 -0.0165 -0.0221 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:9 don_vi_la_m = -0.0005 -0.0017 -0.0037 -0.0065 -0.0103 -0.0150 -0.0206 -0.0271 -0.0343 Chuyen vi canh hang tai mat cat cuoi cac dot duc xong dot thu:10 don_vi_la_m = Columns through -0.0005 -0.0020 -0.0044 -0.0080 -0.0128 -0.0187 -0.0258 -0.0340 -0.0428 Column 10 -0.0521 Trang: 179 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh TÀI LIỆU THAM KHAÛO [1] AASHTO, AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 1st ed., American Association of State, Highway and Transportation Officials, Washington, D.C., 1994 [2] ACI, Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI318-95) and Commentary (ACI318R-95), American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 1995 [3] CEB-FIP, Model Code for concrete structures (MC-90) Comiteù Eurointernational du Beùton (CEB)-Feùdeùration Internationale de la preùcontrainte (FIP) (1990) Thomas Telford, London, U.K 1993 [4] Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges." (Bridge Engineering Handbook, Ed Wai-Fah Chen and Lian Duan, Boca Raton: CRC Press, 2000) [5] Hội cầu đường Việt Nam, Hội thảo khoa học công nghệ xây dựng KCN cầu BT cốt thép DUL độ lớn, Hà nội, 1993 [6] Lê Văn Thưởng, Công nghệ xây dựng cầu bê tông ứng suất trước lớn, Hà nội, 1993 [7] Lều Thọ Trình, Cơ học kết cấu tập tập 2, NXB Khoa học kỹ thuật, 2002 [8] Nguyễn Hoài Sơn, Ứng dụng Matlab tính toán kỹ thuật, NXB Đại học quốc gia Tp.HCM, 2000 [9] Nguyễn Viết Trung, Hoàng Hà, Cầu bê tông cốt thép phần 2, Đại học GTVT, 1996 [10] Tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 [11] Tống Trần Tùng, Một số vấn đề công nghệ đúc hẫng, Hà nội, 1993 [12] Young W.Hwan, The finite element method using Matlab, Boca Raton Boston New York Washington, D.C London, 1997 Trang: 180 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh MỤC LỤC CHƯƠNG I: MỞ ĐẦU I.1 Đặt vấn đề nghiên cứu: I.2 Phạm vi nghiên cứu đề tài liên quan CHƯƠNG II: TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG II.1 Xuất xứ thực chất phương pháp đúc hẫng: II.2 Các dạng đúc hẫng chủ yếu II.2.1 Đúc hẫng thông thường: II.2.2 Đúc hẫng dùng trụ tạm: II.2.3 Đúc hẫng có hệ dây văng hỗ trợ: II.3 Nguyên lý cấu tạo hoạt động xe đúc hẫng II.3.1 Các phận xe đúc: II.4 Lựa chọn sơ đồ kết cấu cầu theo công nghệ đúc hẫng II.4.1 Sơ đồ kết cấu nhịp: II.4.2 Kích thước hình học theo dọc cầu: II.4.3 Hình thức mặt cắt: II.5 Thi coâng đốt khác kết cấu nhịp 11 II.6 Đo đạc điều chỉnh trình đúc hẫng 13 II.7 Nguyên tắc tính toán bố trí cốt thép dự ứng lực kết cấu đúc hẫng lắp hẫng: 13 II.8 Trình tự tính toán thiết kế kết cấu nhịp thi công đúc hẫng lắp hẫng 14 II.9 Tình hình áp dụng công nghệ đúc hẫng Việt Nam 16 CHƯƠNG III: PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG ĐẦU MÚT THỪA CỦA CẦU THI CÔNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG 17 III.1 Tính toán độ võng: 18 III.2 Độ võng biến dạng đàn hồi 18 III.2.1 Tải trọng tác dụng trọng lượng thân lực dự ứng lực 18 III.2.2 Tải trọng tác dụng: Tải trọng trọng lượng thiết bị thi công( ván khuôn, xe ñuùc) 29 III.2.3 Tải trọng tác dụng: Tải trọng khối đúc sau chưa tháo ván khuôn 32 III.2.4 Tính chuyển vị ảnh hưởng nhiệt độ: 32 III.3 Độ võng biến dạng từ biến co ngót 36 III.3.1 Từ biến 36 III.3.1.1 Baûn chất lý tượng từ biến: 37 III.3.1.2 Những yếu tố ảnh hưởng đến biến dạng từ biến 38 III.3.1.2.1 Thời gian tác dụng tải trọng: 38 III.3.1.2.2 Cường độ bê tông chất tải (tuổi bê tông chất tải): 38 III.3.1.2.3 Điều kiện môi trường(nhiệt độ ,độ ẩm): 39 III.3.1.2.4 Loại xi măng: 39 III.3.1.2.5 Loại cốt lieäu: 39 Trang: 181 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh III.3.1.2.6 Kích thước cấu liệu : 39 III.3.1.2.7 Ứng suất tác dụng mác bê tông: 39 III.3.1.3 Tính toán chuyển vị biến dạng từ biến 40 III.3.2 Co ngoùt 44 III.3.2.1 Bản chất tượng co ngót: 44 III.3.2.2 Sự khuếch tán độ ẩm bê tông 45 III.3.2.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến co ngót 46 III.3.2.3.1 Xi maêng 46 III.3.2.3.2 Cốt liệu 46 III.3.2.3.3 Chất phụ gia 46 III.3.2.3.4 Tỷ lệ nước/xi măng 46 III.3.2.3.5 Điều kiện bảo dưỡng 47 III.3.2.3.6 Điều kiện môi trường xung quanh 47 III.3.2.3.7 Kích thước cấu kiện 47 III.3.2.3.8 Cường độ bê tông 47 III.3.2.4 Tính toán biến dạng biến dạng co ngoùt 47 III.3.3 Các mô hình tính toán: 50 III.3.3.1 Mô hình tính toán theo quy phạm BPEL-90 Pháp: 51 III.3.3.2 Tính toán theo Tiêu chuẩn SIA Thụy Só 52 III.3.3.3 Tính toán theo Tiêu chuẩn ACI 209-90 Hội bê tông Mỹ 53 III.3.3.4 Mô hình CEB 90 55 III.3.3.5 Theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 vaø Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges." (Bridge Engineering Handbook, Ed Wai-Fah Chen and Lian Duan, Boca Raton: CRC Press, 2000) 57 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG ĐẦU MÚT THỪA CỦA CẦU AN NGHĨA 59 IV.1 Tính toán độ võng cánh hẫng cầu An Nghóa (Cần Giờ) 59 IV.1.1 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến theo quy phạm BPEL-90 Pháp 60 IV.1.2 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính toán ảnh hưởng từ biến theo Tiêu chuẩn SIA Thụy Só 63 IV.1.3 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến –co ngót theo Tiêu chuẩn ACI 209-90 Hội bê tông Mỹ 65 IV.1.4 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo CEB 90 dựa theo mô hình CEB-FIP 1990 y ban bê tông châu u – Quốc tế 67 IV.1.5 Kết tính chuyển vị cánh hẫng chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges.\ 69 Trang: 182 Luận văn thạc só Lương Hồ Ngọc Thanh IV.2 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa phần mềm RM, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngoùt theo CEB 90 72 IV.3 Kiểm tra kết tính chuyển vị đàn hồi chương trình tác giả viết với phần mềm Sap2000 73 IV.3.1 Chiều dài đốt dầm 1m, có 10đốt 85 IV.3.2 Chiều dài đốt dầm 2m, có 10đốt 86 IV.3.3 Chiều dài đốt dầm 3m, có 10đốt 87 IV.3.4 Chieàu dài đốt dầm 4m, có 10đốt 88 CHƯƠNG V: KẾT LUẬN 91 TÓM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN 92 PHUÏ LUÏC 1: CHƯƠNG TRÌNH MATLAB 93 PL1.1 Chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến theo quy phạm BPEL-90 Phaùp 93 PL1.2 Chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến theo Tiêu chuẩn SIA Thụy Só 105 PL1.3 Chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến –co ngót theo Tiêu chuẩn ACI 209-90 Hội bê tông Mỹ 118 PL1.4 Chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo CEB 90 dựa theo mô hình CEB-FIP 1990 y ban bê tông châu u – Quốc tế liên đoàn Quốc tế dự ứng lực 129 PL1.5 Chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges." (Bridge Engineering Handbook, Ed WaiFah Che 142 PHỤ LỤC 2: KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CHUYỂN VỊ CẦU AN NGHĨA 155 PL2.1 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến theo quy phạm BPEL-90 Phaùp 155 PL2.2 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính toán ảnh hưởng từ biến theo Tiêu chuẩn SIA Thụy Só 162 PL2.3 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến –co ngót theo Tiêu chuẩn ACI 209-90 Hội bê tông Mỹ 165 PL2.4 Kết tính toán chuyển vị cầu An Nghóa chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo CEB 90 dựa theo mô hình CEB-FIP 1990 y ban bê tông châu u – Quốc tế l 172 PL2.5 Kết tính chuyển vị cánh hẫng chương trình matlab tính chuyển vị cánh hẫng, mô hình tính ảnh hưởng từ biến – co ngót theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN273-01 Duan, L., Chen, K., Tan, A "Prestressed Concrete Bridges.\ 176 Trang: 183 ... PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG ĐẦU MÚT THỪA CỦA CẦU THI CÔNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Độ võng trình thi công tăng dần theo bước đúc hẫng Quá trình thi công phải theo dõi chặt chẽ độ võng để... cánh mút thừa có cao độ thi? ??t Độ võng trình thi công xác định theo sơ đồ mút thừa tónh định tính toán theo tải trọng sau: • Trọng lượng thân • Trọng lượng thi? ??t bị thi công( ván khuôn + xe đúc) ... sơ đồ sơ đồ III.1 Tính toán độ võng: Độ võng phần cánh hẫng gồm phần: độ võng biến dạng đàn hồi kết cấu, độ võng biến dạng từ biến độ võng ảnh hưởng tượng co ngót Để tính độ võng biến dạng đàn