tinh toan do vong ket cau

Ngày tải lên: 19/06/2014, 11:47

Ngày tải lên: 15/11/2014, 19:01

... bạn đi quá xa trong quá trình ngược lại Undo, thì cho phép khôi phuùc laùi Redo caực thao taực naứy. ã Undo : Trước tiên bạn vào trình đơn Edit > Undo hay bạn dùng biểu tượng mũi tên trên ... mũi tên (Undo)thì quay ngược trong các bước những thao tác đã được thực hiện mới nhất. Nếu bạn quyết định sửa quá trể thì bạn không thể thực hiện Undo cho moọt thao taực naứo. ã Redo : Nhaỏp ... năng trong trình đơn Edit bạn hãy thực hiện như sau. 1. NHỮNG KHẢ NĂNG HỦY BỎ VÀ PHỤC HỒI (Undo và Redo) SAP 2000 cho phép bạn quay trở lại bước trước ở thời điển soạn thảo văn bản. Vì vậy có...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 22:24

... chọn L ’ = 230 Do đó C = 1 S : là khoảng cách giữa các xà dọc boong S = 2L + 550 (mm) L = 160.93 nên S = 871.86(m) s : khoảng cách giữa các sườn s = 2L +450 = 771.86 mm . Do kết cấu của ... bền: Chọn mép kèm có chiều dày là S = 16 mm.  Chọn chiều rộng mép kèm b = min (0.5a) hay l/6 . Do ở giữa tàu là hệ thống kết cấu dọc nên ta có a là khoảng cách 2 dầm dọc (chọn a = 650 mm theo ... : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 11 BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp l : Chiều dài tự do của sườn khỏe . l =9,6 m d 0 : Chiều cao tiết diện sườn khỏe nhưng nếu trên sườn khỏe có lỗ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 10:29

... của ứng suất tiếp do lực cắt và lực dọc gây ra, chịu tác dụng của ứng suất pháp do mômen uốn gây ra. (Phương pháp tính tham khảo trang 66-67 tài liệu [05]) _ Ứng suất tiếp do lực dọc gây ra: ... 333,111 7260.3 2424840 . 1 === ∑ hh lh N τ (N/mm 2 ) _ Ứng suất tiếp do lực cắt gây ra: 7260.3 11701215620 . 2 + = + = ∑ hh yx lh QQ τ =6,09 (N/mm 2 ) _ Ứng suất pháp do mômen uốn gây ra: 26353800 735298381472086142 + = + = W MM uyux σ =45,81 ... dụng để liên kết các chân với các dầm ngang của cần trục. Mối ghép chịu các lực N, M x , M y . Do đó, ứng suất trong các bulông lắp ráp được xác định như sau: 1 1 1 1 . . . y y x x bl J xM J yM Fn N ++= σ +...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 14:56

... trục với nhau 1 khoảng nhỏ do chế tạo, lắp ghép thiếu chính xác hoặc do trục bị biến dạng đàn hồi…ngoài ra còn giảm được ca đạp và chấn dộng, đè phòng cộng hưởng do dao động xoắn gây ra. - Với ... Đồ án tốt nghiệp TKế dây chuyền sản xuất mặt lốp xe đạp 2 màu - Do trục quay nên ứng suất pháp uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng do đó ta có:      = =−== 0 W minmax m u a M σ σσσ (N/mm 2 ) ... l: 1753505.0 =ì=ì= Ab A (mm) - ng kớnh vũng ln bỏnh rng nh l: 8.137 108.4 3502 1 2 1 = + ì = + = i A D (mm) - Do đó ta xác định được: 27.1 8.137 175 1 === D b d ψ - Tra [Bảng 3-12/47_TKCTM] được 4.1 = Bang K -...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:46

... lệch trục với nhau 1 khoảng nhỏ do chế tạo, lắp ghép thiếu chính xác hoặc do trục bị biến dạng đàn hồi…ngoài ra còn giảm được ca đạp và chấn dộng, đè phòng cộng hưởng do dao động xoắn gây ra. GVHD: ... pháp và tiếp, là thành phần không đổi trong chu kỳ ứng suất. - Do trục quay nên ứng suất pháp uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng do đó ta có:      = =−== 0 W minmax m u a M σ σσσ (N/mm 2 ) ... cú: 3938 100 2.1969072 = ì = k P (N) - Khi tớnh toỏn trc I do có khớp nối nên tồn tại lực P k , lực này có thể đặt tại 4 vị trí như hình 7.7. Do đó khi tính toán ta cần xét tất cả 4 trường hợp tương...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:46

... Phải có hành trình gạt L a = 4.B + 4f = 55 (mm) Ta thấy các vị trí trên có chung -ớc số là 55mm .Do đó chọn a = 55 là khoảng cách giữa 2 đĩa có lỗ và cùng là hành trình chung của các trục thanh...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 15:15

... 1 vòng. T = 310  10  8 =24800 (h)  . Số chu kỳ tương đương của bánh nhỏ : .  Ntđ1> N0 Do đó hệ số chu kỳ ứng suất kN’ của hai bánh răng đều l à 1. Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh ... 310  10  8 =24800 (h) n2 =188(v/p)  . Số chu kỳ tương đương của bánh nhỏ : .  Ntđ1> N0 Do đó hệ số chu kỳ ứng suất kN’ của hai bánh răng đều là 1. Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 04:15

Ngày tải lên: 15/12/2013, 04:15

... ngang nguy hiểm bằng : Trong đó: tđ: ứng suất tương đương.  : ứng suấ t do lực dọc trục tạo ra.  :ứng suất tiếp do moment xoắn gây n ên. d1: đường kính trong của ren vít: d1 =26 (mm). Trong ... vật liệu và chế độ bôi trơn. Tra bảng (9-13/V-237) : B ề mặt ma sát giữa các đĩa là gang với pheredo, có: - Hệ số ma sát f = 0,08 n : hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp. Trong đó : + -1, ... trung bình của vít me (mm). h : chiều cao làm việc của ren (mm): h = h.t. t : bước ren. x : số vong ren của đai ốc : . H : chiều cao đai ốc. Thay h = h.t. và vào (*) ta có : (**) Đặt H = .d2...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 04:15

... định theo công thức : Q =k.Px + f’.( Pz +2Py +G ) . (II,15 /IV -92) . k_ h ệ số tăng lực ma sát do Px tạo ra, chọn k = 1,4, Pz_ l ực tiếp tuyến, Px = 0,3.P0.tg (: góc xoắn dao,  = 45 ), f’...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 04:15

... chú Kháng chuyển vị ngang do lực kích ống 3.42 > [1.50] Xem bảng 2 Kháng chuyển v ị ngang khi không có lực kích ống 6.31 > [1.50] Kháng chuy ển động xoay do lực kích ống 2.96 > [1.50] ... VỆ SINH MÔI TRƯỜNG LƯU VỰC NHIÊU LỘC THỊ NGHÈ TPHCM do công ty CHEC 3 thi công bị nghiêng lệch. Độ nghiêng lệch vượt quá giới hạn thiết kế. Do đó cần thiết phải tính toán kiểm tra lại các điều ... (trư ợ t), trư ờ ng h ợ p đang thi công kích ống Loại lực Diễn giải Kết quả (kN) L ự c trư ợ t do nghiêng 2% 0.02*6858 137 Áp lực chủ động Lực kích ống (2.46*4.3+43.74*2.15+53.83*7.7+59.17*3.85+...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... ẢNH 3. TẠO MỘT MÔ HÌNH MẪU Để tạo mô hình mẫu đầu tiên bạn vào trình đơn File > New Modol from Template. Hộp thoại Model Template xuất hiện : Trong hộp thoại Model Template bạn ... hiện : Trong hộp thoại Analysis Options bạn thực hiện theo trình tự sau:  Tại mục Available DOFs bạn dùng chuột nhấp chọn vào UX,UZ, RY còn các ô khác để trống (như trong hộp thoại trên). ... cả những thành phần dư trên vùng làm việc bằng cách, bạn dùng chuột nhấp chọn vào Refresh Window . Hình khi thực hieọn 6. HIEU CHặNH SO THệ Tệẽ ẹeồ thay đổi số thứ tự cho nút, đầu...

Ngày tải lên: 22/01/2014, 20:20

... phương ngang do tác dụng của giếng cát hoặc bấc thấm. Chú ý rằng U là độ cố kết trung bình trong cả vùng gây lún (tức là trong cả khu vực tác dụng của tải trọng nền đắp đối với đất yếu). Do vậy ... có độ sâu Z a ; tại độ sâu Z a này ứng suất thẳng đứng  z do tải trọng đắp gây ra bằng 0,1  0,2 lần ứng suất (áp lực) do trọng lượng bản thân đất yếu  vz gây ra (có xét đến lực đẩy ... gian t thì độ lún do cố kết theo phương ngang gây ra chỉ là: S h.1 = U h.1 . S 1 (2) Nền đắp Đệm cát 1:m 1:m B ấ c th ấ m ho ặ c giếng cát Đất yếu vùng 1 Áp lực do tải trọng đắp...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20

... S nhanh = 2300 (mm/ph) Z s =18 S dung =S doc =S ngang ta thấy rằng số liệu của máy cần thiết kế mới gần giống với tính năng kỹ thuật của máy P82(6H82) do đó ta lấy máy 6H82 làm máy tương tự. 1.2 ... số n min ta có M xmax . Do đó kích thước trục lớn suy ra các bánh răng lắp trên trục có kích thước lớn. Vì vậy, ta tránh bố trí nhiều chi tiết trên trục cuối cùng, do đó 2 PAKG cuối có số ... số n min ta có M xmax . Do đó kích thước trục lớn suy ra các bánh răng lắp trên trục có kích thước lớn. Vì vậy, ta tránh bố trí nhiều chi tiết trên trục cuối cùng, do đó 2 PAKG cuối có số...

Ngày tải lên: 02/05/2014, 14:55

... f1 - f2 + f3 Trong đó: + f1: độ võng do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng + f2: độ võng do tác dụng ngắn hạn của tải trọng dài hạn + f3: độ võng do tác dụng dài hạn của tải trọng dài ... 1*DEAD+1*SDEAD+1*LIVE (độ võng do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng) Với Analysis Type là Nonlinear (Crac ked). + f2 = 1*DEAD+1*SDEAD+0.3*LIVE (độ võng do tác dụng ngắn hạn của tải trọng ... và SH=0.0003 Với Analysis Type là Nonlinear (Crac ked) + f3 = 1*DEAD+1*SDEAD+0.3*LIVE (độ võng do tác dụng dài hạn của tải trọng dài hạn) Với Analysis Type là Nonlinear (Longterm Crac ked); CR=1.7...

Ngày tải lên: 06/06/2014, 16:35

Ngày tải lên: 17/06/2014, 23:35

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

Ngày tải lên: 12/07/2014, 21:20