TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ VÀ TÍNH TOÁN

Tính toán lưu lượng nước thải

TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ VÀ TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ Nước thải -- SCR --- bể chứa --bể điều hòa -- bể tuyển nổi --bể aerotank -- bể lắng đơt II -- bể khử trùng -- môi trường tiếp nhận. Phương án 1 Tính toán lưu lượng nước thải Lưu lượng thiết kế Q tb = 500m 3 /ng.đ = 21m 3 /h = 0,006m 3 /s Lưu lượng lớn nhất: Q max = 21 m 3 /h × K ch = 21m 3 /h × 2,95 = 61,95 m 3 /h = 52 L/s Với K ch = hệ số không điều hòa chung của nước thải lấy theo điều 2.1.2 TCXD 51-84 Bảng hệ số không điều hòa chung Q tb (L/s) 5 15 30 50 100 200 300 500 800 1250 K ch 3 2,5 2 1,8 1,6 1,4 1,35 1,25 1,2 1,15 Song chắn rác Bảng: Các thông số tính toán cho song chắn rác Thông số Giá trị Kích thước song chắn Rộng, mm 5,08 – 15,24 Dày, mm 25,4 – 38,1 Khe hở giữa các thanh, mm 15-75 Độ dốc theo phương đứng, độ 15 - 45 Tốc độ dòng chảy trong mương đặt song chắn rác, m/s 0,3-0,609  Chiều sâu của lớp nước ở song chắn rác h = H 1 = 0,5m  Tính chiều rộng các thanh chắn và chiều rộng kênh dẫn nước thải - Vận tốc nước trong mương : chọn v = 0,5 m/s - Chọn kích thước phần mương đặt SCR: B x H = 0,5m x 0,5m  Chiều cao lớp nước trong mương m msm,hs hm Bv Q h h 069,0 5,0/50/3600 /95,61 3600 3 max = ×× = ×× = (4.1)  Kích thước song chắn rác - Kích thước thanh: rộng x dày = b x d = 0,015m x 0,025m - Kích thước khe hở giữa các thanh: w = 0,05 m - Giả sử song chắn rác có n khe hở, m = n-1 thanh b)(nw nB ×−+×= 1 ( ) 15150500 ×−+×= nn n=7,9 ⇒ Số khe hở n=8. Số thanh là 7 - Khoảng cách giữa các khe có thể điều chỉnh w=49,4 mm  Tổng tiết diện các khe hbmBA )( −= 69)715500( ××−= = 27255mm 2 = 0,027 m 2  Vận tốc dòng chảy qua song chắn sm hsm hm A q V /64,0 /3600027,0 /95,61 2 3 = × == (4.2)  Tổn thất áp lực qua song chắn m g vV h L 012,0 81,92 5,064,0 7,0 1 27,0 1 2222 = × − ×= − ×= =12mm<150mm (4.3) V: Vận tốc dòng chảy qua song chắn v:vận tốc nước thải trong mương  Chiều cao của song chắn: m H H SC 58,0 60sin 5,0 60sin 00 === L SCR = )(29,0 3 5,0 60 0 m tg H ==  Chiều dài phần mở rộng trước song chắn L 1 = )(69 202 450500 2 0 mm tgtg WB = − = − ϕ (4.4) Trong đó: B: Chiều rộng của song chắn rác W: Chiều rộng mương dẫn nước tới và ra khỏi song chắn rác. Chọn B =450mm ϕ : Góc nghiêng chỗ mở rộng  Chiều dài phần thu hẹp sau song chắn L 2 = )(35 2 69 2 1 mm L ==  Chiều dài xây dựng phần mương để đặt song chắn rác: L = L 1 + L 2 + L s = 69 + 35 + 1500 =1604(mm) Trong đó: L s : Chiều dài phần mương đặt song chắn rác, L s = 1,5m Mương xây bằng bêtông cốt thép có chiều dày là 100mm Thông số thiết kế SCR Thông số Chiều rộng song chắn, m 0,5 Chiều cao song chắn, m 0,58 Bề rộng thanh, mm 15 Bề dày thanh, mm 25 Khe hở giữa các thanh, mm 49,4 Góc nghiêng đặt song chắn so với phương thẳng đứng, độ 60 Lưới chắn rác tinh Lưu lượng thiết kế Q tb = 500m 3 /ng.đ = 21m 3 /h = 0,006m 3 /s Lưu lượng lớn nhất: Q max = 21 m 3 /h × K ch = 21m 3 /h × 2,95 = 61,95 m 3 /h = 52 L/s Vận tốc nước trong mương : chọn v = 0,64 m/s - Chọn kích thước phần mương đặt lưới chắn rác: B = 0,5m Khoảng cách giữa các thanh 10mm ( )( ) 23,015,0 −− = BB Q V L l ( )( ) 23,05,015,0 017,0 6,0 −− = L B 255,0 = L B h L = V l 2 ×1,354×0,5 =0,6 2 ×1,354×0,5=0,244m kích thước lưới chắn rác B L ×h L = 0,255m×0,244m được đặt sau song chắn rác thô. Hàm lượng chất lơ lửng SS và BOD 5 của nước thải sau khi qua song chắn rác thô và lưới chắn rác tinh giảm 4%, còn lại: SS = SS ’ × (100-4)% =130×(100 -4)% = 124,8mg/l BOD 5 = BOD ’ 5 × (100-5)% = 906×(100-5)% = 869,76 mg/l ( tính toán thiết kế công trình xử lý nước thải đô thị và công nghiệp- Lâm Minh Triết chủ biên) Hầm bơm tiếp nhận  Thể tích hầm bơm tiếp nhận V = Q max ×t (4.5) t: thời gian lưu nước. Chọn t = 20phút V = 61,95m 3 /h ×20phut× phut h 60 1 = 20,65m 3  Chọn chiều sâu hữu ích h = 3m, chiều cao an toàn = 0,5m Vậy chiều sâu tổng cộng: H = 3m + 0,5m = 3,5m Chọn hầm bơm có tiết diện ngang là hình chữ nhật trên mặt bằng Diện tích mặt bằng của hầm bơm F = 2 3 88,6 3 65,20 m m m h V == (4.6)  Kích thước hầm bơm: A×B×H = 3m×2,5m×3m  Bơm nước ở bể điều hòa, tính tương tự ở hố thu gom H = h 1 + h 2 h 1 : chiều cao cột nước trong bể; h 1 = 3,5m h 2 : tổn thất cục bộ qua các chỗ nối, đột mở, đột thu, tổn thất qua lớp bùn, . h 2 = 2 – 3m H 2 O. Chọn h 2 = 2m ⇒ H = 2 +3,5 = 5,5m ρ = 1000kg/m 3 : Khối lượng riêng của nước thải η = 0,8: hiệu suất làm việc của máy bơm kW smmkgmngàym N 4,0 2436008,01000 /81,9/10005,5/500 233 = ××× ××× =⇒ Chọn bơm công suất 1kW. Bể điều hòa  Kích thước bể điều hòa - Chọn thời gian lưu nước trong bể điều hòa t =4 h - Thể tích bể điều hòa: V b = Q tb ×t = 21m 3 /h×4h = 84m 3 - Chọn chiều sâu hữu ích của bể h = 4m - Chiều cao bảo vệ = 0,5m Vậy chiều cao tổng cộng H = 4m +0,5m = 4,5m Diện tích bề mặt bể điều hòa A = 2 3 21 4 84 m m m H V == Thiết kế bể điều hòa hình chữ nhật Chọn kích thước bể là: Dài × Rộng = 6m × 4m  Thể tích thực tế của bể điều hòa V đh = 3 96446 mmmm =××  Thời gian lưu nước thực tế tại bể h hm m Q V t đh 6,4 /21 96 3 3 === (4.9)  Thể tích xây dựng 3 1085,446 mmmmV xd =××= Tính toán hệ thống cấp khí cho bể điều hòa (bằng khí nén) Bảng 4.4: Các dạng khuấy trộn ở bể điều hòa Dạng khuấy trộn Giá trị Đơn vị Khuấy trộn cơ khí 4 – 8 W/m 3 thể tích bể Tốc độ khí nén 10 – 15 L/m 3 .phút (m 3 thể tích bể) Lượng không khí cần thiết q khi = R × V đh = (0,012m 3 /m 3 .phút) ×(96m 3 ) (4.10) = 1,152m 3 /phút ≈ 27,65m 3 /giờ ≈ 19,2L/s Trong đó: R = tốc độ khí nén, R = 12L/m 3 .phút = 0,012m 3 / m 3 .phút V đh = thể tích thực tế của bể điều hòa Bảng 4.5: Các thiết bị khuếch tán khí ở bể điều hòa có thể chọn theo bảng sau: Loại khuếch tán khí – cách bố trí Lưu lượng khí lit/phut.cai Hiệu suất chuyển hóa oxy tiêu chuẩn ở độ sâu 4,6m,% Đĩa sứ - lưới 11 – 96 25 – 40 Chụp sứ - lưới 14 – 71 27 – 39 Bản sứ - lưới 57 – 142 26 – 33 Ống plastic xốp cứng bố trí +Dạng lưới 68 – 113 28 – 32 +Hai phía theo chiều dài (dòng chảy xoắn hai bên) 85 – 311 17 – 28 +Một phía theo chiều dài (dòng chảy xoắn một bên) 57 – 340 13 – 25 Ống plastic xốp mềm bố trí +Dạng lưới 28 – 198 26 – 36 +Một phía theo chiều dài 57 – 198 19 – 37 Ống khoan lỗ bố trí +Dạng lưới 28 – 113 22 – 29 +Một phía theo chiều dài 57 – 170 15 – 19 Khuếch tán không xốp +Hai phía theo chiều dài 93 – 283 12 – 23 +Một phía theo chiều dài 283 – 990 9 – 12 Chọn ống cấp khí cho bể điều hòa bằng PVC khoan lỗ, gồm n = 4 ống nhánh đặt dọc theo chiều dài bể (6m). Trong đó đặt 2 ống gần tường Ống đặt gần tường của bể có lưu lượng bằng một nửa lưu lượng các ống giữa bể  Lưu lượng khí của ống giữa bể là hm hm n q L khí /825,13 2 /65,27 3 3 1 ===  Cường độ sục khí của ống đặt giữa bể là hmm m hm chieudaibe L q ./304,2 6 /825,13 3 3 1 1 ===  Lưu lượng khí của ống sát tường là hm hm L L /913,6 2 /825.13 2 3 3 1 2 ===  Cường độ sục khí của ống đặt sát tường là hmm m hm chieudaibe L q ./152,1 6 /913,6 3 3 2 2 === Theo TCXD 51-84, các lỗ trên ống đặt cách nhau 3-6cm chọn 5cm, lỗ nằm mặt dưới ống. Số lỗ trên ống là: n = chiều dài bể/khoảng cách các lỗ = 6m/0,05m = 120 lỗ Tính toán thủy lực ống dẫn khí nén Bảng 4.6: Đường kính theo vận tốc khí trong ống Đường kính, mm Vận tốc, m/s 25 – 75 (1 – 3’’) 100 – 250 (4 – 10’’) 300 – 619 (12 – 24’’) 760 – 1500 (30 – 60’’) 6 -9 9 – 15 14 – 20 19 – 33  Chọn vận tốc trong ống chính v =9m/s  Đường kính ống chính D = mmm sm sm v Q 52052,0 14,3/9 4/0192,04 3 == × × = × × π - Chọn ống Ф60mm  Vận tốc trong ống chính v = sm D Q /794,6 006,014,3 40192,04 22 = × × = × × π  Đường kính ống nhánh dẫn khí đặt giữa bể là mmm sm hm v q d ong ong ong 250247,0 3600/8 /825,134 3600 4 3 == ×× × = ×× × = ππ - Chọn ống Ф25mm  Tính lại vận tốc v = sm D q /83,7 3600025,014,3 4825,134 22 = ×× × = × × π  Đường kính ống dẫn khí sát tường mmm sm hm v q d ong ong ong 5,170175,0 3600/8 /913,64 3600 4 3 == ×× × = ×× × = ππ - Chọn ống Ф 20mm  Tính lại vận tốc v = sm D q /12,6 360002,014,3 4913,64 22 = ×× × = × × π  Lưu lượng khí qua lỗ của ống sát tường q lỗ = hm hm n q ong /058,0 120 /913,6 3 3 == (4.11)  Lưu lượng khí qua lỗ của ống giữa bể q lỗ = hm hm n q ong /115,0 120 /825,13 3 3 == Theo (trang 481 Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp – tính toán thiết kế công trình – Lâm Minh Triết) ⇒ vận tốc khí qua lỗ thay đổi từ 5-20m/s, đường kính các lỗ 2- 5mm  Chọn đường kính lỗ 2mm vận tốc khí qua lỗ: + Ống nhánh đặt giữa bể v lỗ = ( ) sm hm d q lo lo /17,10 3600002,0 /115,04 4 22 = ×× × = × π π + Ống nhánh đặt sát tường v lỗ = ( ) sm hm d q lo lo /13,5 3600002,0 /058,04 4 22 = ×× × = × π π Vận tốc khí qua lỗ phù hợp (5-20m/s) Áp lực và công suất của hệ thống thổi khí (Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp – tính toán thiết kế công trình – Lâm Minh Triết  Áp lực cần thiết cho hệ thống nén khí H ct = h d + h c + h f + H Trong đó: h d = Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài ống dẫn (m) h c = Tổn thất cục bộ (m) h f = Tổn thất qua thiết bị phân phối (m) H = Chiều sâu hữu ích của bể, H = 3m Tổng tổn thất h d và h c thường không vượt quá 0,4m; Tổn thất h f không quá 0,5m. Do đó áp lực cần thiết sẽ là: H ct = 0,4 + 0,5 +3 = 3,9m  Áp lực không khí là atm H p ct 38,1 33,10 9,333,10 33,10 33,10 2 = + = + = (4.12)  Công suất của máy thổi khí P máy = ne GRT 7,29 1         −         1 283,0 1 2 p p (4.13) Trong đó: - P máy : Công suất yêu cầu của máy nén khí , kW - G: lượng không khí mà hệ thống cung cấp trong một giây (kg/s) - Với Q = Lưu lượng không khí Q = 27,65m 3 /giờ = 0,0077 m 3 /s - ρ = khối lượng riêng của không khí, ρ = 1,2 kg/m 3 G = Q × ρ =0,0077m 3 /s ×1,2 kg/m 3 = 0,0092kg/s - R : hằng số khí , R = 8,314 KJ/K.mol 0 K - T 1 : Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào T 1 = 273 + 25 = 298 0 K - p 1 : áp suất tuyệt đối của không khí đầu vào P 1 = 1 atm - p 2 : áp suất tuyệt đối của không khí đầu ra, p 2 = 1,38 atm n= K K 1− = 0,283 ( K = 1,395 đối với không khí ) 29,7 : hệ số chuyển đổi e: Hiệu suất của máy , chọn e= 0,8 Vậy : P máy = 8,0283,07,29 29883140092,0 ×× ×× kW323,01 1 38,1 283,0 =         −       =3,61kW Chọn công suất máy P máy = 1kW Hàm lượng BOD 5 qua bể điều hòa giảm 15% BOD 5 = 869,76×(1- 0,15) = 739,296mg/L COD = 1256× (1- 0,15) = 1067,6mg/L Bảng 4.7 Các thông số thiết kế cho bể điều hòa TT Thông số Đơn vị Giá trị Phần thiết kế xây dựng 1 Lưu lượng giờ trung bình, Q m 3 /giờ 21 2 Thời gian lưu nước, t giờ 4,6 3 Thể tích hữu dụng, V hd m 3 96 4 Thể tích xây dựng, V xd m 3 108 5 Kích thước (mặt bằng hình chữ nhật): Chiều rộng Sâu tổng cộng, H m m m 6 4 3,5 Sau khi qua bể điều hòa nước thải vào bể tuyển nổi tiếp tục công đoạn xử lý  Bơm nước ở bể điều hòa, tính tương tự ở hố thu gom H = h 1 + h 2 h 1 : chiều cao cột nước trong bể; h 1 = 3,5m h 2 : tổn thất cục bộ qua các chỗ nối, đột mở, đột thu, tổn thất qua lớp bùn, . h 2 = 2 – 3m H 2 O. Chọn h 2 = 2m ⇒ H = 2 +3,5 = 5,5m ρ = 1000kg/m 3 : Khối lượng riêng của nước thải η = 0,8: hiệu suất làm việc của máy bơm kW smmkgmngàym N 4,0 2436008,01000 /81,9/10005,5/500 233 = ××× ××× =⇒  Chọn 3 bơm CV-22-80, 2 bơm hoạt động, 1 bơm dự phòng Thông số kỹ thuật của bơm Công suất: 2,2kW Khối lượng 32kg 4.6 Bể tuyển nổi Lưu lượng nước thải qua tuyển nổi Q = 500m 3 /ngày Bình tạo áp Lưu lượng nước thải trung bình qua thiết bị tuyển nổi kết hợp lắng: Q = phútmhm ngàyh ngàym /35,0/21 /24 /500 33 3 == Lựa chọn tuyển nổi khí hòa tan - Chọn A/S = 0,03mg khí/mg chất rắn - Nhiệt độ trung bình 27 0 C Bảng 4.8 Độ hòa tan của không khí chọn theo bảng sau Nhiệt độ ( 0 C) 0 10 20 30 s a 29,2 22,8 18,7 15,7 (Theo Xử lý nước cấp cho sinh hoạt và công nghiệp – Trịnh Xuân Lai) - s a = 16,6 ml/l - Tỉ số bão hòa f = 0,5  Áp suất yêu cầu cho cột áp lực: a a S fPs S A )1(3,1 − = (4.14) lmg Plml /8,124 )15,0(/6,163,1 03,0 −× = Vậy P = 2,346 atm kPaPp p P 62,136)1346,2(35,101)1(35,101 5,101 5,101 =−×=−×=⇒ + = Trong đó: • A/S = Tỉ số khí/chất rắn, ml khí/mg chất rắn • f = Phần khí hòa tan ở áp suất P, thông thường f = 0,5 • P = áp suất, atm • p = áp suất, kPa • S a = Hàm lượng SS mg/l • s a = Độ hòa tan của khí, ml/l • Hệ số 1,3 là trọng lượng của 1ml không khí tính bằng mg, giá trị (-1) tính đến yếu tố hệ thống hoạt động ở áp suất khí quyển  Thể tích cột áp lực 33 694,02 /6024 .1 ./500 mphut hphuth đng đngmtQW =× × ×=×= Với t = thời gian lưu nước ở cột áp lực (0,5 – 3) phút. Chọn t = 2 phút  Chọn chiều cao cột áp lực H = 2m. Vậy đường kính cột áp lực: D = m H W 66,0 4 2 694,04 =×=× ππ  Chọn đường kính cột áp lực D = 1m  Tính bề dày thân cột áp lực o Vật liệu cột: thép CT3 o Giới hạn bền )/(10.380 26 mN k = σ o Giới hạn chảy )/(10.240 26 mN c = σ o Tốc độ gỉ: 0,06mm/năm o Môi trường làm việc lỏng (nước): 3 /1000 mkg = ρ o Áp suất làm việc: P = 2,436(atm) = 136,62kPa o Chiều cao nước trong cột H=2(m)  Bề dày thân áp lực [ ] C P PD S h t + − × = 1 1 2 ϕσ (4.15) - D t - Đường kính trong cột áp lực, D t = 1m - − h ϕ Hệ số mối hàn, 7,0 = h ϕ - P 1 -Áp suất tính toán - P 1 = P + P n - P là áp suất yêu cầu cho cột áp lực = 136,62kPa - P n – Là áp suất thuỷ tĩnh do mực chất lỏng tác dụng lên - P n = kPagHP n 62,1910281,91000 3 =×××== − ρ kPaP 24,15662,1962,136 1 =+=⇒  Xác định ứng suất cho phép của thép CT3 Hệ số hiệu chỉnh 1 = η Hệ số an toàn bền kéo n k = 2,6 Hệ số an toàn bền chảy n c = 1,5 [ ] )/(101461 6,2 10380 26 6 mN n k k k ×=× × =×= η σ σ (4.16) [ ] )/(101601 5,1 10240 26 6 mN n c c c ×=× × =×= η σ σ Ta lấy giới hạn bé hơn trong 2 ứng suất cho phép ở trên làm ứng suất cho phép tiêu chuẩn. [ ] [ ] )/(10146 26 mN k ×==⇒ σσ C = C 1 + C 2 +C 3 = 1 + 0 +0,6 = 1,6(mm) C 1 -Hệ số ăn mòn của môi trường thiết bị làm việc, C 1 = 1mm C 2 - Hệ số ăn mòn trực tiếp của môi trường, C 2 = 0mm C 3 - Hệ số bổ sung do dung sai, C 3 = 0,6mm Vì [ ] 5012,6547,0 1024,156 10146 3 6 1 >=× × × =× h k P ϕ σ (4.17) (với h ϕ là hệ số mối hàn, h ϕ = 0,7)  Bề dày thân thiết bị [ ] mmC PD S h 364,26,1 7,0101462 1024,1561000 2 6 3 1 =+ ××× ×× =+ × = ϕσ  Chọn S = 4mm Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử  Kiểm tra áp suất thử tính toán P 0 = 1,5P +P n = 1,5 × 156,24 × 10 3 + 19,62 × 10 3 = 244,55 × 10 3 (N/m 2 ) (4.18)  Kiểm tra ứng suất thử [ ] 2 0 /, 2,1)(2 )( mN CS PCSD c h σ ϕ σ ≤ − −+ = (4.19) ( ) [ ] ( ) 2,1 10160 2,1 10073,0 7,06,142 1055,2446,141000 6 6 3 × =>×= ×−× ××−+ = c σ σ Vậy bề dày thân cột áp lực S = 4mm thỏa điều kiện bền và áp suất làm việc  Tính bề dày đáy (elip) của cột áp lực [ ] C h D Pk PD S b t h t +× − × = 28,3 1 1 ϕσ (4.20) h b - Chiều cao phần lồi của đáy, h b = 0,2D t = 0,2 × 1000 = 200(mm) (theo bảng XIII.10, trang 382 -Sổ tay quá trình thiết bị công nghệ hoá chất tập 2) k- Hệ số không thứ nguyên, k = 1 Vì [ ] 5006,7487,0 1062,136 10146 3 6 1 >=× × × =× h k P ϕ σ nên áp dụng công thức tính bề dày [ ] C h D k PD S b t h t +× × = 28,3 1 ϕσ )(88,0 2002 1400 7,01101468,3 1062,1361000 6 3 mmCCS +=+ × × ×××× ×× = Vì S – C =0,88< 10mm ⇒ tăng lên 2mm cho giá trị C  Vậy chiều dày đáy và nắp thiết bị S = 0,88 + 1,6 + 2 = 4,48(mm) ⇒ Chọn S = 5mm  Kiểm tra ứng suất thử [ ] 2 0 2 /, 2,1)(6,7 )(2 mN CSkh PCShD c hb bt σ ϕ σ ≤ − −+ = (4.21) [ ] 2,1 10160 1076,91 7,0)6,35(20016,7 1062,136)6,35(28021400 6 6 32 × <×= ×−××× ××−××+ = σ Vậy bề dày đáy cột áp lực S = 5 mm thỏa điều kiện bền và áp suất làm việc Bảng 4.9 Thông số thiết kế cột áp lực TT Thông số Đơn vị Giá trị 1 Lưu lượng nước, Q m 3 /h 21 2 Áp lực, P kPa 136,62 3 Kích thước cột áp lực Đường kính, D Chiều cao, H m m 1 2 4 Bề dày thân, S mm 4  Kích thước bể tuyển nổi hình tròn - Tải trọng bề mặt bể tuyển nổi 48m 3 /m 2 .ngày tương ứng với hiệu quả khử cặn lơ lửng đạt 90% và khử dầu mỡ đạt 85% - Hàm lượng COD qua lưới chắn rác và bể tuyển nổi giảm 50% và BOD 5 giảm 36% (Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp – tính toán thiết kế công trình – Lâm Minh Triết) - Vì trong quá trình vận hành không thể đạt được ở hiệu suất tối ưu nên hàm lượng COD qua lưới chắn rác và bể tuyển nổi giảm khoảng 30% và BOD 5 giảm 20% - Chọn thời gian lưu nước trong bể tuyển nổi là 30 phút. Trong đó, thời gian nước lưu lại ở vùng tuyển nổi là 10 phút, ở vùng lắng là 20 phút. [...]... vào X0 =0 - Nồng độ chất rắn lơ lửng bay hơi hay bùn hoạt tính được duy trì trong bể Aerotank: 2500 – 4000 mg/l, chọn X = 3000 mg/l (tra bảng 6-1, sách Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, TS Trịnh Xuân Lai - Nồng độ bùn hoạt tính tuần hoàn( tính theo chất rắn lơ lửng) 10000mg/l hay 8000mg/l - Thời gian lưu của bùn hoạt tính (tuổi của cặn):chọn θ =10 ngày c ( tra bảng 6-1, sách Tính toán. .. Trong đó: Q, Qr,Qw,Qe : Lưu lượng nước đầu vào, lưu lượng bùn tuần hoàn, lưu lượng bùn xả và lưu lượng nước đầu ra, m3/ngày S0,S : Nồng độ chất nền (tính theo BOD5) ở đầu vào và nồng độ chất nền sau khi qua bể aerotank và bể lắng, mg/l Xo,X, Xr, Xe :lượng bùn hoạt tính trong nước thải đầu vào, nồng độ chất rắn bay hơi trong bể Aerotank, nồng độ bùn tuần hoàn và nồng độ bùn sau khi qua bể lắng đợt II,... nhỏ, dựa vào bảng 7.1 trang 112 tài liệu “ tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải của TS Trịnh Xuân Lai “ Ou =7grO2/m3.m Bể sâu 4,5 m, độ sâu ngập nước là 4 m Công suất hòa tan của thiết bị : OU = Ou × h = 7 × 4= 28 ( grO2/m3) Lượng không khí cần thiết tính theo công thức: OCt f 343 × 2 = = 24500( m3 / ngày)= 0,284 m3 /s ( với f hệ số an toàn chọn f= 2) OU 28 × 10−3  Tính ống dẫn khí vào bể... hoàn, mg/l, Xr= 8000mg/l  Tính hệ số tuần hoàn α bỏ qua lượng bùn hoạt tính tăng lên trong bể Xác định lưu lượng tuần hoàn theo phương trình cân bằng khối lượng bùn hoạt tính đi vào và đi ra bể Q.X0 + Qr.Xr = (Q + Qr).X Q.X0 + Qr.Xr = Q.X + Qr X Qr(Xr – X) = Q.( X - X0) α= Qr X 3500 = = = 0, 78 Q X r − X 8000 − 3500 Trong đó : α : Tỷ lệ tuần hoàn Q: lưu lượng nước thải đi vào công trình xử lý(m3/ngày.đêm).Q=... ( tra bảng 6-1, sách Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, TS Trịnh Xuân Lai) - Hệ số phân hủy nội bào:Kd.= 0,055 (tra bảng 5-1, sách Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, TS Trịnh Xuân Lai) - Hệ số sản lượng tối đa ( tỷ số giữa tế bào tạo thành với lượng chất nền được tiêu thụ ) Y= 0,5 (tra bảng 5-1, sách Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, TS Trịnh Xuân Lai)... bơm Công suất: 2,2kW Khối lượng 32kg BỂ LẮNG ĐỢT 2 • Nhiệm vụ : Sau khi qua bể Aerotank, hầu hết các chất hữu cỏ hòa tan trong nước thải bị loại bỏ Tuy nhiên, nồng độ bùn hoạt tính có trong nước thải là rất lớn , do vậy vùn hoạt tính và các chất rắn lơ lửng sẽ được tách ở bể lắng II • Tính toán  Diện tích phần lắng của bể: S= Q(1 + α )co ct vl Trong đó: Co : nồng độ cặn trong bể Aerotank (theo tính. .. Thiết bị chuyên dùng để đưa chlorine váo nước gọi là clorator Clorate có chức năng pha chế và định lượng Clo, được chia làm 2 loại: Clorate áp lực và clorate chân không • Tính toán Xác định lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải theo công thức : Vmax = a × Qtb h • • - - Với : a là liều lượng Clo hoạt tính (g/m3), được xác định dựa theo quy phạm Đối với nước thải sau khi xử lý sinh học hoàn... lớp cặn bùn trong sân phơi bùn, hc = 0,2-0,3m Chọn hc = 0,25m (Theo Lâm Minh Triết, Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp – Tính toán thiết công trình, trang309) Chọn số ô là: n = 4 ô => Kích thước mỗi ô : L x W = 4m x 3m Diện tích phụ của sân phơi bùn: đường sá, mương máng… F2 = k x F1 (k – Hệ số tính đến diện tích phụ, k = 0,2 ÷ 0,4 Chọn k = 0,2) =>F2 = 0,2 × 44,5 =8,9 m2 Diện tích tổng cộng của sân... lượng BOD5 vào aerotank là 591,44mg/L - Cặn lơ lửng đầu vào TSSvào = 62,4mg/L - Hàm lượng CODvào = 747,32mg/L - Chọn các thông số động học cho bể aerotank Lượng BOD5 đầu vào 591,44 mg/l BOD5 /BOD20 =0,68 hay BOD5/COD = 0,68 Lượng BOD5 đầu ra 50 mg/L Nhiệt độ nước thải t =200 Cặn lơ lửng ở đầu ra : SSra= 30 mg/L gồm có 65% là cặn có thể phân hủy sinh học Các thông số vận hành: - Lượng bùn hoạt tính trong... −1  Tính và chọn máy thổi • Áp lực cần thiết của máy thổi khí tính theo mH2O Hm = h1 + hd + H Trong đó:  h1: tổn thất trong hệ thống ống vận chuyển,h1 = 0,5m  hd :tổn thất qua đĩa phun, hd = 0,5m  H độ sâu ngập nước của miệng vòi phun H = 4m Hm = 0,5 + 0,5 + 4 = 5m Hm = 5m = 0,5atm • Công suất máy thổi khí d= GRT1 Pmáy = 29,7 ne  p  0, 283   2  − 1    p1     Trong đó:  Pmáy :công . A )1( 3 ,1 − = (4 .14 ) lmg Plml /8 ,12 4 )15 ,0(/6 ,16 3 ,1 03,0 −× = Vậy P = 2,346 atm kPaPp p P 62 ,13 6 )13 46,2(35 ,10 1 )1( 35 ,10 1 5 ,10 1 5 ,10 1 =−×=−×=⇒. theo điều 2 .1. 2 TCXD 51- 84 Bảng hệ số không điều hòa chung Q tb (L/s) 5 15 30 50 10 0 200 300 500 800 12 50 K ch 3 2,5 2 1, 8 1, 6 1, 4 1, 35 1, 25 1, 2 1, 15 Song