Nghiên cứu ảnh hưởng của co ngót và từ biến đến độ vồng của dầm cầu bê tông cốt thép dự ứng lực thi công theo phương pháp đúc hẫng ở việt nam

Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TRẦN ĐỨC HẢI ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN ĐẾN ĐỘ VỒNG CỦA DẦM CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG Ở VIỆT NAM CHUYÊN NGÀNH: CẦU, TUYNEN VÀ CÁC CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁC TRÊN ĐƯỜNG ÔTÔ VÀ ĐƯỜNG SẮT MÃ SỐ NGÀNH: 15 10 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, Tháng 09 năm 2004 CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS LÊ VĂN NAM Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luaän văn thạc só bảo vệ tại: HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày tháng năm 2004 Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : TRẦN ĐỨC HẢI Ngày, tháng, năm sinh : 20 / 10 / 1978 Chuyên ngành: Cầu, tuynen công trình xây dựng khác đường ôtô đường sắt Phái: Nam Nơi sinh: Tỉnh An Giang Mã số ngành: 2.15.10 I-TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng dầm cầu bê tông cốt thép dự ứng lực thi công theo phương pháp đúc hẫng Việt Nam II-NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nhiệm vụ: Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến co ngót từ biến mô hình tính toán Từ tìm giải pháp hạn chế ảnh hưởng mô hình tính toán thích hợp để tính toán ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng kết cấu trình thi công đúc hẫng điều kiện Việt Nam Nội dung: Chương I : Mở đầu Chương II : Tổng quan cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng, đặc điểm, phương pháp thi công đúc hẫng phân tích điều kiện khí hậu Việt Nam Chương III: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến co ngót từ biến mô hình tính toán Chương IV : Tính toán ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng kết cấu dầm cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng Chương V : Kết luận kiến nghị III- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 14/02/2004 IV- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 03/9/2004 V- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : T.S LÊ VĂN NAM CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM NGÀNH BỘ MÔN QUẢN LÝ NGÀNH T.S LÊ VĂN NAM Nội dung đề cương luận văn thạc só Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua Ngày PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH tháng năm 2004 KHOA QUẢN LÝ NGÀNH LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn tất Thầy, Cô tham gia giảng dạy chương trình cao học ngành Cầu, tuynen công trình xây dựng khác đường ôtô đường sắt Em vô biết ơn Thầy Tiến só Lê Văn Nam, Thầy không quản ngại khó khăn, tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt thời gian thực luận văn Kính chúc Quý Thầy, Cô sức khỏe hạnh phúc Tp Hồ Chí Minh, ngày 3/9/2004 Học viên Trần Đức Hải SUMMARY OF THESIS Thesis: Study on the effects of shrinkage and creep to camber of pre-stressed reinforced concrete girder constructed by cast-in-place balanced cantilever method When making a calculation of strength and deformation of structures of a reinforced concrete bridge, the creep and shrinkage in concrete should be considered These factors might be in progress for a long time, effecting considerately deflection values of R.C span structures, causing the loss of prestressing in pre-stressed strands and redistributing stresses in the statically indeterminate structures Concrete experiences volume changes throughout its service life The total in-service volume change of concrete is the resultant of applied loads and shrinkage When loaded, concrete experiences an instantaneous recoverable elastic deformation and a slow inelastic deformation called creep Creep of concrete is composed of two components, basic creep, or deformation under load without moisture loss and drying creep, or deformation under drying conditions only Deformation of concrete in the absence of applied load is often called shrinkage There are three types of shrinkage; autogeneous, drying, and carbonation shrinkage Autogeneous shrinkage is the resultant of the hydration process The hydrated cement paste is smaller in volume than the solid volume of the cement paste and water Drying shrinkage is caused by the loss of evaporable water Carbonation shrinkage is caused by the carbonation of hydrated cement products and possibly from the movement of water from the gel pores to the capillary pores Designs typically use one of the two code models to estimate creep and shrinkage strain in concrete, ACI 209 model recommended by the American Concrete Institute or the Eurocode model recommended by the EuroInternational Committee CEB 90 Three other models are the B3 model, developed by Bazant; the GZ model, developed by Gardner; and the SAK model, developed by Sakata In this thesis, the factors that effect shrinkage and creep are profoundly studies and the models of creep and shrinkage are chosen to be suite to conditions in Viet Nam MỤC LỤC Nhiệm vụ luận văn thạc só Tóm tắt nội dung luận văn thạc só Mục lục Nội dung luận văn Chương I: Mở đầu 1.1 Co ngót từ biến bê tông .1 1.2 Mô hình co ngót từ biến bê tông 1.3 nh hưởng co ngót từ biến kết cấu thi công theo phương pháp đúc hẫng 1.4 Phạm vi nghiên cứu .2 1.5 Mục tiêu nghiên cứu .3 Chương II: Tổng quan cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng, đặc điểm, phương pháp thi công đúc hẫng phân tích điều kiện khí hậu Việt Nam 2.1 Tổng quan cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng 2.2 Đặc điểm phương pháp thi công đúc hẫng .6 2.2.1 Thi công đốt kết cấu nhịp 2.2.2 Nguyên lý tính toán .6 2.2.2.1 Cường độ thấp bê tông non tuổi 2.2.2.2 Mất mát ứng suất co ngắn đàn hồi bê tông 2.2.2.3 Mất mát ứng suất tác động yếu tố thời gian 2.2.2.4 Phân bố lại nội lực 2.3 Phương pháp thi công đúc haãng 2.3.1 Phân loại phương pháp đúc hẫng 2.3.1.1 Đúc hẫng cân 2.3.1.2 Đúc hẫng không cân 2.3.2 Công nghệ thi công đúc hẫng .9 2.3.2.1 Sô đồ công nghệ thiết kế thi công đúc hẫng 2.3.2.2 Các bước thi công chủ yếu 12 2.4 Phaân tích đặc điểm điều kiện khí hậu Việt Nam 14 2.5 Nội dung nghiên cứu 15 Chương III: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến co ngót, từ biến mô hình tính toaùn 16 3.1 Phân tích ảnh hưởng từ biến 16 3.1.1 Khái niệm 16 3.1.2 Bản chất lý tượng từ biến 17 3.1.3 Xác định trị số từ biến 17 3.1.4 Những yếu tố ảnh hưởng đến từ biến 18 3.2 Phân tích ảnh hưởng co ngót 22 3.2.1 Sự khuếch tán độ ẩm bêtông .23 3.2.2 Các yếu tố ảnh hưởng đến co ngót .24 3.3 Từ biến co ngót bê tông cường độ cao 27 3.4 Kết luận 27 3.5 Các mô hình từ biến co ngót 28 3.5.1 Mô hình ACI 209 29 3.5.2 Mô hình B3 30 3.5.3 Mô hình CEB 90 31 3.5.4 Mô hình GZ 32 3.5.5 Mô hình SAK 32 3.5.6 Tóm tắt 33 Chương IV: Tính toán ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng kết cấu dầm cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng 36 4.1 Đặc điểm tính toán 36 4.2 Trình tự công thức tính co ngót từ biến kết cấu bê tông 38 4.2.1 Mô hình ACI 209 Code 38 4.2.2 Mô hình CEB 90 40 4.2.3 Mô hình B3 43 4.2.4 Moâ hình GZ 47 4.2.5 Mô hình SAK 50 4.3 Phương pháp đơn giản hóa sử dụng hệ số từ biến để phân tích kết cấu 51 4.3.1 Sự thay đổi ứng suất theo thời gian co ngót từ biến nhỏ ảnh hưởng đến kết cấu .51 4.3.2 Sự thay đổi ứng suất theo thời gian co ngót từ biến đáng kể 52 4.4 Tính toán hệ số từ biến biến dạng co ngót theo 05 mô hình ứng với độ ẩm khác .53 4.4.1 Trường hợp độ ẩm tương đối H=50% 53 4.4.2 Trường hợp độ ẩm tương đối H=75% 57 4.4.3 Trường hợp độ ẩm tương đối H=85% 60 4.5 Tính toán độ vồng vài công trình cụ thể có xét đến ảnh hưởng co ngót từ biến theo mô hình 63 4.5.1 Tính toán độ vồng công trình cầu Bình Phước .64 4.5.2 Tính toán độ vồng công trình cầu Câu Lâu 66 4.6 So sánh số liệu với số liệu thực tế số công trình thi công 68 4.6.1 Công trình cầu Bình Phước 68 4.6.2 Công trình cầu Câu Lâu .68 4.7 Nhận xét 70 Chương V: Kết luận kiến nghò 71 TÀI LIỆU THAM KHẢO 73 PHUÏ LUÏC 1: 75 PHUÏ LUÏC 2: 117 PHUÏ LUÏC 3: 160 TÓM TẮT LÝ LỊCH 164 Chương 1: MỞ ĐẦU 1.1 Co ngót từ biến bê tông Co ngót từ biến hai yếu tố quan trọng ảnh hưởng đến khả phục vụ, độ bền độ tin cậy lâu dài kết cấu bê tông Đặc biệt kết cấu dầm cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng, ảnh hưởng trực tiếp đến phân bố lại nội lực biến dạng Khi tải trọng tónh đặt lên kết cấu, biến dạng đàn hồi xuất theo sau biến dạng không đàn hồi liên tục xảy với tốc độ chậm Biến dạng không đàn hồi tăng với tốc độ chậm gọi từ biến Kết cấu bê tông xảy tượng thay đổi thể tích suốt trình làm việc tải trọng không tác dụng Sự thay đổi thể tích gây biến dạng gọi co ngót Biến dạng co ngót thường biểu diễn đơn vị microstrain Biến dạng từ biến xác định thông qua hệ số từ biến, từ biến riêng biến dạng đàn hồi từ biến tùy thuộc vào mô hình khác Hệ số từ biến xác định tỷ số biến dạng từ biến biến dạng đàn hồi Từ biến riêng xác định biến dạng từ biến chia cho ứng suất đơn vị Biến dạng đàn hồi từ biến xác định biến dạng từ biến cộng biến dạng đàn hồi chia cho ứng suất đơn vị, biến dạng đàn hồi biến dạng tức thời hồi phục kết cấu bê tông suốt giai đoạn đặt tải ban đầu 1.2 Mô hình co ngót từ biến bê tông Độ xác mô hình tính toán từ biến co ngót quan trọng việc thiết kế kết cấu bê tông Bất sai sót tiên đoán từ biến co ngót dẫn tới thừa ứng suất, nứt biến dạng lớn gây 149 tổng (m/m) L cáp (m) Đốt K9 A9 = Giai đoạn t to 6.19E-05 5.84E-05 2.48E-04 2.34E-04 34.0 34.0 0.72 0.68 6.444m² 12 126 fc'(to) Ecmto (t, to) c (t) s (t) tổng (m/m) L cáp (m) 4127.56 3.70E+06 1.11 6.06E-05 0.00E+00 6.06E-05 2.43E-04 38.0 0.63 150 2.2.3.3 BẢNG TỔNG HP MẤT MÁT DUL TẠI NÚT DO CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN THEO MÔ HÌNH B3 Đốt Giai ñoaïn Ecmto B K0 B T Ecmto B K1 B T 1.14E+06 2.23E+06 2.41E+06 2.56E+06 2.77E+06 2.98E+06 3.13E+06 3.26E+06 3.41E+06 3.59E+06 1.92 5.29 5.18 5.09 4.96 4.86 5.37 5.28 4.67 4.60 2.62 7.22 7.07 6.95 6.78 6.63 7.33 7.21 6.37 6.28 1.01E+06 1.60E+06 1.90E+06 2.12E+06 2.30E+06 2.47E+06 2.62E+06 2.76E+06 2.90E+06 2.70 3.93 3.66 3.50 3.39 3.84 3.73 3.18 3.12 3.37 Ecmto B K2 B T Ecmto B K3 B T Ecmto B K4 B T Ecmto B K5 B T Ecmto B K6 B T Ecmto B K7 B T Ecmto B K8 T Ecmto B K9 B B T 4.91 4.57 4.37 4.24 4.79 4.66 3.96 3.90 1.02E+06 1.62E+06 1.92E+06 2.15E+06 2.34E+06 2.51E+06 2.67E+06 2.83E+06 2.10 2.91 2.70 2.57 2.92 2.82 2.36 2.31 2.40 3.33 3.08 2.94 3.34 3.22 2.70 2.65 1.02E+06 1.64E+06 1.95E+06 2.19E+06 2.39E+06 2.57E+06 2.74E+06 1.96 2.59 2.38 2.70 2.58 2.12 2.07 2.03 2.69 2.47 2.80 2.68 2.20 2.15 1.03E+06 1.67E+06 1.99E+06 2.23E+06 2.44E+06 2.63E+06 1.63 2.07 2.30 2.15 1.73 1.67 1.54 1.96 2.18 2.04 1.63 1.58 1.04E+06 1.69E+06 2.02E+06 2.28E+06 2.50E+06 1.39 2.12 1.89 1.46 1.40 1.21 1.85 1.65 1.28 1.22 1.05E+06 1.72E+06 2.07E+06 2.34E+06 2.73 2.68 1.94 1.82 2.21 2.18 1.57 1.48 1.07E+06 1.75E+06 2.12E+06 2.71 2.04 1.83 2.06 1.55 1.40 1.08E+06 1.80E+06 1.06 1.14 0.77 0.83 1.10E+06 0.93 0.67 151 BẢNG TÍNH CHI TIẾT Đốt K0 A0 = Giai đoạn t 178 to B 7.627m² B fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B B B B B B B B B B B fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) B B B B B B B B B B 178 51 65 78 98 118 133 145 157 169 105 106 106 159 159 107 107 7378.95 7410.19 7427.57 7438.93 7448.58 7456.88 3.70E+06 4.89E+06 4.92E+06 4.93E+06 4.95E+06 4.96E+06 4.97E+06 4.97E+06 4.97E+06 4.98E+06 0.79 0.33 0.31 0.29 0.26 0.24 0.22 0.21 0.20 0.19 3.91E-05 3.42E-05 3.19E-05 3.01E-05 2.75E-05 2.54E-05 3.58E-05 3.41E-05 2.16E-05 2.02E-05 0.00E+00 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 7.35E-05 3.91E-05 1.08E-04 1.05E-04 1.04E-04 1.01E-04 9.88E-05 1.09E-04 1.08E-04 9.50E-05 9.37E-05 2.35E-04 6.46E-04 6.32E-04 6.21E-04 6.06E-04 5.93E-04 6.56E-04 6.45E-04 5.70E-04 5.62E-04 Đốt K2 A2 = Giai đoạn t to B 178 7332.18 B B 178 104 B B 178 7286.92 B B 178 102 B B 178 7213.58 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B 178 49 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.92 5.29 5.18 5.09 4.96 4.86 5.37 5.28 4.67 4.60 7.415m² 130 130 130 130 130 130 130 130 130 17 30 50 70 85 97 109 121 105 107 108 109 109 164 164 110 110 4127.56 6597.03 6985.09 7206.84 7306.25 7350.98 7377.06 7397.52 7414.00 B B 178 4127.56 Đốt K1 A1 = Giai đoạn t to B 178 3.70E+06 4.68E+06 4.82E+06 4.89E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 4.96E+06 4.96E+06 0.78 0.48 0.40 0.36 0.32 0.30 0.28 0.26 0.25 8.25E-05 5.18E-05 4.35E-05 3.87E-05 3.53E-05 4.89E-05 4.57E-05 2.86E-05 2.70E-05 0.00E+00 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 6.83E-05 8.25E-05 1.20E-04 1.12E-04 1.07E-04 1.04E-04 1.17E-04 1.14E-04 9.70E-05 9.53E-05 2.48E-04 3.60E-04 3.35E-04 3.21E-04 3.11E-04 3.52E-04 3.42E-04 2.91E-04 2.86E-04 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 2.70 3.93 3.66 3.50 3.39 3.84 3.73 3.18 3.12 7.225m² 116 116 116 116 116 116 116 16 36 56 71 83 95 107 110 111 112 112 168 168 112 113 4127.56 6544.59 7075.81 7243.80 7309.80 7345.92 7373.16 7394.42 3.70E+06 4.66E+06 4.85E+06 4.90E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 4.95E+06 0.78 0.48 0.40 0.35 0.32 0.29 0.27 0.25 8.55E-05 5.30E-05 4.42E-05 3.91E-05 5.33E-05 4.91E-05 3.05E-05 2.86E-05 0.00E+00 6.56E-05 6.56E-05 6.56E-05 6.56E-05 6.56E-05 6.56E-05 6.56E-05 8.55E-05 1.19E-04 1.10E-04 1.05E-04 1.19E-04 1.15E-04 9.61E-05 9.42E-05 2.57E-04 3.56E-04 3.29E-04 3.14E-04 3.57E-04 3.44E-04 2.88E-04 2.83E-04 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 152 T Đốt K3 A3 = Giai đoạn t to B 2.10 2.91 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B B B B B B B B fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m B B B B B B B B B B 103 23 43 58 70 82 94 114 115 115 173 173 116 116 4127.56 6825.30 7151.41 7254.49 7306.25 7343.30 7371.14 0.47 0.39 0.34 0.31 0.28 0.26 8.81E-05 5.41E-05 4.48E-05 5.92E-05 5.36E-05 3.29E-05 3.05E-05 8.81E-05 1.17E-04 1.07E-04 1.22E-04 1.16E-04 9.56E-05 9.32E-05 3.08E-04 4.09E-04 3.76E-04 4.26E-04 4.07E-04 3.35E-04 3.26E-04 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 1.96 2.59 2.38 2.70 2.58 2.12 2.07 6.861m² 83 83 83 83 83 83 23 38 50 62 74 118 118 177 177 118 119 4127.56 6825.30 7100.08 7206.84 7273.88 7319.89 3.70E+06 4.76E+06 4.86E+06 4.89E+06 4.91E+06 4.93E+06 0.76 0.46 0.38 0.33 0.30 0.28 8.99E-05 5.47E-05 6.76E-05 5.93E-05 3.57E-05 3.28E-05 0.00E+00 5.96E-05 5.96E-05 5.96E-05 5.96E-05 5.96E-05 B Đốt K5 A5 = Giai đoạn t to 103 B B 103 B B 103 B B 103 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B 2.31 103 B B 2.36 0.00E+00 6.27E-05 6.27E-05 6.27E-05 6.27E-05 6.27E-05 6.27E-05 B Đốt K4 A4 = Giai ñoaïn t to 2.82 103 0.77 B B 2.92 3.70E+06 4.76E+06 4.87E+06 4.91E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 B B 2.57 7.029m² B B 2.70 8.99E-05 1.14E-04 1.27E-04 1.19E-04 9.54E-05 9.24E-05 3.15E-04 4.00E-04 4.45E-04 4.16E-04 3.34E-04 3.23E-04 19.0 19.0 19.0 19.0 19.0 19.0 1.63 2.07 2.30 2.15 1.73 1.67 6.722m² 63 63 63 63 63 18 30 42 54 120 181 181 121 121 4127.56 6644.36 6985.09 7142.06 7232.35 3.70E+06 4.70E+06 4.82E+06 4.87E+06 4.90E+06 0.76 0.46 0.37 0.33 0.29 9.11E-05 8.24E-05 6.75E-05 3.94E-05 3.55E-05 0.00E+00 5.64E-05 5.64E-05 5.64E-05 5.64E-05 9.11E-05 1.39E-04 1.24E-04 9.58E-05 9.19E-05 3.19E-04 4.86E-04 4.34E-04 3.35E-04 3.22E-04 153 L cáp (m) T Đốt K6 A6 = Giai đoạn t to B 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 1.39 2.12 1.89 1.46 1.40 6.611m² 48 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B B B B B 15 27 39 184 123 123 4127.56 6486.16 6925.90 7111.33 0.45 B B 4.81E-04 4.73E-04 3.42E-04 3.22E-04 26.0 26.0 26.0 26.0 2.73 2.68 1.94 1.82 6.518m² B 36 36 15 27 187 125 125 4127.56 6486.16 6925.90 B B fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång B B B B B B B B B B 0.44 0.35 1.38E-04 5.44E-05 4.41E-05 0.00E+00 4.92E-05 4.92E-05 B Đốt K8 A8 = Giai ñoaïn t to 36 0.74 B B 3.70E+06 4.64E+06 4.80E+06 B B 0.32 1.38E-04 1.35E-04 9.77E-05 9.19E-05 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B 0.36 0.00E+00 5.30E-05 5.30E-05 5.30E-05 B B 48 1.38E-04 8.22E-05 4.47E-05 3.89E-05 B Đốt K7 A7 = Giai đoạn t to 48 0.75 B B 48 3.70E+06 4.64E+06 4.80E+06 4.86E+06 B B 184 B B 1.38E-04 1.04E-04 9.33E-05 5.51E-04 4.15E-04 3.73E-04 30.0 30.0 30.0 2.71 2.04 1.83 6.463m² 24 24 15 126 126 4127.56 6486.16 3.70E+06 4.64E+06 0.73 0.42 9.14E-05 5.34E-05 0.00E+00 4.52E-05 9.14E-05 9.86E-05 154 m/m L caùp (m) T Đốt K9 A9 = Giai đoạn t to B B 3.66E-04 3.95E-04 34.0 34.0 1.06 1.14 6.444m² 12 126 fc'(to) Ecmto j(t, t') c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B B B B B B B B B B 4127.56 3.70E+06 0.71 9.00E-05 0.00E+00 9.00E-05 3.60E-04 38.0 0.93 155 2.2.3.4 BẢNG TỔNG HP MẤT MÁT DUL TẠI NÚT DO CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN THEO MÔ HÌNH SAK ĐốT Giai đoạn Ecmto B K0 B T Ecmto B K1 B T 1.65E+06 2.65E+06 2.70E+06 2.74E+06 2.79E+06 2.86E+06 2.91E+06 2.97E+06 3.05E+06 3.17E+06 0.44 20.41 19.08 18.54 17.95 16.83 15.45 13.90 12.13 9.75 0.60 27.86 26.05 25.31 24.50 22.97 21.08 18.97 16.56 13.30 1.62E+06 2.41E+06 2.55E+06 2.64E+06 2.70E+06 2.74E+06 2.78E+06 2.82E+06 2.86E+06 0.67 12.82 12.43 12.02 11.28 10.40 9.37 8.17 6.60 0.84 Ecmto B K2 B T Ecmto B K3 B T Ecmto B K4 B T Ecmto B K5 B T Ecmto B K6 B T Ecmto B K7 B T Ecmto B K8 T Ecmto B K9 B B T 16.00 15.51 15.00 14.08 12.98 11.70 10.20 8.24 1.68E+06 2.42E+06 2.59E+06 2.67E+06 2.72E+06 2.76E+06 2.80E+06 2.85E+06 0.55 10.91 10.54 9.88 9.11 8.22 7.16 5.78 0.63 12.48 12.06 11.31 10.43 9.40 8.19 6.62 1.69E+06 2.48E+06 2.62E+06 2.69E+06 2.74E+06 2.79E+06 2.84E+06 0.43 8.19 7.67 7.07 6.37 5.55 4.48 0.45 8.49 7.95 7.33 6.61 5.75 4.65 1.71E+06 2.50E+06 2.63E+06 2.70E+06 2.76E+06 2.82E+06 0.36 6.28 5.79 5.21 4.53 3.66 0.34 5.94 5.48 4.93 4.29 3.47 1.72E+06 2.49E+06 2.63E+06 2.72E+06 2.79E+06 0.30 4.92 4.42 3.83 3.10 0.26 4.29 3.85 3.34 2.70 1.74E+06 2.48E+06 2.65E+06 2.74E+06 0.57 5.78 4.99 4.03 0.46 4.68 4.05 3.27 1.76E+06 2.51E+06 2.68E+06 0.55 4.97 4.00 0.42 3.79 3.05 1.79E+06 2.54E+06 0.21 2.37 0.15 1.73 1.83E+06 0.93 1.33 156 BẢNG TÍNH CHI TIẾT Đốt K0 A0 = Giai đoạn t 178 to B 7.627m² B fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B B B B B B B B B B B fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) B B B B B B B B B B 178 51 65 78 98 118 133 145 157 169 105 106 106 159 159 107 107 7378.95 7410.19 7427.57 7438.93 7448.58 7456.88 3.70E+06 4.89E+06 4.92E+06 4.93E+06 4.95E+06 4.96E+06 4.97E+06 4.97E+06 4.97E+06 4.98E+06 0.68 0.34 0.32 0.30 0.28 0.25 0.22 0.19 0.16 0.10 9.01E-06 7.10E-06 6.76E-06 6.44E-06 5.88E-06 5.25E-06 7.00E-06 6.14E-06 3.35E-06 2.21E-06 0.00E+00 4.08E-04 3.82E-04 3.71E-04 3.59E-04 3.37E-04 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 9.01E-06 4.15E-04 3.88E-04 3.77E-04 3.65E-04 3.42E-04 3.14E-04 2.83E-04 2.47E-04 1.98E-04 5.40E-05 2.49E-03 2.33E-03 2.26E-03 2.19E-03 2.05E-03 1.89E-03 1.70E-03 1.48E-03 1.19E-03 Đốt K2 A2 = Giai đoạn t to B 178 7332.18 B B 178 104 B B 178 7286.92 B B 178 102 B B 178 7213.58 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B 178 49 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 0.44 20.41 19.08 18.54 17.95 16.83 15.45 13.90 12.13 9.75 7.415m² 130 130 130 130 130 130 130 130 130 17 30 50 70 85 97 109 121 105 107 108 109 109 164 164 110 110 4127.56 6597.03 6985.09 7206.84 7306.25 7350.98 7377.06 7397.52 7414.00 B B 178 4127.56 Đốt K1 A1 = Giai đoạn t to B 178 3.70E+06 4.68E+06 4.82E+06 4.89E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 4.96E+06 4.96E+06 0.72 0.42 0.37 0.34 0.32 0.30 0.28 0.26 0.24 2.05E-05 9.67E-06 8.40E-06 7.68E-06 7.15E-06 1.01E-05 9.42E-06 5.86E-06 5.39E-06 0.00E+00 3.82E-04 3.71E-04 3.59E-04 3.37E-04 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 2.05E-05 3.91E-04 3.79E-04 3.67E-04 3.44E-04 3.17E-04 2.86E-04 2.49E-04 2.02E-04 6.15E-05 1.17E-03 1.14E-03 1.10E-03 1.03E-03 9.52E-04 8.58E-04 7.48E-04 6.05E-04 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 9.0 0.67 12.82 12.43 12.02 11.28 10.40 9.37 8.17 6.60 7.225m² 116 116 116 116 116 116 116 16 36 56 71 83 95 107 110 111 112 112 168 168 112 113 4127.56 6544.59 7075.81 7243.80 7309.80 7345.92 7373.16 7394.42 3.70E+06 4.66E+06 4.85E+06 4.90E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 4.95E+06 0.65 0.41 0.36 0.33 0.31 0.29 0.27 0.25 1.92E-05 9.80E-06 8.38E-06 7.64E-06 1.06E-05 9.89E-06 6.12E-06 5.61E-06 0.00E+00 3.71E-04 3.59E-04 3.37E-04 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 1.92E-05 3.81E-04 3.68E-04 3.45E-04 3.18E-04 2.87E-04 2.50E-04 2.02E-04 6.71E-05 1.33E-03 1.29E-03 1.21E-03 1.11E-03 1.00E-03 8.74E-04 7.06E-04 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 157 T Đốt K3 A3 = Giai đoạn t to B 0.55 10.91 10.54 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B B B B B B 103 23 43 58 70 82 94 114 115 115 173 173 116 116 4127.56 6825.30 7151.41 7254.49 7306.25 7343.30 7371.14 0.40 B B fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) toång m/m B B B B B B B B B B 0.35 0.32 0.30 0.28 0.25 1.95E-05 9.68E-06 8.35E-06 1.14E-05 1.05E-05 6.45E-06 5.89E-06 1.95E-05 3.69E-04 3.46E-04 3.19E-04 2.87E-04 2.50E-04 2.02E-04 6.83E-05 1.29E-03 1.21E-03 1.12E-03 1.01E-03 8.75E-04 7.07E-04 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 15.5 0.43 8.19 7.67 7.07 6.37 5.55 4.48 6.861m² 83 83 83 83 83 83 23 38 50 62 74 118 118 177 177 118 119 4127.56 6825.30 7100.08 7206.84 7273.88 7319.89 3.70E+06 4.76E+06 4.86E+06 4.89E+06 4.91E+06 4.93E+06 0.62 0.39 0.34 0.31 0.28 0.26 1.96E-05 9.66E-06 1.25E-05 1.12E-05 6.83E-06 6.19E-06 0.00E+00 3.37E-04 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 B Đốt K5 A5 = Giai ñoaïn t to 103 B B 103 B B 103 B B 103 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B 103 B B 5.78 0.00E+00 3.59E-04 3.37E-04 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 B Đốt K4 A4 = Giai ñoaïn t to 7.16 103 0.63 B B 8.22 3.70E+06 4.76E+06 4.87E+06 4.91E+06 4.93E+06 4.94E+06 4.95E+06 B B 9.11 7.029m² B B 9.88 1.96E-05 3.47E-04 3.20E-04 2.88E-04 2.50E-04 2.02E-04 6.87E-05 1.21E-03 1.12E-03 1.01E-03 8.76E-04 7.08E-04 19.0 19.0 19.0 19.0 19.0 19.0 0.36 6.28 5.79 5.21 4.53 3.66 6.722m² 63 63 63 63 63 18 30 42 54 120 181 181 121 121 4127.56 6644.36 6985.09 7142.06 7232.35 3.70E+06 4.70E+06 4.82E+06 4.87E+06 4.90E+06 0.60 0.38 0.33 0.29 0.27 1.95E-05 1.45E-05 1.23E-05 7.30E-06 6.54E-06 0.00E+00 3.07E-04 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 1.95E-05 3.22E-04 2.89E-04 2.51E-04 2.03E-04 6.83E-05 1.13E-03 1.01E-03 8.78E-04 7.09E-04 158 L cáp (m) T Đốt K6 A6 = Giai đoạn t to B 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 0.30 4.92 4.42 3.83 3.10 6.611m² 48 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) toång m/m L caùp (m) T B B B B B 15 27 39 184 123 123 4127.56 6486.16 6925.90 7111.33 0.36 B B 1.01E-04 1.02E-03 8.80E-04 7.11E-04 26.0 26.0 26.0 26.0 0.57 5.78 4.99 4.03 6.518m² B 36 36 15 27 187 125 125 4127.56 6486.16 6925.90 B B fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) toång B B B B B B B B B B 0.34 0.29 2.80E-05 9.22E-06 7.57E-06 0.00E+00 2.44E-04 1.96E-04 B Đốt K8 A8 = Giai đoạn t to 36 0.56 B B 3.70E+06 4.64E+06 4.80E+06 B B 0.28 2.88E-05 2.91E-04 2.52E-04 2.03E-04 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B 0.31 0.00E+00 2.77E-04 2.44E-04 1.96E-04 B B 48 2.88E-05 1.43E-05 7.97E-06 6.97E-06 B Đốt K7 A7 = Giai ñoaïn t to 48 0.58 B B 48 3.70E+06 4.64E+06 4.80E+06 4.86E+06 B B 184 B B 2.80E-05 2.53E-04 2.04E-04 1.12E-04 1.01E-03 8.15E-04 30.0 30.0 30.0 0.55 4.97 4.00 6.463m² 24 24 15 126 126 4127.56 6486.16 3.70E+06 4.64E+06 0.53 0.32 1.79E-05 8.70E-06 0.00E+00 1.96E-04 1.79E-05 2.05E-04 159 m/m L caùp (m) T 7.17E-05 8.19E-04 Đốt K9 A9 = Giai đoạn t to B 34.0 34.0 0.21 2.37 6.444m² 12 B 126 fc'(to) Ecmto C(t) c (t) s (t) tổng m/m L cáp (m) T B B B B 3.70E+06 B B B B 4127.56 B B `` 0.49 1.68E-05 1.12E-04 1.29E-04 0.0005 38.0 1.33 160 PHỤ LỤC 3: KẾT QUẢ TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG THEO CÁC MÔ HÌNH U U 3.1 CÔNG TRÌNH CẦU BÌNH PHƯỚC 3.1.1 MÔ HÌNH ACI 209 Giai đoạn 1 Toång (mm) 0 -0.0021 -0.0006 -0.0006 -0.0013 -0.0007 3E-06 -0.0007 -0.0008 -0.0008 -0.0004 -0.0021 -0.0015 -0.0009 -0.0021 -0.0011 5E-05 -0.0013 -0.0013 -0.0014 -0.0006 12 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0030 -0.0015 0.0002 -0.0019 -0.0021 -0.0022 -0.001 17 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0019 0.0003 -0.0026 -0.0029 -0.0031 -0.0014 20 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 0.0005 -0.0033 -0.0038 -0.0041 -0.0018 24 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 -0.0003 -0.0042 -0.0049 -0.0055 -0.0024 28 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 -0.0003 -0.0057 -0.007 -0.0029 33 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 -0.0003 -0.0057 -0.0079 -0.0086 -0.0035 37 10 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 -0.0003 -0.0057 -0.0079 -0.0106 -0.0046 40 11 -0.0021 -0.0015 -0.0017 -0.0031 -0.0025 -0.0003 -0.0057 -0.0079 -0.0106 -0.0056 41 -0.006 3.1.2 MÔ HÌNH CEB 90 Giai ñoaïn 1 Toång (mm) 0 -0.00212 -0.0006 -0.0006 -0.0013 -0.0006 -0.0007 -0.0007 -0.0007 -0.0007 -0.0003 -0.00212 -0.0015 -0.0008 -0.0021 -0.001 -0.0012 -0.0012 -0.0012 -0.0012 -0.0005 13 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.0029 -0.0014 -0.0017 -0.0018 -0.0019 -0.0019 -0.0008 18 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0017 -0.0023 -0.0024 -0.0026 -0.0027 -0.0011 22 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0028 -0.0032 -0.0034 -0.0036 -0.0015 26 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0041 -0.002 31 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0041 -0.0054 -0.0056 -0.0062 -0.0025 35 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0041 -0.0054 -0.0074 -0.0076 -0.003 39 10 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0041 -0.0054 -0.0074 -0.0095 -0.0033 41 11 -0.00212 -0.0015 -0.0017 -0.004 -0.0023 -0.0041 -0.0054 -0.0074 -0.0095 42 -0.004 -0.0045 -0.0048 -0.004 161 3.1.3 MÔ HÌNH B3 Giai đoạn 1 -0.0019 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0006 -0.0006 -0.0006 -0.0006 -0.0003 -0.0019 -0.0013 -0.0007 -0.0017 -0.0008 -0.001 -0.0011 -0.0005 11 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0011 -0.0014 -0.0015 -0.0016 -0.0017 -0.0008 15 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0014 -0.0019 -0.0021 -0.0022 -0.0024 -0.0011 18 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0024 -0.0027 -0.0029 -0.0032 -0.0014 22 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0036 -0.0034 -0.0039 -0.0043 -0.0018 26 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0036 -0.0048 -0.0048 -0.0056 -0.0023 30 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0036 -0.0048 -0.0066 -0.0069 -0.0028 34 10 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0036 -0.0048 -0.0066 -0.0077 -0.0031 35 11 -0.0019 -0.0013 -0.0015 -0.0024 -0.0023 -0.0036 -0.0048 -0.0066 -0.0077 -0.0038 36 -0.001 Toång (mm) -0.001 3.1.4 MÔ HÌNH SAK Giai đoạn 1 Toång (mm) 0 -0.0021 -0.0005 -0.0005 -0.0012 -0.0006 -0.0006 -0.0006 -0.0006 -0.0006 -0.0003 -0.0021 -0.0015 -0.0008 -0.0019 -0.001 -0.0011 -0.0011 -0.0011 -0.0011 -0.0005 12 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0026 -0.0014 -0.0016 -0.0016 -0.0017 -0.0017 -0.0007 17 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0017 -0.002 -0.0022 -0.0024 -0.0024 -0.0010 21 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0026 -0.0029 -0.0031 -0.0033 -0.0014 25 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0038 -0.0036 -0.0041 -0.0044 -0.0018 29 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0038 -0.0050 33 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0038 -0.0050 -0.0068 -0.007 -0.0027 37 10 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0038 -0.0050 -0.0068 -0.0087 -0.0030 39 11 -0.0021 -0.0015 -0.0016 -0.0037 -0.0027 -0.0038 -0.0050 -0.0068 -0.0087 -0.0037 40 -0.005 -0.0056 -0.0022 162 3.2 CÔNG TRÌNH CẦU CÂU LÂU 3.2.1 MÔ HÌNH ACI 209 Giai đoạn 1 Toång (mm) 0 -0.00114 -0.0005 -0.0003 -0.0004 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0006 -0.0014 -0.001 -0.00114 -0.0012 -0.0006 -0.0008 -0.0009 -0.002 13 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0012 -0.0016 -0.0017 -0.002 -0.0026 -0.0042 -0.0027 20 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0023 -0.0027 -0.0032 -0.0043 -0.0065 -0.0039 29 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0039 -0.0046 -0.0065 -0.0094 -0.0055 39 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0056 -0.013 -0.0074 50 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0056 -0.0077 -0.0115 -0.0171 -0.0097 61 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0056 -0.0077 -0.0151 -0.0225 -0.0128 73 10 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0056 -0.0077 -0.0151 -0.0288 -0.0161 83 11 -0.00114 -0.0012 -0.0012 -0.0022 -0.0037 -0.0056 -0.0077 -0.0151 -0.0288 -0.0201 87 -0.001 -0.0012 -0.0014 -0.0028 -0.006 -0.0089 3.2.2 MÔ HÌNH CEB 90 Giai ñoaïn 1 Toång (mm) 0 -0.00129 -0.0005 -0.0004 -0.0004 -0.0005 -0.0004 -0.0005 -0.0006 -0.0012 -0.0009 -0.00129 -0.0013 -0.0006 -0.0009 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0014 -0.0016 -0.0018 -0.004 -0.0025 20 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.0025 -0.0029 -0.0033 -0.0043 -0.0063 -0.0037 29 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.0042 -0.0047 -0.0065 -0.0093 -0.0052 40 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.006 -0.0062 -0.0091 -0.013 -0.0072 52 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.006 -0.0081 -0.0118 -0.0173 -0.0095 63 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.006 -0.0081 -0.0155 -0.023 -0.0126 76 10 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.006 -0.0081 -0.0155 -0.0297 -0.0161 86 11 -0.00129 -0.0013 -0.0013 -0.0025 -0.004 -0.006 -0.0081 -0.0155 -0.0297 -0.0202 90 -0.001 -0.001 -0.0011 -0.0014 -0.0026 -0.0018 -0.002 -0.0025 13 163 3.2.3 MÔ HÌNH B3 Giai đoạn 1 Toång (mm) 0 -0.00146 -0.0007 -0.0003 -0.0004 -0.0004 -0.0003 -0.0004 -0.0004 -0.0009 -0.0007 -0.00146 -0.0023 -0.0006 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0009 -0.0011 -0.002 -0.0014 12 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0013 -0.0014 -0.0015 -0.0016 -0.0021 -0.0032 -0.0019 18 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.0023 -0.0025 -0.0027 -0.0036 -0.005 -0.0029 27 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0038 -0.0041 -0.0055 -0.0075 -0.0042 37 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0058 -0.0054 -0.0078 -0.0106 -0.0058 47 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0058 -0.0074 -0.0103 -0.0144 -0.0078 58 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0058 -0.0074 -0.0137 -0.0194 -0.0105 69 10 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0058 -0.0074 -0.0137 -0.0259 -0.0135 78 11 -0.00146 -0.0023 -0.0014 -0.0027 -0.004 -0.0058 -0.0074 -0.0137 -0.0259 -0.0174 82 3.2.4 MÔ HÌNH SAK Giai đoạn 1 Toång (mm) 0 -0.001 -0.0007 -0.00101 -0.0004 -0.0003 -0.0003 -0.0004 -0.0004 -0.0004 -0.0005 -0.00101 -0.0011 -0.0005 -0.0007 -0.0008 -0.0008 -0.001 -0.0012 -0.0022 -0.0015 11 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.0011 -0.0013 -0.0014 -0.0017 -0.0021 -0.0033 -0.0021 16 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.002 -0.0023 -0.0027 -0.0035 -0.0052 -0.0031 24 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0033 -0.0038 -0.0053 -0.0076 -0.0044 33 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0048 -0.005 -0.0073 -0.0106 -0.006 42 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0048 -0.0066 -0.0094 -0.0141 -0.008 51 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0048 -0.0066 -0.0123 -0.0188 -0.0106 62 10 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0048 -0.0066 -0.0123 -0.0245 -0.0135 70 11 -0.00101 -0.0011 -0.0011 -0.002 -0.0032 -0.0048 -0.0066 -0.0123 -0.0245 -0.0172 74 ... Phái: Nam Nơi sinh: Tỉnh An Giang Mã số ngành: 2.15.10 I-TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng dầm cầu bê tông cốt thép dự ứng lực thi công theo phương pháp đúc hẫng Việt Nam. .. IV: TÍNH TOÁN SỰ ẢNH HƯỞNG CỦA CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN ĐẾN ĐỘ VỒNG CỦA KẾT CẤU DẦM CẦU THI CÔNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG 4.1 Đặc điểm tính toán Cầu thi công theo phương pháp đúc hẫng đòi hỏi việc... hậu Việt Nam Chương III: Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến co ngót từ biến mô hình tính toán Chương IV : Tính toán ảnh hưởng co ngót từ biến đến độ vồng kết cấu dầm cầu thi công theo phương pháp đúc