Phương pháp xác định hệ số poisson của đất mềm bão hòa nước

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN HOÀNG VÂN PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH HỆ SỐ POISSON CỦA ĐẤT MỀM BÃO HÒA NƯỚC LUẬN VĂN THẠC SĨ Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành: 60.58.60 TP Hồ Chí Minh - 2009 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS BÙI TRƯỜNG SƠN Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luận văn bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày tháng năm 2009 TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày tháng … năm 2009 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: NGUYỄN HOÀNG VÂN Phái : Nữ Ngày, tháng, năm sinh : 18/09/1979 Nơi sinh : Đồng Nai Chuyên ngành : Địa Kỹ Thuật Xây Dựng Khoá : 2007 Mã số học viên: 00907555 1- TÊN ĐỀ TÀI: PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH HỆ SỐ POISSON CỦA ĐẤT MỀM BÃO HÒA NƯỚC 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN - Tổng hợp phương pháp xác định hệ số hệ số Poisson hay hệ số áp lực hông - Chọn lựa phương pháp thí nghiệm hợp lý tiến hành thí nghiệm xác định hệ số Poisson đất mềm khu vực - Phương pháp nghiên cứu chọn lựa để giải nhiệm vụ đề tài bao gồm tổng hợp phân tích lý thuyết để tìm phương pháp thí nghiệm hợp lý, tiến hành thí nghiệm mẫu sét mềm thực tế khu vực 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 30/11/2009 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS BÙI TRƯỜNG SƠN Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH TS BÙI TRƯỜNG SƠN TS VÕ PHÁN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH LỜI CẢM ƠN Trong suốt thời gian hồn thành chương trình cao học ngành Địa kỹ thuật Xây Dựng, với tận tình giảng dạy, truyền đạt kiến thức chuyên môn kinh nghiệm sống đạo đức làm người tất thấy cô môn giúp trưởng thành nhiều sống công việc Với lòng học viên Cao học, cho phép gởi lời tri ân đến tất Thầy Cơ giáo • Bày tỏ kính trọng lòng biết biết ơn sâu sắc đến Thầy Bùi Trường Sơn hướng dẫn định hướng cho tơi việc tìm tịi nghiên cứu khoa học Với tận tình giúp đỡ, động viên thường xuyên nhắc nhở thầy giúp vượt qua khó khăn để hồn thành luận văn • Sự kính trọng biết ơn đến thầy Võ Phán, chủ nhiệm mơn địa móng nhiệt tình giảng dạy, truyền đạt kiến thức, chia kinh nghiệm chuyên môn vô quý giá đạo đức làm người đến với tất học viên cao học • Sự biết ơn sâu sắc đến tất Thầy Cô Bộ môn Địa Nền Móng truyền đạt kiến thức giúp đỡ tơi suốt thời gian hoc tập hồn thành luận văn • Cảm ơn tất bạn bè Cao học khoá 2007 chia kiến thức kinh nghiệm chuyên môn, với động viên giúp đỡ suốt thời gian vừa qua • Và cuối niềm biết ơn sâu sắc đến tất người thân gia đình động viên tinh thần cho suốt thời gian học tập nghiên cứu TÓM TẮT ĐỀ TÀI: PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH HỆ SỐ POISSON CỦA ĐẤT MỀM BÃO HÒA NƯỚC Trong toán Địa kỹ thuật, hệ số Poisson ảnh hưởng đáng kể lên đặc điểm giá trị độ lún cơng trình Trên sở lý thuyết tổng hợp phương pháp thí nghiệm, đề nghị phương pháp xác định giá trị hệ số Poisson đất mềm Kết nghiên cứu cung cấp số liệu phù hợp đất phổ biến khu vực để giúp việc tính tốn lún xác Giá trị đặc trưng biến dạng đất thường khác thời điểm sau xây dựng cơng trình Thí nghiệm nén ba trục, theo sơ đồ CD cho phù hợp, phản ánh tốt trình làm việc đất đạt đến độ lún ổn định Hệ số Poisson khơng nước giúp tính tốn độ lún ngắn hạn hợp lý ABSTRACT SUBJECT: METHOD TO DETERMINE POISSON COEFFICIENT OF SATURATED SOFT SOIL On the geotechnical engineering problem, Poisson coefficient affects considerably to characteristic and settlement of soft soil under project foundation On basic theory and test methods collected, it suggests the way to determine Poisson coefficient value of soft soil This study result supplies proper data for foundation soil of area to help calculating settlement exactly Deformation value and characteristics of soils is usually different from time to time after structures built up The triaxial test with consolidation drained method (CD) is considered suitable to reflect work process of foundation soil well until it reaches stable settlement The undraind Poisson coefficient is good to calculate short term settlement properly MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT NỀN TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG VÀ HIỆN TRƯỜNG 1.1 Các đặc trưng biến dạng đất 1.2 Đặc điểm đặc trưng biến dạng sét mềm bão hòa nước 1.3 Ý nghĩa tương quan thông số biến dạng đất 16 1.3.1 Ý nghĩa thông số biến dạng 16 1.3.2 Mối tương quan thông số biến dạng 23 1.3.2.1 Module biến dạng 23 1.3.2.2 Chỉ số nén 27 1.3.2.3 Tương quan hệ số áp lực ngang tĩnh ξo hệ số cố kết OCR 28 1.3.2.4 Một số quan hệ thường dùng bảng tra có sẵn 32 1.4 Nhận xét phương hướng đề tài 34 CHƯƠNG CÁC ĐẶC ĐIỂM ỨNG SUẤT BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT QUAN HỆ GIỮA CÁC THÀNH PHẦN BIẾN DẠNG VÀ VAI TRÒ CỦA HỆ SỐ POISSON 36 2.1 Các khái niệm ứng suất tenser ứng suất đất 36 2.2 Quan hệ ứng suất thành phần biến dạng đất 48 2.3 Biến dạng đất 50 2.3.1 Nén cố kết quan hệ hệ số nén thể tích module biến dạng 51 2.3.2 Nén ba trục, quan hệ biến dạng thể tích hệ số Poisson 56 2.4 Nhận xét chương 64 CHƯƠNG HỆ SỐ POISSON CỦA ĐẤT SÉT MỀM 66 3.1 Phương pháp xác định hệ số Poisson từ phương pháp thí nghiệm 66 3.2 Hệ số Poisson điều kiện khơng nước 70 3.3 Hệ số Poisson sét mềm (hệ số Poisson thoát nước) 76 3.4 Kết luận chương 80 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 81 TÀI LIỆU THAM KHẢO 82 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG -1- MỞ ĐẦU Ý nghĩa khoa học đề tài Biến dạng hay độ lún đất trạng thái giới hạn cần phải tính tốn giải toán Địa kỹ thuật thực tế, đặc biệt đất loại sét bão hòa nước Trong điều kiện toán chiều, đất xem có biến dạng thể tích, thơng số sử dụng phục vụ tính tốn xác định từ kết thí nghiệm số nén Cc, số nở Cs, áp lực tiền cố kết pc, hệ số nén thể tích mv,… Đối với tốn phẳng khơng gian, thơng số sử dụng tính tốn thường module tổng biến dạng Eo, hệ số Poisson ν hay module cắt G module biến dạng thể tích K Ở đây, thấy giá trị hệ số Poisson ν thường chọn lựa theo bảng tra hay tính gián tiếp thơng qua hệ số áp lực hông ξ (hay K) Trong trường hợp này, mơ hình tính lún thường sử dụng mơ hình cột đất: chịu tải tác dụng theo phương đứng, cột đất bị biến dạng nén thể tích trượt ngang Giá trị hệ số Poisson ảnh hưởng đáng kể lên giá trị module tổng biến dạng thơng qua hệ số xét đến tính nở hơng β = − 2ν hay sử dụng để xác định G, K −ν Khi giá trị hệ số Poisson ν thay đổi tỷ lệ thành phần biến dạng nén thể tích hay đất bị trượt (biến dạng hình dạng) thay đổi đáng kể Trong thực tế, có trường hợp độ lún xảy chủ yếu đất bị trượt ngang, đặc biệt giai đoạn vừa xây dựng cơng trình, q trình cố kết thấm bắt đầu xảy Về tổng thể, hệ số Poisson đóng vai trò quan trọng định đến đặc điểm giá trị độ lún tác động tải trọng cơng trình Việc xác định giá trị hệ số Poisson phục vụ tính tốn thiết kế việc làm cần thiết, cơng trình có quy mơ lớn đất yếu cơng trình đường, đê, đập Cho đến nay, giá trị hệ số Poisson thông thường chọn lựa theo tài liệu sẵn có Tuy nhiên, số trường hợp tài liệu khác lại ghi chép giá trị hệ số Poisson khác cho loại đất có trường hợp tài liệu, giá trị hệ số Poisson loại đất chọn lựa khác -2- công thức xác định module biến dạng Nhằm mục đích xác định giá trị hệ số Poisson cho loại đất phổ biến khu vực, đề tài chọn lựa cho luận văn “Phương pháp xác định hệ số Poisson đất mềm bão hòa nước” Nhiệm vụ đề tài - Tổng hợp phương pháp xác định hệ số áp lực hơng hay hệ số Poisson - Phân tích quan hệ ứng xử ứng suất – biến dạng thí nghiệm nén ba trục theo sơ đồ thoát nước từ kiến nghị phương pháp thí nghiệm xác định hệ số Poisson cho đất sét mềm khu vực Phương pháp nghiên cứu chọn lựa để giải nhiệm vụ đề tài bao gồm: tổng hợp phân tích lý thuyết để tìm phương pháp thí nghiệm hợp lý, tiến hành thí nghiệm trực tiếp mẫu sét mềm thực tế khu vực Do thời hạn thực luận văn hạn chế trình độ có hạn nên việc thí nghiệm chủ yếu tiến hành đất sét mềm với số lượng hạn chế Đặc điểm loại đất chịu tác dụng ứng suất lệch, thể tích mẫu đất thường giảm xuống kèm theo tượng thoát nước Đối với loại sét cứng hay cát chặt, đạt đến trạng thái q trình nén lệch trục, mẫu đất bị nở đặc điểm biến dạng khơng cịn tn theo quy luật biến dạng đàn hồi Các vấn đề giản nở hay hóa cứng đặc điểm độ bền đất cứng kết cấu chặt không xét đến nội dung luận văn, hạn chế đề tài -3- CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT NỀN TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG VÀ HIỆN TRƯỜNG 1.1 Các đặc trưng biến dạng đất Biến dạng đất thay đổi hình dạng thể tích tác dụng tải trọng hay thay đổi trạng thái ứng suất Đối với đất loại sét bão hòa nước, biến dạng đất phụ thuộc đáng kể vào thời gian tượng cố kết thấm hay lưu biến Trong thực tế xây dựng, việc tính toán độ lún hay ước lượng biến dạng thường thực theo thời điểm: vừa xây dựng xong (giai đoạn ngắn hạn), chấm dứt trình cố kết thấm (thời điểm ổn định) hay thời điểm giai đoạn cố kết hay từ biến Trong toán Địa kỹ thuật thực tế, việc tính tốn thường thực thơng qua mơ hình: mơ hình đất hay mơ hình Cho đến nay, việc ước lượng độ lún cơng trình (tức thời, ổn định theo thời gian) thường sở lý thuyết đàn hồi với mơ hình cột đất Các thơng số phục vụ tính tốn phụ thuộc vào mơ hình sử dụng thường xác định thí nghiệm phòng trường [1, 10, 12] Đối với đất rời, biến dạng thường xảy chấm dứt khoảng thời gian ngắn sau tác dụng tải trọng Còn đất sét bão hòa nước, tác dụng tải trọng, lỗ rỗng hình thành áp lực thặng dư Do hệ số thấm đất loại sét bé, trình tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư diễn chậm chạp ứng suất hữu hiệu tăng lên từ từ đồng thời với biến dạng [12] Nhìn chung, đặc điểm biến dạng đất phụ thuộc vào điều kiện thay đổi trạng thái ứng suất, tính chất loại đất lịch sử hình thành địa chất Về tổng thể, đặc trưng biến dạng đất thường sử dụng tính tốn là: module tổng biến dạng Eo, hệ số Poisson ν hay module biến dạng thể tích K, module cắt G, số nén Cc, số nở Cs, giá trị áp lực tiền cố kết pc (hay gián tiếp qua giá trị hệ số cố kết OCR) Các đặc trưng biến dạng theo thời gian kể là: hệ số cố kết Cv, Ch, độ - 70 - ∆σ = (∆σ + 2∆σ ) ∆σ − ∆σ ; ∆τ i = 3 (3.15) ∆ε + 2∆ε ∆ε − ∆ε ) ; ∆γ v = 3 (3.16) ∆ε v = 3.2 Hệ số Poisson điều kiện khơng nước Trạng thái ứng suất – biến dạng ban đầu khối đất bão hồ nước đặc trưng khơng đổi tương quan pha thành phần đơn vị thể tích đất Tuy nhiên, đồng thời với q trình gia tải ngắn hạn xảy mạnh mẽ tương tác pha gây phân chia ứng suất tổng cốt đất nước lỗ rỗng Độ kéo dài giai đoạn gia tải ngắn so với thời gian xảy cố kết thấm đạt ổn định sét bão hoà, nên giai đoạn ban đầu thường gọi “tức thời” Giai đoạn xem chấm dứt hoàn toàn tải trọng phân bố ổn định lên cốt đất nước lỗ rỗng Ở giai đoạn ban đầu đất bão hòa nước đặc trưng thông số tổng thể biến dạng dạng: K tot = K G tot = G ν tot = s s + K w /n = G K tot − G ( K tot + G ) Từ kết nghiên cứu lý thuyết, thực nghiệm kết hợp với tính tốn so sánh với kết quan trắc thực tế, thông số ban đầu đất loại sét bão hoà nước ảnh hưởng lên giá trị tổng thành phần độ lún ban đầu [8, 9] Ở thời điểm ban đầu, sau đặt tải, nước lỗ rỗng chưa kịp ra, đất xem môi trường liên tục pha Các quan hệ ứng suất – biến dạng đánh giá định lượng cách “tổng thể” với đặc trưng “tổng thể” (total) Trong giai đoạn này, trạng thái ứng suất phân tích giá trị tổng ứng suất Module biến dạng thể tích tổng thể đất để đánh giá trạng thái ứng suất – biến dạng ban đầu có dạng [8]: - 71 - K tot = K sk + K w /n (3.17) Ở đây: Ksk – module biến dạng thể tích khung cốt đất, xác định từ thí nghiệm nén ba trục theo sơ đồ cố kết – thoát nước (CD) hay từ kết thí nghiệm nén cố kết áp lực nước lỗ rỗng thặng dư tiêu tán hoàn toàn: K sk ≈ Eo (1 + ν ) (3.18) Kw – hệ số nén thể tích nước Tính nén ép dung dịch lỗ rỗng Áp lực lỗ rỗng sinh sau gia tải thường xem áp lực lỗ rỗng thặng dư giảm dần theo thời gian trình cố kết thấm thoát nước khỏi lỗ rỗng Trong nén khơng nước, khí lỗ rỗng nước lỗ rỗng khơng thể khỏi đất Biến đổi thể tích xảy tác dụng ứng suất nén đẳng hướng, biến dạng hình dạng tác dụng ứng suất lệch, nén ép khí mức độ nén nước Có thể giả thiết bỏ qua nén pha rắn hạt đất phạm vi ứng suất thường gặp thực tế Biến đổi thể tích dung dịch lỗ rỗng có quan hệ với biến đổi áp lực khí lỗ rỗng nước lỗ rỗng Áp lực khí lỗ rỗng nước lỗ rỗng tăng đất bị nén Độ tăng áp lực lỗ rỗng thường xem áp lực lỗ rỗng thặng dư Biến đổi thể tích pha liên hệ với biến đổi áp lực qua độ nén Biểu thức xác định hệ số nén tương đối nước lỗ rỗng có dạng sau: ⎛ S m w = ⎜⎜1 − r1 ⎝ Sr2 ⎞ ⎟⎟ / ∆u a ⎠ (3.19) Quan hệ áp lực lên nước lỗ rỗng khí có dạng: ua = uw + 2q r Với: q - sức căng bề mặt, q = 74.10-6 kg/cm (3.20) - 72 - r – bán kính bọt khí Trong điều kiện đất bão hồ bỏ qua thay đổi bán kính bọt khí xem giá trị sức căng bề mặt không đáng kể so với áp lực tác dụng, thay (3.20) vào (3.19) ta có: ⎛ S ⎞ mw = ⎜⎜1 − r1 ⎟⎟ / ∆u w ⎝ Sr ⎠ (3.21) Trong ta lại có, xuất phát từ trạng thái áp lực nước lỗ rỗng định luật bảo toàn khối lượng dung dịch nước - bọt khí – khí hồ tan xác định phương trình trạng thái vật lý nước lỗ rỗng dạng: H ρ a1.Vw,a1 + ρ a1.Va1 = H ρ a Vw,a + ρ a Va (3.22) Ở đây: H - hệ số hồ tan Henry cho chất khí, H=0.02 nhiệt độ 200C (định luật Henry phát biểu rằng: điều kiện nhiệt độ khơng đổi, trọng lượng khí hồ tan thể tích xác định chất lỏng tỷ lệ thuận với áp lực khí) Vw,a - thể tích nước lỗ rỗng thay chỗ khí hồ tan Va - thể tích khí ρa - khối lượng riêng khí Giả thiết đơn vị thể tích đất, thể tích nước lỗ rỗng chứa khí hịa tan thay đổi không đáng kể chuyển từ trạng thái sang trạng thái khác: Vw,a1=Vw,a2=Vw,a Va =n-Vw, a; rút từ định luật Boyle – Mariot (khi nhiệt độ khơng đổi, tích số áp lực thể tích khí khơng đổi): ρa = χua, ta có: H ua1 + ua1 (1 − S r1 ) (1 − S r ) = H ua + ua Sr S r1 (3.23) Ở đây: n - độ rỗng đất, trường hợp xét xem thể tích lỗ rỗng, n = Va+Vw,a Sr - độ bão hoà, trường hợp xét xem mức độ chứa nước, Sr=Vw,a/n ua – áp lực lên khí - 73 - Từ phương trình (3.23) xác định áp lực khí ua tồn khí chuyển sang trạng thái dung dịch, đó: Sr2=1, ta có: ua = ua1 + ua1 (1 − S r1 ) HSr1 (3.24) Như vậy, trình nén chặt đất, áp lực lỗ rỗng tăng lên độ bão hồ tăng, giá trị hệ số áp lực nước lỗ rỗng tăng theo Phương trình (3.23) viết lại dạng: Sr2 = u a / u a1 ⎞ ⎛u (1 − H ).⎜⎜ a − ⎟⎟ + ⎠ S r1 ⎝ u a1 (3.25) Đặt giá trị (3.25) vào phương trình (3.19) rút gọn ta thu hệ số nén thể tích nước lỗ rỗng: mw = − S r (1 − H ) ∆u w + p0 (3.26) Với: p0 – áp lực ban đầu nước lỗ rỗng Rõ ràng hệ số nén ép nước lỗ rỗng phụ thuộc vào độ bão hịa có quan hệ phi tuyến với áp lực nén tác dụng Để đơn giản cho việc áp dụng vào tính tốn chọn giá trị trung bình, từ giá trị nhỏ ban đầu áp lực thặng dư ∆uw=0 đến giá trị lớn chịu tác dụng tải trọng ∆uw=σ, với σ – áp lực nén đẳng hướng tác dụng tải trọng Trong điều kiện tự nhiên, nước lỗ rỗng ví trí xét chịu tác dụng áp lực thường xuyên cột áp khí áp lực thủy tĩnh cột nước bên Căn vào biểu thức (3.26), công thức xác định hệ số nén tương đối nước lỗ rỗng sau đề nghị viết lại sau [8]: − S r (1 − H ) ⎛ 1 ⎞ ⎜⎜ ⎟⎟ + mw = + σ p p ⎠ ⎝ (3.27) - 74 - Ở đây: po – áp lực ban đầu nước lỗ rỗng điều kiện tự nhiên, po = patm + γw.z patm – áp lực khí (≈100KPa), γw - trọng lượng riêng nước (≈10KN/m3), z - độ sâu khảo sát Hệ số nén thể tích nước xác định theo biểu thức sau: Kw = (3.28) mw Trên sở lý thuyết đàn hồi từ quan hệ đặc trưng biến dạng, hệ số Poisson tổng thể đất bão hồ nước xác định biểu thức: 1− ν tot = (3.29) Eu K tot Từ đó, module biến dạng trượt tổng thể dễ dàng nhận theo biểu thức sau: G tot = Eu (1 + ν (3.30) tot ) Trong trường hợp thấy giá trị Gtot khác biệt với giá trị G thay đổi hàng loạt thông số đặc trưng theo thời gian trình cố kết thấm Lưu ý rằng, việc tính tốn theo số lý thuyết, kể mô phần mềm sở phương pháp phần tử hữu hạn Plaxis chấp nhận G = Gtot = Gs = const Tuy nhiên lý thuyết từ biến giáo sư NN Maslov giáo sư Lê Bá Lương cho thấy độ nhớt đất thay đổi theo thời gian nên khả chống trượt thông qua giá trị module biến dạng thay đổi theo mức độ gia tải, độ chặt độ ẩm đất Để đánh giá giá trị hệ số Poisson điều kiện khơng nước phục vụ tính tốn biến dạng đất giai đoạn ngắn hạn, xét lớp sét mềm (bùn sét) có bề dày 20m với đặc trưng lý từ kết thí nghiệm sau: - 75 - - Module biến dạng khơng nước lấy từ kết nén ba trục theo sơ đồ CU cấp áp lực buồng 100 kN/m2: Eu = 2770 kN/m2 - Độ bão hoà Sr = 99.0 % = 0.99 - Độ rỗng n = 0,695 - Dung trọng tự nhiên γ = 14.4 kN/m3 - Module tổng biến dạng Eo =750 kN/m2 - Mực nước ngầm ngang mặt đất - Module biến dạng lấy từ thí nghiệm nén cố kết với hệ số Poisson ν =0,3 Từ biểu thức đề nghị, hệ số Poisson khơng nước lớp đất tính tốn thể bảng 3.1 Bảng 3.1 Hệ số Poisson khơng nước Độ sâu (m) p0 = γ w z σ = γz K sk mw Kw ν tot K tot (kN/m ) (kN/m2) (kN/m ) (m /kN) (kN/m ) (kN/m ) 1.00 110.00 14.40 192.31 2.6E-04 11754.13 28666.54 0.452 2.00 120.00 28.80 192.31 2.2E-04 13374.88 32619.31 0.458 4.00 140.00 57.60 192.31 1.8E-04 16498.62 40237.63 0.466 5.00 150.00 72.00 192.31 1.7E-04 18023.38 43956.30 0.468 6.00 160.00 86.40 192.31 1.5E-04 19531.79 47635.08 0.471 7.00 170.00 100.80 192.31 1.4E-04 21027.66 51283.29 0.473 8.00 180.00 115.20 192.31 1.3E-04 22513.73 54907.58 0.475 9.00 190.00 129.60 192.31 1.3E-04 23991.97 58512.79 0.476 10.00 200.00 144.00 192.31 1.2E-04 25463.88 62102.55 0.478 11.00 210.00 158.40 192.31 1.1E-04 26930.57 65679.60 0.479 12.00 220.00 172.80 192.31 1.1E-04 28392.94 69246.10 0.480 13.00 230.00 187.20 192.31 1.0E-04 29851.67 72803.71 0.481 14.00 240.00 201.60 192.31 9.6E-05 31307.31 76353.79 0.482 15.00 250.00 216.00 192.31 9.2E-05 32760.30 79897.43 0.483 16.00 260.00 230.40 192.31 8.8E-05 34211.02 83435.50 0.483 17.00 270.00 244.80 192.31 8.4E-05 35659.75 86968.74 0.484 18.00 280.00 259.20 192.31 8.1E-05 37106.75 90497.77 0.485 19.00 290.00 273.60 192.31 7.8E-05 38552.24 94023.08 0.485 20.00 300.00 288.00 192.31 7.5E-05 39996.37 97545.11 0.486 2 2 - 76 - Từ kết tính tốn thể bảng 3.1 thấy giá trị hệ số Poisson khơng nước đất sét mềm đến độ sâu 20m khu vực có giá trị lớn dao động phạm vi (0,452 ÷0,486) Thực vậy, cao độ mặt đất khu vực thấp, mực nước ngầm nông, đất trạng thái gần bão hoà Trong điều kiện tích tụ trầm tích trẻ (tuổi địa chất lớp sét mềm cho có tuổi