Nghiên cứu tăng cường xử lý cho nhà máy cấp nước tân hiệp

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA **********Z Y*********** NGUYỄN CƠNG NGUN NGHIÊN CỨU TĂNG CƯỜNG XỬ LÝ CHO NHÀ MÁY NƯỚC CẤP TÂN HIỆP Chun ngành : Mã số : Cơng nghệ mơi trường 60.85.06 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH – THÁNG 12 - 2008 i Lời Cảm Ơn! Tôi xin trân trọng ghi vào trang đầu luận văn lòng biết ơn sâu sắc thầy Nguyễn Quốc Bình, thầy Đặng Viết Hùng - Giảng viên Khoa Môi Trường - Trường Đại Học Bách Khoa TPHCM, thầy Lê Quang Huy - – Giảng viên Khoa Môi Trường - Trường Đại Học Đà Lạt Các thầy tận tình giúp đỡ hỗ trợ trình thực đề tài Nhân xin gởi lới cảm ơn trân trọng đến tất thầy cô Khoa Môi Trường -– Trường Đại học Bách Khoa truyền đạt kiến thức cho suốt năm học qua Tôi xin chân thành cảm ơn anh Bùi Thanh Giang - GĐ Nhà máy nước Tân Hiệp, anh Phạm Bá Thủy - Phòng kỹ thuật NMN Tân Hiệp anh chị NMN Tân Hiệp tạo giúp đỡ cung cấp nhiều tài liệu quý báu để thực tốt trình nghiên cứu Luận văn Lớp Cao học MTK-2006 ! Việc hoàn thành xong luận văn tốt nghiệp lúc Mình chia tay với bạn Xin cảm ơn lời góp ý giúp đỡ bạn để hoàn thành luận văn Cuối xin cảm ơn gia đình, nguồn động viên điểm tựa vững chắc, hộ trợ tạo cho nghị lực suốt trình học hoàn thành Luận văn Thạc só Một lần xin bày tỏ lòng biết ơn chân thành đến tất thầy cô Khoa Môi Trường Chúc thầy cô sức khoẻ tràn đầy lòng nhiệt huyết với nghề Trân trọng cảm ơn ! ii TĨM TẮT Chất lượng nước sơng Sài Gịn – nguồn nước thô cấp cho NMN Tân Hiệp có xu hướng biến đổi ngày xấu, đặc biệt tiêu: nitơ ammonia, mangan hợp chất hữu Vần đề gây sức ép lớn với hệ thống xử lý nước cấp hữu Nhà máy nước cấp Tân Hiệp Các nghiên cứu luận văn thực mơ hình O3-BAC mơ hình đối chứng O3-BSF kết hợp q trình ozone hóa q trình lọc sinh học nhằm vào mục tiêu xử lý nitơ ammonia TOC có nguồn nước cấp cho Nhà máy nước Tân Hiệp Kết nghiên cứu cho thấy mô hình O3-BAC (O3-BSF) vận hành tối ưu tải trọng thủy lực 1m3/m2h, EBCT = 42phút, chu kỳ hoạt động 12 ngày Hiệu xử lý trung bình O3-BAC nitơ ammonia 54%, TOC 27%, Mn 43% tải trọng xử lý trung bình 19,224gam N-NH4+/m3BAC/ngày; 11,340gamTOC/m3BAC/ngày Đối với mơ hình O3-BSF cho hiệu xử lý thấp mơ hình O3-BAC, tải trọng xử lý trung bình mơ hình O3-BSF là: 6,885gam N-NH4+/m3BSF/ngày; 4,860gamTOC/m3BSF/ngày Ngồi ra, nghiên cứu thực q trình tăng cường keo tụ tạo bơng có bổ sung polymer nhằm tăng hiệu xử lý kim loại nặng độc, thuốc trừ sâu, hợp chất hữu khác…Kết nghiên cứu cho thấy keo tụ phịng thí nghiệm có bố sung polymer cho hiệu suất xử lý cao quy trình keo tụ nhà máy nước Tân Hiệp Hiệu suất xử lý trình keo tụ nghiên cứu tăng cường là: SS 83%, TOC 64%, độ đục 94%, Mn2+ 78 %, Fe tổng 75%, độ oxy hóa 49% Cịn trình keo tụ Nhà máy nước Tân Hiệp hữu có hiệu suất là: SS 67%, TOC 45%, độ đục 91%, Mn2+ 69%, Fe tổng 43%, độ oxy hóa 31% iii MỤC LỤC Trang Trang tiêu đề i Lời cảm ơn ii Tóm tắt luận văn iii Mục lục iv Danh mục từ viết tắt viii Danh mục hình ix Danh mục bảng xvi Chương 1: MỞ ĐẦU 1.1 Tính cấp thiết đề tài 1.2 Mục đích nghiên cứu 1.3 Nội dung nghiên cứu phương pháp nghiên cứu 1.3.1 1.3.2Phương pháp nghiên cứu 1.4 Tính - Tính khoa học - Tính thực tiễn đề tài 1.4.1 Tính khoa học đề tài 1.4.2 Tính đề tài 1.4.3 Tính thực tiễn đề tài Chương 2: TỔNG QUAN 2.1 Tổng quan công nghệ xử lý nhà máy nước Tân Hiệp 2.1.1 Giới thiệu hình thành phát triển Nhà máy nước cấp Tân Hiệp 2.1.2 Giới thiệu trạng công nghệ xử lý Nhà máy nước cấp Tân Hiệp 2.1.3 Một số vấn đề khó khăn công nghệ xử lý NMN cấp Tân Hiệp iv 2.2 Tổng quan phương pháp xử lý kết hợp ammonia TOC 12 2.2.1 Xử lý nước cấp công nghệ kết hợp PAC MBR 12 2.3.2 Xử lý nước cấp công nghệ O3 - BAC O3 – BFS 15 2.3.3 Các phương pháp khử ammonia khác 16 2.3 Cơ sở lý thuyết công nghệ O3 – BAC xử lý ammonia TOC 19 2.3.1 Cơ sở lý thuyết q trình chuyển hố nitơ ammonia nước 19 2.3.1.1 Q trình nitrate hố 19 2.3.1.2 Quá trình khử nitrate 23 2.3.2 Cơ sở lý thuyết công nghệ O3 – BAC 26 2.3.2.1 Vai trị ozone mơ hình O3 – BAC 26 2.3.2.2 Vai trò BAC mơ hình O3-BAC 27 2.4 Tình nghiên cứu áp dụng cơng nghệ O3 -BAC giới 31 2.4.1 Áp dụng công nghệ O3 -BAC dây chuyền xử lý nước cấp Đức 32 2.4.2 Áp dụng công nghệ O3 -BAC dây chuyền xử lý nước cấp Hà Lan 33 2.4.3 Áp dụng công nghệ O3 -BAC dây chuyền xử lý nước cấp Úc 33 Chương 3: PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 3.1 Đối tượng nghiên cứu 34 3.2 Nội dung nghiên cứu 41 3.2.1 Mơ hình O3-BAC 41 3.2.1.1 Mơ tả thí nghiệm 42 3.2.1.2 Các bước tiến hành thí nghiệm 47 3.3 Mô hình keo tụ tạo bơng hoạt động theo mẻ 52 3.4 Phương pháp phân tích 56 Chương 4: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ BÀN LUẬN 4.1 Xác định công suất hiệu dụng máy ozone nồng độ ozone 56 4.1.1 Xác định công suất hiệu dụng máy ozone 56 4.1.2 Xác định nồng độ ozone dư theo thời gian phản ứng 56 v 4.2 Mô hình O3 – BAC O3 – BSF 56 4.2.1 Giai đoạn chạy thích nghi 57 4.2.1.1 Giai đoạn nuôi cấy thích nghi vi sinh cột lọc BAC BSF 57 4.2.2 Giai đoạn chạy tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 68 4.2.2.1 Khảo sát hiệu suất xử lý ammonia tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 69 4.2.2.2 Khảo sát biến thiên nitrite tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 72 4.2.2.3 Khảo sát biến thiên nitrite tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 74 4.2.2.4 Khảo sát hiệu suất xử lý TOC tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 77 4.2.2.5 Khảo sát biến thiên pH tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 80 4.2.2.6 Khảo sát biến thiên độ kiềm tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 82 4.2.2.7 Khảo sát hiệu suất xử lý Mn tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 84 4.2.2.8 Khảo sát biến thiên độ đục tải trọng thủy lực cho hệ O3-BAC O3-BSF 86 4.2.3 Giai đoạn khảo sát tính ổn định tải trọng tối ưu 91 4.2.3.1 Chạy tải ổn định đợt 91 4.2.3.2 Chạy tải ổn định đợt 94 4.3 Mẻ keo tụ tạo bơng có bổ sung chất trợ keo tụ polymer 98 4.3.1 Khảo sát mẻ keo tụ đợt 98 4.3.2 Khảo sát mẻ keo tụ đợt 100 4.4 Đề xuất mô hình tăng cường xử lý ammonia cho NMN Tân Hiệp 102 vi Chương 5: KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG MỞ RỘNG CỦA ĐỀ TÀI 5.1 Kết luận 104 5.2 Hướng nghiên cứu mở rộng 105 Tài liệu tham khảo 107 PHỤ LỤC Phụ lục A: Một số hình ảnh nghiên cứu A-0 Phụ lục B: Số liệu phân tích nước thơ vị trí xử lý NMN Tân Hiệp B-0 Phục lục C: Số liệu chạy mơ hình O3-BAC O3-BSF C-0 vii DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT BAC Than hoạt tính sinh học (Biological Activated Carbon) BSF Lọc cát sinh học (Biological Sand Filter) BDOC Chất hữu hòa tan dễ phân hủy sinh học BOD Nhu cầu ôxy sinh hóa (Biological oxygen demand) CODMn Nhu cầu ơxy hóa học (Chemical oxygen demand) DO Oxy hòa tan (Dissolved Oxy) DOC Chất hữu hòa tan (Dissolved Organic Carbon) EBCT Thời gian tiếp xúc (Empty bed contact time) GAC Than hoạt tính hạt (Granual Activated Carbon) MBR Màng sinh học (Membrane BioReactor) NMXLN Nhà máy xử lý nước NTU Đơn vị đo độ đục (Nephelometric Turbidity Unit) PAC Than hoạt tính bột (Powdered Activated Carbon) PLC Chương trình lập trình kiểm sốt (Program logic controller) PTN Phịng thí nghiệm SS Chất rắn lơ lửng (Suspended Solid) TBNT Trạm bơm nước thô TP.HCM Thành phố Hồ Chí Minh TCVN Tiêu chuẩn Việt Nam TOC Tổng carbon hữu (Total Organic Carbon) viii DANH MỤC CÁC HÌNH Hình Tên hình Trang 1.1 Vị trí nhánh sơng Sài Gịn cung cấp nước cho nhà máy nước Tân Hiệp 2.1 Cảnh quan Nhà máy nước cấp Tân Hiệp 2.2 Sơ đồ khối tổng thể hệ thống cấp nước nhà máy Tân Hiệp 2.3 Sự thay đổi thành phần chlorine trình khử trùng 10 2.4 Cơ chế hình thành hợp chất DBPs gây ung thư 11 2.5 Mô hình thực nghiệm hệ thống PAC - MBR MBR 13 2.6 Kết loại bỏ chất ô nhiễm từ mô hình PAC - MBR MBR 14 2.7 Đường cong Clo hoá tới điểm đột biến nước có amoni 17 2.8 Quan hệ nồng độ dạng nitơ amonia Ph 19 2.9 Sự phát triển vi khuẩn điều kiện chất số 20 2.10 Quá trình khử nitrat màng tế bào chất vi khuẩn 24 2.11 Mô hình sục ozone chuyển hóa chất hữu 26 2.12 Biến thiên hiệu xử lý trình hấp phụ sinh học 27 2.13 Các thành phần hệ thống than hoạt tính sinh học 27 2.14 Cấu tạo cột BAC màng vi sinh hình thành bề mặt vật liệu lọc 28 2.15 Q trình chuyển hóa nitơ lớp màng vi sinh vật than hạt tính sinh học 30 2.16 Mơ hình AC - O3 – BAC 31 2.17 Mơ hình AC - O3 – BAC 31 2.18 Sơ đồ công nghệ quy trình xử lý nước cấp áp dụng cho trìn Mulheim 32 ix 2.19 Sơ đồ quy trình xử lý nước cấp thành phố Amsterdam 33 2.20 Sơ đồ quy trình xử lý nước cấp Edenhope,Úc 33 3.1 Vị trí lấy mẫu nước thí nghiệm Nhà máy nước cấp Tân 37 3.2 Sơ đồ thể vị trí lấy mẫu nước thử nghiệm nhà máy 37 3.3 Sơ đồ công nghệ bổ sung nghiên cứu xử lý tăng cường 40 3.4 Mơ hình thí nghiệm hệ O3 – BAC 41 3.5 Sơ đồ trình tự thí nghiệm thơng số cần đánh giá 41 3.6 Mơ hình lab - scale BAC BSF phịng thí nghiệm 42 3.7 Mơ hình thí nghiệm cột BAC 43 3.8 Mơ hình thí nghiệm cột BSF 44 3.9 Than hoạt tính 45 3.10 Sỏi đỡ 45 3.11 Máy bơm định lượng 45 3.12 Máy sục O3 45 3.13 Thí nghiệm xác định hiệu suất hiệu dụng máy sục ozone 46 3.14 Toàn mơ hình ni cấy thích nghi phịng thí nghiệm 47 3.15 Than hoạt tính ban đầu 48 3.16 Than hoạt tính có VSV bám dính 48 3.17 Cát thạch anh ban đầu 48 3.18 Cát thạch anh có VSV bám dính 48 3.19 Mơ hình keo tụ có bổ sung polymer 48 x Bảng C.2.3: Khử ammonia cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,70±0,05 0,68±0,05 0,67±0,05 0,67±0,05 0,69±0,05 0,7±0,04 Ra BAC 0,46±0,04 0,42±0,06 0,39±0,05 0,38±0,06 0,34±0,06 0,35±0,06 Ra BSF 0,51±0,05 0,49±0,05 0,47±0,04 0,44±0,05 0,47±0,06 0,46±0,05 Hiệu suất khử qua cột BAC 35% 38% 42% 43% 50% 51% Hiệu suất khử qua cột BSF 27% 28% 30% 34% 31% 35% 10 11 12 Đầu vào 0,72±0,04 0,70±0,04 0,73±0,04 0,81±0,07 0,83±0,07 0,80±0,07 Ra BAC 0,38±0,05 0,39±0,03 0,35±0,05 0,37±0,07 0,410,05 0,44±0,04 Ra BSF Ngày 0,46±0,05 0,44±0,03 0,48±0,05 0,55±0,04 0,55±0,05 0,57±0,05 Hiệu suất khử qua cột BAC 47% 44% 52% 54% 50% 45% Hiệu suất khử qua cột BSF 37% 37% 35% 33% 34% 28% Bảng C.2.4: Biến đổi Nitrite cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3 /m2h Ngày Đầu vào 0,011±0,004 0,011±0,004 0,012±0,004 0,011±0,004 0,012±0,004 Ra BAC 0,010±0,002 0,009±0,001 0,008±0,002 0,008±0,001 Ra BSF 0,012±0,001 0,011±0,004 0,008±0,004 11 12 Đầu vào 0,018±0,007 Ra BAC Ra BSF Ngày 10 0,016±0,005 0,017±0,005 0,017±0,005 0,017±0,005 0,017±0,005 0,007±0,002 0,014±0,001 0,018±0,002 0,014±0,002 0,012±0,003 0,011±0,002 0,009±0,003 0,008±0,002 0,015±0,004 0,014±0,004 0,012±0,005 0,013±0,004 0,011±0,003 13 14 15 18 19 20 0,019±0,007 0,019±0,007 0,019±0,007 0,018±0,007 0,016±0,004 0,015±0,004 0,015±0,004 0,015±0,004 0,015±0,004 0,010±0,004 0,014±0,003 0,014±0,004 0,015±0,005 0,013±0,004 0,014±0,004 0,015±0,006 0,014±0,004 0,015±0,003 0,013±0,004 0,014±0,003 0,018±0,004 0,013±0,004 0,013±0,005 0,018±0,004 0,017±0,005 0,014±0,004 0,013±0,004 0,015±0,004 0,014±0,006 C-5 16 17 Bảng C.2.5: Biến đổi Nitrite cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 0,012±0,005 0,012±0,005 0,013±0,005 0,013±0,005 0,013±0,005 0,020±0,004 0,021±0,004 0,021±0,004 Ra BAC 0,011±0,003 0,010±0,001 0,009±0,002 0,009±0,001 0,008±0,003 0,017±0,003 0,022±0,003 0,017±0,002 Ra BSF Ngày 0,014±0,002 0,012±0,003 10 0,009±0,001 11 0,010±0,001 12 0,009±0,003 13 0,018±0,003 14 0,017±0,003 15 0,015±0,004 Đầu vào 0,021±0,004 0,021±0,004 0,018±0,003 0,017±0,003 0,018±0,003 0,018±0,003 0,018±0,003 Ra BAC 0,015±0,003 0,014±0,002 0,009±0,001 0,012±0,004 0,012±0,003 0,013±0,003 0,011±0,001 Ra BSF 0,016±0,003 0,014±0,003 0,012±0,002 0,016±0,003 0,011±0,001 0,011±0,002 0,016±0,003 Bảng C.2.6: Biến đổi Nitrite cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,019±0,006 0,020±0,006 0,020±0,006 0,020±0,006 0,019±0,006 0,016±0,004 Ra BAC 0,016±0,005 0,014±0,003 0,013±0,005 0,013±0,002 0,011±0,004 0,014±0,003 Ra BSF Ngày 0,017±0,005 0,016±0,004 C-60,012±0,003 0,013±0,005 10 0,012±0,004 11 0,015±0,005 12 Đầu vào 0,015±0,004 0,016±0,004 0,017±0,004 0,019±0,005 0,016±0,005 0,016±0,005 Ra BAC 0,018±0,005 0,014±0,005 0,012±0,003 0,018±0,005 0,016±0,004 0,016±0,005 Ra BSF 0,014±0,005 0,012±0,004 0,013±0,005 0,017±0,006 0,021±0,005 0,018±0,003 Bảng C.2.7: Biến đổi Nitrate cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3 /m2h Ngày 10 Đầu vào 0,60±0,04 0,63±0,04 0,63±0,04 0,64±0,04 0,66±0,04 0,80±0,06 0,83±0,06 0,85±0,06 0,86±0,06 0,62±0,06 Ra BAC 0,92±0,07 0,91±0,07 0,98±0,06 0,99±0,07 0,85±0,05 0,91±0,07 1,01±0,08 1,05±0,08 1,07±0,07 1,00±0,07 Ra BSF 0,70±0,05 0,76±0,07 0,71±0,06 0,80±0,07 0,76±0,07 0,82±0,08 0,91±0,07 1,00±0,05 1,03±0,07 0,76±0,04 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Đầu vào 0,62±0,05 0,62±0,05 0,65±0,05 0,59±0,05 0,53±0,05 0,53±0,04 0,53±0,04 0,52±0,04 0,55±0,04 0,55±0,04 Ra BAC 0,80±0,07 0,85±0,06 0,90±0,08 1,02±0,08 0,80±0,07 0,78±0,07 0,76±0,09 0,76±0,07 0,70±0,05 Ra BSF 0,69±0,04 0,68±0,07 0,89±0,07 0,71±0,06 0,74±0,05 0,67±0,07 0,80±0,05 0,71±0,07 0,73±0,07 0,80±0,08 0,71±0,05 Ngày C-6 Bảng C.2.8: Biến đổi Nitrate cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 0,63±0,05 0,67±0,05 0,66±0,05 0,66±0,05 0,68±0,05 0,79±0,06 0,81±0,06 0,81±0,06 Ra BAC 0,88±0,08 0,83±0,07 0,81±0,08 0,76±0,06 0,79±0,05 1,04±0,08 1,01±0,09 1,01±0,08 Ra BSF 0,74±0,06 0,76±0,08 0,83±0,06 0,95±0,08 0,90±0,07 1,06±0,08 1,05±0,09 1,06±0,05 10 11 12 13 14 15 Đầu vào 0,79±0,06 0,82±0,06 0,79±0,06 0,71±0,08 0,71±0,08 0,71±0,08 0,72±0,08 Ra BAC 0,99±0,09 1,00±0,08 0,96±0,08 0,90±0,05 0,96±0,07 0,97±0,08 0,97±0,07 Ra BSF 1,03±0,08 1,04±0,08 0,98±0,09 0,92±0,05 0,97±0,04 0,95±0,08 0,97±0,05 Ngày Bảng C.2.9: Biến đổi Nitrate cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,71±0,06 0,73±0,06 0,75±0,06 0,71±0,06 0,72±0,06 0,57±0,04 Ra BAC 0,76±0,07 0,80±0,09 0,77±0,07 0,73±0,07 0,75±0,06 0,90±0,07 Ra BSF 0,74 0,76 0,83 0,95 0,90 0,74 Ngày 10 11 12 Đầu vào 0,61±0,04 0,59±0,04 0,63±0,04 0,78±0,07 0,81±0,07 0,80±0,07 Ra BAC 0,87±0,07 0,87±0,08 0,85±0,07 0,95±0,06 0,96±0,08 0,90±0,09 Ra BSF 0,77±0,08 0,78±0,06 0,76±0,05 1,04±0,05 0,98±0,07 0,92±0,07 C-7 Bảng C.2.10: Khử TOC cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 0,5m3/m2h Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF Hiệu suất Hiệu suất Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF Hiệu suất Hiệu suất 0,581 ± 0,011 0,470 ± 0,013 0,482 ± 0,012 khử qua cột BAC 19% khử qua cột BSF 17% 11 0,681 ± 0,014 0,471 ± 0,014 0,482 ± 0,013 khử qua cột BAC 31% khử qua cột BSF 29% 0,574 ± 0,011 0,452 ± 0,011 0,447 ± 0,014 21% 22% 12 0,660 ± 0,014 0,452 ± 0,013 0,447 ± 0,013 32% 32% 0,574 ± 0,011 0,434 ± 0,013 0,452 ± 0,014 24% 21% 13 0,672 ± 0,014 0,434 ± 0,013 0,452 ± 0,016 35% 33% 0,581 ± 0,011 0,423 ± 0,013 0,439 ± 0,013 27% 24% 14 0,668 ± 0,014 0,444 ± 0,016 0,452 ± 0,013 34% 34% 0,563 ± 0,011 0,413 ± 0,012 0,431 ± 0,014 27% 23% 15 0,652 ± 0,014 0,430 ± 0,013 0,441 ± 0,013 36% 32% 0,578 ± 0,011 0,416 ± 0,013 0,423 ± 0,011 28% 27% 16 0,519 ± 0,013 0,419 ± 0,017 0,441 ± 0,013 34% 31% 10 0,570 ± 0,011 0,551 ± 0,011 0,578 ± 0,011 0,578 ± 0,011 0,395 ± 0,014 0,415 ± 0,013 0,418 ± 0,013 0,421 ± 0,013 0,419 ± 0,014 0,419 ± 0,014 0,411 ± 0,013 0,419 ± 0,014 31% 25% 28% 27% 26% 24% 29% 28% 17 18 19 20 0,492 ± 0,013 0,485 ± 0,013 0,485 ± 0,013 0,492 ± 0,013 0,341 ± 0,011 0,324 ± 0,013 0,326 ± 0,013 0,341 ± 0,014 0,351 ± 0,011 0,345 ± 0,011 0,351 ± 0,013 0,351 ± 0,012 31% 33% 33% 31% 29% 29% 28% 28% Bảng C.2.11: Khử TOC cột BAC BSF giai đoạn chạyỵ tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF Hiệu suất Hiệu suất Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF Hiệu suất Hiệu suất khử qua cột BAC khử qua cột BSF khử qua cột BAC khử qua cột BSF 0,720 ± 0,016 0,584 ± 0,013 0,598 ± 0,014 19% 17% 0,869 ± 0,017 0,644 ± 0,014 0,633 ± 0,017 28% 29% 0,712 ± 0,016 0,560 ± 0,012 0,554 ± 0,014 21% 22% 10 0,776 ± 0,017 0,648 ± 0,014 0,645 ± 0,014 25% 26% 0,699 ± 0,016 0,538 ± 0,013 0,560 ± 0,014 23% 20% 11 0,764 ± 0,015 0,537 ± 0,017 0,549 ± 0,011 31% 29% 0,720 ± 0,016 0,525 ± 0,014 0,544 ± 0,012 27% 24% 12 0,756 ± 0,015 0,515 ± 0,014 0,542 ± 0,013 33% 29% 0,887 ± 0,016 0,512 ± 0,013 0,534 ± 0,014 29% 26% 13 0,776 ± 0,015 0,540 ± 0,013 0,550 ± 0,014 29% 27% 0,874 ± 0,017 0,641 ± 0,012 0,651 ± 0,015 28% 27% 14 0,766 ± 0,015 0,536 ± 0,014 0,542 ± 0,014 31% 28% 0,874 ± 0,017 0,608 ± 0,013 0,645 ± 0,014 30% 26% 15 0,766 ± 0,015 0,536 ± 0,016 0,542 ± 0,015 25% 27% 0,890 ± 0,017 0,639 ± 0,015 0,645 ± 0,017 27% 26% C-8 Bảng C.2.12: Khử TOC cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,779 ± 0,016 0,758 ± 0,016 0,779 ± 0,016 0,760 ± 0,016 0,779 ± 0,016 0,717 ± 0,015 Ra BAC 0,617 ± 0,015 0,592 ± 0,015 0,569 ± 0,013 0,554 ± 0,015 0,541 ± 0,015 0,499 ± 0,011 Ra BSF Hiệu suất khử qua cột BAC Hiệu suất khử qua cột BSF Ngày 0,631 ± 0,012 21% 19% 0,565 ± 0,015 22% 25% 0,583 ± 0,015 27% 25% 0,575 ± 0,016 27% 24% 10 0,571 ± 0,015 31% 27% 11 0,519 ± 0,012 30% 27% 12 Đầu vào 0,723 ± 0,015 0,717 ± 0,015 0,700 ± 0,015 0,776 ± 0,016 0,756 ± 0,016 0,756 ± 0,016 Ra BAC 0,496 ± 0,012 0,498 ± 0,016 0,502 ± 0,012 0,571 ± 0,014 0,565 ± 0,013 0,565 ± 0,016 Ra BSF Hiệu suất khử cột BAC Hiệu suất khử cột BSF 0,519 ± 0,015 30% 27% 0,523 ± 0,012 29% 27% 0,529 ± 0,012 28% 24% 0,591 ± 0,013 26% 24% 0,588 ± 0,012 25% 22% 0,591 ± 0,017 25% 22% Bảng C.2.13: Biến đổi pH cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3/m2h Ngày 10 Đầu vào 7,40 ± 0,05 7,36 ± 0,057,40 ± 0,05 7,42 ± 0,05 7,40 ± 0,05 7,38 ± 0,05 7,40 ± 0,05 7,39 ± 0,05 7,43 ± 0,05 7,49 ± 0,05 Ra BAC 7,22 ± 0,07 7,23 ± 0,057,16 ± 0,08 7,24 ± 0,05 7,12 ± 0,09 7,08 ± 0,05 6,93 ± 0,03 7,11 ± 0,05 7,03 ± 0,05 6,93 ± 0,08 Ra BSF 7,25 ± 0,05 7,21 ± 0,067,23 ± 0,09 7,11 ± 0,03 7,05 ± 0,05 7,12 ± 0,05 7,13 ± 0,05 7,07 ± 0,08 7,11 ± 0,05 7,02 ± 0,04 15 16 17 18 19 20 Ngày 11 12 13 14 Đầu vào 7,40 ± 0,05 7,42 ± 0,057,40 ± 0,05 7,38 ± 0,05 7,40 ± 0,05 7,37 ± 0,05 7,40 ± 0,05 7,43 ± 0,05 7,40 ± 0,05 7,42 ± 0,05 Ra BAC 6,83 ± 0,04 6,86 ± 0,046,81 ± 0,06 6,90 ± 0,04 7,10 ± 0,08 7,12 ± 0,04 7,14 ± 0,04 7,15 ± 0,06 7,12 ± 0,04 7,16 ± 0,07 Ra BSF 6,93 ± 0,08 6,94 ± 0,046,98 ± 0,04 7,07 ± 0,05 7,05 ± 0,04 7,16 ± 0,04 7,14 ± 0,07 7,19 ± 0,04 7,12 ± 0,05 7,22 ± 0,04 C-9 Bảng C.2.14: Biến đổi pH cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 7,43 ± 0,08 7,40 ± 0,08 7,36 ± 0,08 7,40 ± 0,08 7,37 ± 0,08 7,40 ± 0,08 7,43 ± 0,08 7,40 ± 0,08 Ra BAC 7,28 ± 0,04 7,29 ± 0,07 7,22 ± 0,09 7,30 ± 0,04 7,18 ± 0,04 7,14 ± 0,05 6,99 ± 0,04 7,17 ± 0,06 Ra BSF Ngày 7,17 ± 0,07 7,13 ± 0,06 10 7,15 ± 0,03 11 7,04 ± 0,07 12 6,98 ± 0,07 13 7,12 ± 0,05 7,13 ± 0,07 14 15 7,07 ± 0,04 Đầu vào 7,38 ± 0,08 7,33 ± 0,08 7,40 ± 0,08 7,44 ± 0,08 7,40 ± 0,08 7,43 ± 0,08 7,40 ± 0,08 Ra BAC 7,09 ± 0,04 6,99 ± 0,06 7,03 ± 0,02 7,06 ± 0,04 7,01 ± 0,04 7,10 ± 0,06 7,16 ± 0,07 Ra BSF 7,11 ± 0,06 7,02 ± 0,05 7,06 ± 0,04 7,07 ± 0,04 7,11 ± 0,03 7,20 ± 0,04 7,18 ± 0,05 Bảng C.2.15: Biến đổi pH cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 7,40 ± 0,04 7,35 ± 0,04 7,40 ± 0,04 7,42 ± 0,04 7,40 ± 0,04 7,36 ± 0,04 Ra BAC 7,36 ± 0,07 7,32 ± 0,03 7,34 ± 0,07 7,22 ± 0,07 7,16 ± 0,06 7,12 ± 0,07 0,74 ± 0,06 Ra BSF Ngày 0,76 ± 0,07 0,83 ± 0,07 0,95 ± 0,09 10 0,90 ± 0,09 11 0,74 ± 0,08 12 Đầu vào 7,40 ± 0,04 7,37 ± 0,04 7,40 ± 0,04 7,42 ± 0,04 7,40 ± 0,04 7,43 ± 0,04 Ra BAC 7,04 ± 0,02 7,22 ± 0,04 7,14 ± 0,04 7,04 ± 0,06 7,08 ± 0,04 7,11 ± 0,05 Ra BSF 7,13 ± 0,03 7,07 ± 0,06 7,11 ± 0,04 7,13 ± 0,04 7,11 ± 0,08 7,12 ± 0,03 Bảng C.2.16: Biến đổi độ kiềm cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3/m2h Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF Ngày Đầu vào Ra BAC Ra BSF 19,5 ± 14,8 ± 17,5 ± 11 23,2 ± 14,6 ± 14,4 ± 0,7 0,5 0,5 0,9 0,5 0,5 20,0 ± 14,5 ± 17,4 ± 12 23,5 ± 15,8 ± 13,8 ± 0,7 0,5 0,5 0,9 0,7 0,9 19,8 ± 14,3 ± 17,4 ± 13 22,3 ± 12,2 ± 14,2 ± 0,7 0,6 0,3 0,9 0,5 0,5 19,9 ± 14,1 ± 16,8 ± 14 22,9 ± 16,3 ± 19,7 ± 0,7 0,5 0,5 0,9 0,5 0,4 19,5 ± 13,7 ± 16,8 ± 15 23,2 ± 16,5 ± 19,9 ± C-10 0,8 0,2 0,3 0,9 0,5 0,2 25,1 ± 0,8 19,4 ± 0,5 23,4 ± 0,7 16 26, ± 0,6 21,2 ± 0,3 23,3 ± 0,8 25, ± 0,7 19,2 ± 0,5 23,0 ± 0,8 17 26,4 ± 0,6 20,5 ± 0,5 23,0 ± 0,5 25,1 ± 19,0 ± 22,8 ± 18 27,2 ± 21,7 ± 22,5 ± 0,8 0,4 0,5 0,6 0,8 0,5 25,7 ± 19,2 ± 23,4 ± 19 26,4 ± 20,4 ± 23,9 ± 0,8 0,5 0,5 0,6 0,7 0,4 10 25,6 ± 17,1 ± 17,7 ± 20 25,9 ± 21,7 ± 24,1 ± 0,8 0,4 0,6 0,6 0,6 0,9 Bảng C.2.17: Biến đổi độ kiềm cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 24,7 ± 0,9 23,9 ± 0,9 24,7 ± 0,9 23,8 ± 0,9 23,8 ± 0,9 23,0 ± 0,6 22,5 ± 0,6 23,0 ± 0,6 Ra BAC 20,1 ± 0,3 20,1 ± 0,6 19,2 ± 0,7 19,2 ± 0,7 19,2 ± 0,5 21,2 ± 0,6 21,2 ± 0,3 20,2 ± 0,8 Ra BSF Ngày 19,1 ± 0,7 19,1 ± 0,5 10 19,1 ± 0,4 11 19,1 ± 0,3 12 18,3 ± 0,7 13 21,3 ± 0,8 14 21,3 ± 0,2 15 20,1 ± 0,7 Đầu vào 22,70 ± 0,6 23,0 ± 0,6 25,1 ± 0,5 24,9 ± 0,5 25,1 ± 0,5 25,5 ± 0,5 25,0 ± 0,5 Ra BAC 21,1 ± 0,6 18,0 ± 0,4 20,0 ± 0,4 21,0 ± 0,7 17,0 ± 0,6 22,0 ± 0,2 22,0 ± 0,7 Ra BSF 21,1 ± 0,4 16,1 ± 0,7 18,1 ± 0,4 17,1 ± 0,9 18,1 ± 0,5 22,1 ± 0,3 23,1 ± 0,5 Bảng C.2.18: Biến đổi độ kiềm cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 21,4 ± 0,7 21,8 ± 0,7 21,4 ± 0,7 20,2 ± 0,7 21,4 ± 0,7 22,5 ± 0,5 Ra BAC 19,1 ± 0,4 18,1 ± 0,8 20,1 ± 0,4 18,1 ± 0,5 17,1 ± 0,5 20,2 ± 0,7 Ra BSF 19 19 19 18 18 20 Ngày 10 11 12 Đầu vào 23,0 ± 0,5 22,6 ± 0,5 23,0 ± 0,5 27,1 ± 0,9 27,2 ± 0,9 26,9 ± 0,9 Ra BAC 20,2 ± 0,6 20,2 ± 0,7 20,2 ± 0,8 18,2 ± 0,4 20,2 ± 0,7 20,2 ± 0,6 Ra BSF 20,3 ± 0,7 18,3 ± 0,4 20,3 ± 0,7 20,3 ± 0,8 20,3 ± 0,4 19,3 ± 0,3 C-11 Bảng C.2.19: Khử Mn cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3/m2h Ngày 10 Đầu vào 0,073 ± 0,008 0,071 ± 0,008 0,073 ± 0,008 0,069 ± 0,008 0,068 ± 0,008 0,055 ± 0,006 0,054 ± 0,006 0,058 ± 0,006 0,055 ± 0,06 0,052 ± 0,006 Ra BAC 0,056 ± 0,006 0,050 ± 0,009 0,043 ± 0,006 0,045 ± 0,006 0,041 ± 0,008 0,030 ± 0,004 0,032 ± 0,006 0,036 ± 0,006 0,024 ± 0,008 0,025 ± 0,009 Ra BSF 0,054 ± 0,006 0,052 ± 0,007 0,046 ± 0,004 0,045 ± 0,006 0,043 ± 0,006 0,034 ± 0,007 0,035 ± 0,008 0,037 ± 0,006 0,035 ± 0,008 0,033 ± 0,007 15 16 Ngày 11 12 13 14 17 18 19 20 Đầu vào 0,061 ± 0,004 0,065 ± 0,006 0,067 ± 0,005 0,062 ± 0,003 0,065 ± 0,008 0,055 ± 0,009 0,052 ± 0,006 0,055 ± 0,006 0,052 ± 0,007 0,055 ± 0,006 Ra BAC 0,030 ± 0,008 0,032 ± 0,006 0,033 ± 0,005 0,032 ± 0,006 0,030 ± 0,009 0,024 ± 0,003 0,027 ± 0,006 0,030 ± 0,007 0,036 ± 0,006 0,034 ± 0,009 Ra BSF 0,034 ± 0,007 0,035 ± 0,009 0,035 ± 0,005 0,033 ± 0,008 0,035 ± 0,005 0,028 ± 0,006 0,031 ± 0,006 0,029 ± 0,008 0,032 ± 0,006 0,031 ± 0,004 Bảng C.2.15: Khử Mn cột BAC BSF giai đoạn chạỵ tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 0,072 ± 0,006 0,069 ± 0,006 0,066 ± 0,006 0,064 ± 0,006 0,069 ± 0,006 0,055 ± 0,004 0,053 ± 0,004 0,058 ± 0,004 Ra BAC 0,052 ± 0,004 0,045 ± 0,005 0,039 ± 0,004 0,041 ± 0,004 0,037 ± 0,003 0,029 ± 0,006 0,029 ± 0,007 0,033 ± 0,004 Ra BSF 0,057 ± 0,005 0,055 ± 0,004 0,050 ± 0,004 0,048 ± 0,007 0,046 ± 0,004 0,036 ± 0,004 0,037 ± 0,003 0,040 ± 0,008 10 Đầu vào 0,055 ± 0,004 0,053 ± 0,004 0,063 ± 0,008 0,058 ± 0,008 0,060 ± 0,008 0,060 ± 0,008 0,057 ± 0,008 Ra BAC 0,028 ± 0,005 0,029 ± 0,006 0,034 ± 0,005 0,036 ± 0,007 0,038 ± 0,005 0,036 ± 0,009 0,034 ± 0,005 Ra BSF 0,038 ± 0,007 0,035 ± 0,005 0,036 ± 0,004 0,037 ± 0,008 0,038 ± 0,005 0,035 ± 0,005 0,038 ± 0,003 Ngày 11 12 C-12 13 14 15 Bảng C.2.16: Khử Mn cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,072 ± 0,008 0,068 ± 0,008 0,067 ± 0,008 0,066 ± 0,008 0,066 ± 0,008 0,072 ± 0,005 Ra BAC 0,052 ± 0,007 0,046 ± 0,004 0,040 ± 0,007 0,042 ± 0,004 0,038 ± 0,003 0,032 ± 0,005 Ra BSF 0,059 ± 0,007 0,057 ± 0,006 0,051 ± 0,007 0,049 ± 0,004 0,047 ± 0,005 0,036 ± 0,007 10 11 12 Đầu vào 0,054 ± 0,005 0,061 ± 0,005 0,058 ± 0,005 0,067 ± 0,007 0,067 ± 0,007 0,069 ± 0,007 Ra BAC 0,032 ± 0,006 0,036 ± 0,007 0,032 ± 0,007 0,039 ± 0,003 0,045 ± 0,007 0,048 ± 0,005 Ra BSF 0,037 ± 0,007 0,040 ± 0,005 0,038 ± 0,006 0,040 ± 0,006 0,041 ± 0,007 0,042 ± 0,008 Ngày Bảng C.2.17: Biến đổi độ đục cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=0,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,46 ± 0,04 0,44 ± 0,04 0,45 ± 0,04 Ra BAC 0,51 ± 0,03 0,44 ± 0,04 Ra BSF 0,58 ± 0,04 Ngày 10 0,46 ± 0,04 0,45 ± 0,04 0,53 ± 0,06 0,53 ± 0,06 0,53 ± 0,06 0,52 ± 0,06 0,52 ± 0,06 0,40 ± 0,02 0,35 ± 0,06 0,36 ± 0,07 0,53 ± 0,04 0,53 ± 0,04 0,46 ± 0,03 0,45 ± 0,02 0,45 ± 0,07 0,47 ± 0,04 0,40 ± 0,05 0,46 ± 0,03 0,44 ± 0,05 0,50 ± 0,06 0,46 ± 0,05 0,50 ± 0,07 0,49 ± 0,06 0,49 ± 0,06 11 12 13 17 18 19 20 Đầu vào 0,50 ± 0,03 0,49 ± 0,03 0,49 ± 0,03 0,49 ± 0,03 0,49 ± 0,03 0,59 ± 0,08 0,60 ± 0,08 0,59 ± 0,08 0,60 ± 0,08 0,60 ± 0,08 Ra BAC 0,44 ± 0,05 0,41 ± 0,05 0,44 ± 0,03 0,44 ± 0,05 0,44 ± 0,05 0,51 ± 0,03 0,60 ± 0,07 0,54 ± 0,05 0,57 ± 0,05 0,60 ± 0,03 Ra BSF 0,47 ± 0,06 0,45 ± 0,05 0,47 ± 0,06 0,46 ± 0,06 0,47 ± 0,04 0,53 ± 0,06 0,55 ± 0,06 0,59 ± 0,04 0,63 ± 0,07 0,68 ± 0,06 14 15 C-13 16 Bảng C.2.18: Biến đổi độ đục cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L = 1m3/m2h Ngày Đầu vào 0,48 ± 0,06 0,47 ± 0,06 0,47 ± 0,06 0,47 ± 0,06 0,48 ± 0,06 0,36 ± 0,05 0,36 ± 0,05 0,37 ± 0,05 Ra BAC 0,49 ± 0,04 0,46 ± 0,04 0,45 ± 0,04 0,43 ± 0,07 0,44 ± 0,04 0,36 ± 0,04 0,35 ± 0,05 0,34 ± 0,04 Ra BSF Ngày 0,53 ± 0,06 0,43 ± 0,04 10 0,46 ± 0,04 11 0,53 ± 0,08 12 0,50 ± 0,04 13 0,40 ± 0,04 14 0,40 ± 0,05 15 0,40 ± 0,04 Đầu vào 0,36 ± 0,05 0,36 ± 0,05 0,56 ± 0,08 0,52 ± 0,08 0,51 ± 0,08 0,52 ± 0,08 0,50 ± 0,08 Ra BAC 0,34 ± 0,03 0,34 ± 0,04 0,33 ± 0,05 0,50 ± 0,05 0,54 ± 0,06 0,54 ± 0,05 0,54 ± 0,06 Ra BSF 0,39 ± 0,07 0,39 ± 0,05 0,51 ± 0,05 0,48 ± 0,08 0,54 ± 0,07 0,53 ± 0,04 0,54 ± 0,05 Bảng C.2.19: Biến đổi độ đục cột BAC BSF giai đoạn chạy tải trọng thủy lực L=1,5m3/m2h Ngày Đầu vào 0,48 ± 0,04 0,47 ± 0,04 0,46 ± 0,04 0,47 ± 0,04 0,48 ± 0,08 0,49 ± 0,08 Ra BAC 0,53 ± 0,07 0,50 ± 0,03 0,45 ± 0,07 0,43 ± 0,08 0,44 ± 0,07 0,45 ± 0,04 Ra BSF 0,57 ± 0,05 0,46 ± 0,04 0,46 ± 0,08 0,53 ± 0,05 0,47 ± 0,03 0,47 ± 0,06 10 11 12 Đầu vào 0,49 ± 0,08 0,49 ± 0,08 0,47 ± 0,06 0,46 ± 0,06 0,46 ± 0,06 0,43 ± 0,06 Ra BAC 0,43 ± 0,07 0,43 ± 0,05 0,42 ± 0,05 0,46 ± 0,03 0,46 ± 0,08 0,43 ± 0,06 Ra BSF 0,46 ± 0,05 0,47 ± 0,04 0,46 ± 0,06 0,39 ± 0,08 0,51 ± 0,09 0,48 ± 0,09 Ngày C-14 COÂNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH oOo - Cán hướng dẫn khoa học 1: TS NGUYỄN QUỐC BÌNH Cán hướng dẫn khoa học2: TS ĐẶNG VIẾT HÙNG Cán chấm nhận xét 1: PGS TS LÊ SONG GIANG Cán chấm nhận xét 2: TS NGUYỄN TẤN PHONG Luận văn thạc sỹ bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Ngày …… tháng …… năm 2008 TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC Tp HCM, ngày tháng năm 2008 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên Ngày, tháng, năm sinh Chuyên ngành : Nguyễn Cơng Ngun : 07/06/1983 : Công nghệ Môi trường Phái : Nam Nơi sinh : Quảng Ngãi MSHV : 02506585 I TÊN ĐỀ TÀI : Nghiên cứu tăng cường xử lý cho nhà máy nước cấp Tân Hiệp II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: ™ Tìm điều kiện vận hành tối ưu cho mơ hình O3-BAC đánh giá hiệu xử lý mơ hình đề xuất O3-BAC ammonia ,TOC ™ Nghiên cứu tìm điều kiện tối ưu trình keo tụ tạo bơng có bổ sung chất trợ keo tụ polymer nhằm so sánh với hiệu keo tụ Nhà máy nước Tân Hiệp III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 02/2007 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 11/2008 V : TS ĐẶNG VIẾT HÙNG CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CN BỘ MÔN QL CHUYÊN NGÀNH Nội dung đề cương luận văn thạc só Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua Ngày …… tháng …… năm 2008 TRƯỞNG PHÒNG ĐT - SĐH TRƯỞNG KHOA QL NGÀNH CỘNG HỊA Xà HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc ……………………………… Họ Tên: Nguyễn Công Nguyên LÝ LỊCH KHOA HỌC Sinh ngày 07 / 06 / 1983, Nam Bí danh: Không Dùng cho cán khoa học – kỹ thuật có Chức vụ: đơn vị cơng tác trước trình độ đại học, lập theo thông tư số khi nghiên cứu, thực tập: 612/KKT/CB ngày 18-8-1966 Ủy Giảng viên, Khoa Môi trường, ban Khoa học Kỹ thuật Nhà Nước Trường Đại học Đà Lạt Hệ số lương chính:2,34 Ngành học: Cơng nghệ mơi trường Ảnh x (Đóng dấu giáp lai ảnh) Chun mơn: I LÝ LỊCH SƠ LƯỢC: Nguyên quán: Đức Lân – Mộ Đức – Quảng Ngãi Ngày vào đoàn TNCS HCM: 26/03/1999 Nơi sinh: Đức Lân – Mộ Đức – Quảng Ngãi Ngày vào Đảng CSVN: Chỗ riêng địa liên lạc: 60/2 Phù Ngày thức vào Đảng: Đổng Thiên Vương, Tp Đà Lạt Chính quyền cao quyền Dân tộc: Khơng Tơn giáo: Khơng đồn thể qua (nơi, thời gian): Thành phần gia đình: Bn bán, làm nông Thành phần thân: Cán viên chức Sức khỏe: Tốt II QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO: ĐẠI HỌC: Chế độ học: Đại hoc Chính quy Thời gian học: Từ 09/2001 đến 06/2005 Nơi học: Đại học Đà Lạt Ngành học: Kỹ thuật Môi trường Tên đồ án, luận án, môn thi tốt nghiệp chủ yếu: Luận văn tốt nghiệp – Nghiên cứu xử lý nước thải nhà máy bia Lado Đà Lạt – Lâm Đồng Ngày nơi bảo vệ đồ án, luận án, thi tốt nghiệp: Bảo vệ luận văn tốt nghiệp tháng 06/2005 trường Đại học Đà Lạt Người hướng dẫn: Ths Lê Quang Huy – Khoa Môi trường – Trường Đại học Đà Lạt TRÊN ĐẠI HỌC: Cao hoc từ: 09/2006 đến 12/2008 trường Đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh Tên luận án: Nghiên cứu cơng nghệ xử lý tăng cường cho nhà máy nước câp Tân Hiệp Ngày nơi bảo vệ: Bảo vệ luận văn cao học 12/2008 hội đồng bảo vệ luận văn trường Đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh Người hướng dẫn: TS Đặng Viết Hùng – Khoa Môi trường – Đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh Học vi, học hàm, chức vụ kỹ thuật thức cấp (bằng tốt nghiệp đại học, Kỹ sư, Bác sĩ…, Phó tiến sĩ…Kỹ sư trưởng, Phó giáo sư, Giáo sư…) ghi rõ ngày, quan cấp tốt nghiệp hay định phong cấp: Tốt nghiệp đại học hệ cử nhân trường Đại học Đà Lạt III HOẠT ĐỘNG KHOA HỌC KỸ THUẬT: Quá trình hoạt động khoa học – kỹ thuật, chuyên môn Trước sau tốt nghiệp làm làm cơng tác khoa học - kỹ thuật ? (kỹ thuật, nghiên cứu, thí nghiệm, giảng dạy, quản lý, phục vụ khoa học) Thời gian Tóm tắt q trình hoạt động khoa học-kỹ thuật, nơi công tác 01/10/2005 – Công tác trường Đại học Đà Lạt Chức vụ: Giảng viên – Chuyên ngành Kỹ thuật Môi trường IV HOẠT ĐỘNG CHÍNH TRỊ Xà HỘI: Tóm tắt q trình tham gia đoàn thể quần chúng (thanh niên cộng sản, cơng đồn…) hội khoa học (hội phổ biến, hội khoa học chuyên ngành…) phong trào lớn (cải tiến quản lý hợp tác xã,…)ghi rõ nơi, thời gian: Đồn Thanh Niên Cộng Sản Hồ Chí Minh từ 26/03/1999 XÁC NHẬN CỦA CƠ QUAN ĐỊA PHƯƠNG (Thủ trưởng ký tên đóng dấu) Ngày 15 tháng 12 năm 2008 NGƯỜI KHAI (Họ tên chữ ký) Abtract In the recent years, quality of Sai Gon river- raw water source’s Tan Hiep plant has been changing badly and more badly, Specially in: nitơ ammonia, mangan and organic compounds This problem caused some difficulty for the available water treatment system of Tan Hiep plant The study conducted with O3-BAC (Ozone - Biological Activated Carbon) and control O3-BSF (Ozone - Biological Sand Filter) model to aim treatment: nitơ ammonia, TOC coming from sand fiter water soure of Tan Hiep This technology combined advanted oxidation process by ozone and biofiter process The result of study experiment showed that the O3-BAC as well as O3-BFS model operating optimum with hydraulic loading capacity: L=1m3/m2h, empty bed contact time: EBCT = 42minutes and operation cycle: T = 12days O3-BAC determined the effect average transformation of ammonia to nitrate reached to 54%, TOC = 20%, Mn = 43% and the treatment load capacity carried out 19,224gam NNH4+/m3BAC/day; 11,340gamTOC/m3BAC/ day Nevertheless, O3-BFS model had less treatment efficiency than O3-BAC model, the treatment load capacity carried out 6,885gam N-NH4+/m3BSF; 4,860gamTOC/m3BSF With the resulting high quality of treated water, O3-BAC model will be regarded as one of the most promissing technologies Besides, this study also did coagulation process with adding polymer to increase the efficient treatment for metals, pesticides and other combine organics.The result of study determined the laboratory’coagulation proces with adding polymer was higher efficiency than Tan Hiep’ available coagulation process The effect of research process was: SS =83%, TOC = 64%, Turbidity parameter = 94%, Mn2+ =78%, Total Fe = 75%, CODMn = 49% and the effect of available Tan Hiep plant was: SS = 67%, TOC = 45%, Turbidity parameter = 91%, Mn2+ = 69%, Total Fe = 43%, CODMn = 31% ... Tổng quan công nghệ xử lý nhà máy nước Tân Hiệp 2.1.1 Giới thiệu hình thành phát triển Nhà máy nước cấp Tân Hiệp 2.1.2 Giới thiệu trạng công nghệ xử lý Nhà máy nước cấp Tân Hiệp 2.1.3 Một... cung cấp nước cho Nhà máy cấp nước Tân Hiệp Chính vậy, có mối tương quan chặt chẽ chất lượng nước sơng Sài Gịn chất lượng nước cấp Nhà máy cấp nước Tân Hiệp Hồ Dầu Tiếng xả mặn cho NM Tân Hiệp. .. hướng gia tăng sơng Sài Gịn Luận văn thạ c só : Nghiên cứu công nghệ xư ? ?lý tăng cường cho nhà máy nước cấp Tân Hiiệp CHƯƠNG TỔNG QUAN 2.1 TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ XỬ LÝ NHÀ MÁY NƯỚC CẤP TÂN HIỆP 2.1.1