Ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến ứng xử và khả năng kháng cắt dầm cao bê tông cốt thép gia cường tấm cfrp

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHAN VŨ PHƯƠNG ẢNH HƯỞNG YẾU TỐ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN ĐẾN ỨNG XỬ VÀ KHẢ NĂNG KHÁNG CẮT DẦM CAO BÊ TÔNG CỐT THÉP GIA CƯỜNG TẤM CFRP Chun ngành: Xây Dựng Cơng Trình Dân Dụng Công Nghiệp Mã số: 605820 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng năm 2014 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - ĐHQG - HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS Nguyễn Minh Long Cán chấm nhận xét 1: TS Lê Văn Phước Nhân Cán chấm nhận xét 2: TS Lê Trung Kiên Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 31 tháng 08 năm 2014 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị Hội đồng chấm bảo vệ luận văn thạc sĩ) TS Nguyễn Minh Long TS Lê Văn Phước Nhân TS Lê Trung Kiên TS Trần Cao Thanh Ngọc TS Nguyễn Hồng Ân Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá Luận văn Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHAN VŨ PHƯƠNG MSHV: 12214090 Ngày, tháng, năm sinh: 15/02/1988 Nơi sinh: Vĩnh Long Chuyên ngành: Xây dựng Cơng trình DD & CN Mã số: 605820 I TÊN ĐỀ TÀI: ẢNH HƯỞNG YẾU TỐ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN ĐẾN ỨNG XỬ VÀ KHẢ NĂNG KHÁNG CẮT DẦM CAO BÊ TÔNG CỐT THÉP GIA CƯỜNG TẤM CFRP II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: - Phân tích ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến ứng xử khả kháng cắt dầm cao bê tơng cốt thép có sẵn vết nứt gia cường CFRP theo dải dạng U; - Phân tích đánh giá ứng xử CFRP dạng U dầm cao bê tơng cốt thép có sẵn vết nứt; - Đề xuất vài hiệu chỉnh liên quan đến cường độ chống nén nút mơ hình chống giằng; đồng thời xét thêm ảnh hưởng kích thước tiết diện nhằm phục vụ cho việc xác định khả kháng cắt dầm cao BTCT gia cường FRP hợp lý xác III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 20/01/2014 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 20/06/2014 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS NGUYỄN MINH LONG Tp HCM, ngày tháng năm 2014 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO (Họ tên chữ ký) TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG (Họ tên chữ ký) TÓM TẮT LUẬN VĂN Luận văn tiến hành thí nghiệm dầm chia làm nhóm A, B C theo tỉ lệ mơ hình 1:2:3 Mỗi nhóm gồm dầm gia cường CFRP theo dải dạng U giống nhịp cắt dầm đối chứng (ký hiệu RC) sau gia tải tạo vết nứt xiên có bề rộng khoảng 0.3 mm giai đoạn Các dầm nhóm có tỉ lệ mơ Kết thí nghiệm cho thấy kích thước tiết diện có ảnh hưởng đáng kể đến ứng xử khả kháng cắt dầm cao gia cường CFRP Ngoài ra, dựa kết nghiên cứu thực nghiệm, đề tài có đề xuất số hiệu chỉnh cho mơ hình chống – giằng cho dầm cao BTCT gia cường FRP phục vụ cho việc dự đoán khả kháng cắt chúng ABSTRACT The thesis experimented beams were divided into groups A, B and C with the scale of model is 1:2:3 Each group consists of two beams strengthened with the same U shape carbon FRP strips in the shear beam and control beam (denoted RC) after created oblique fracture width of about 0.3 mm in stage The beams in a group with the same ratio model The experimental results show that size effects behavior and shear resistance of RC deep beams strengthened with CFRP strips In addition, based on the results of experimental studies, subjects have suggested some editing for STM of RC deep beams strengthened FRP sheets for predicting their shear resistance LỜI CẢM ƠN Tôi xin bày tỏ lòng biết ơn đến Thầy hướng dẫn Thầy Nguyễn Minh Long, nhiệt tình hướng dẫn truyền đạt kiến thức cho suốt thời gian làm luận văn Chân thành cảm ơn Thầy, Cô Cán Phịng thí nghiệm kết cấu cơng trình Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng (BKSEL) - Trường Đại học Bách khoa TP.HCM tạo điều kiện giúp đỡ trình thực luận văn Xin chân thành cảm ơn gia đình động viên tạo điều kiện cho tơi hồn thành chương trình đào tạo sau Đại học Xin chân thành cảm ơn anh, chị lớp Cao học khố 2012 Cảm ơn giúp đỡ nhiệt tình hiệu ông ONG WEE KEONG Công ty FYFE ASIA PTE LTD Xin chân thành cảm ơn anh Trần Kiệt Cơng ty Cổ phần Chăm sóc Cơng trình Việt hỗ trợ kỹ thuật thi cơng CFRP Chân thành cảm ơn LỜI CAM ĐOAN Tôi tên Phan Vũ Phương, học viên cao học chun ngành Xây dựng Cơng trình Dân dụng Cơng nghiệp, khóa 2012 trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh Tơi xin cam đoan luận văn tơi tự thực Các số liệu luận văn hoàn toàn trung thực chưa công bố, sử dụng để bảo vệ học vị Các thông tin, tài liệu trích dẫn có luận văn ghi rõ nguồn gốc Tơi xin chịu trách nhiệm hồn tồn kết nghiên cứu luận văn Học viên PHAN VŨ PHƯƠNG MỤC LỤC DANH MỤC CÁC KÍ HIỆU i DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT v DANH MỤC BẢNG vi DANH MỤC HÌNH viii GIỚI THIỆU TỔNG QUAN 2.1 Sơ lược vật liệu FRP 2.2 Ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến khả kháng cắt dầm BTCT truyền thống 2.3 Ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến khả kháng cắt dầm BTCT gia cường FRP 10 2.4 Các nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến ứng xử khả kháng cắt dầm cao BTCT gia cường FRP 12 2.4.1 Dầm cao BTCT 12 2.4.2 Dầm cao BTCT gia cường FRP 13 2.5 Xác định khả kháng cắt dầm gia cường vật liệu FRP có xét đến ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện 15 MỤC TIÊU, Ý NGHĨA VÀ NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 17 3.1 Mục tiêu nguyên cứu 17 3.2 Ý nghĩa nguyên cứu 17 3.2.1 Ý nghĩa khoa học 17 3.2.2 Ý nghĩa thực tiễn 18 3.3 Nội dung nguyên cứu 18 PHÂN TÍCH THỰC NGHIỆM 20 4.1 Vật liệu 20 4.1.1 Bê tông 20 4.1.2 Cốt thép 21 4.1.3 Vật liệu FRP gia cường 22 4.2 Mẫu dầm thí nghiệm 23 4.3 Q trình đúc mẫu thí nghiệm 27 4.4 Dụng cụ thí nghiệm 34 4.5 Bố trí thiết bị đo đạc quy trình gia tải 35 4.5.1 Bố trí thiết bị đo 35 4.5.2 Quy trình gia tải 36 4.6 Kết thí nghiệm – phân tích nhận xét 39 4.6.1 Kiểu phá hoại dầm 40 4.6.2 Sự làm việc cốt đai dầm gia cường CFRP ảnh hưởng yếu tố tỉ lệ mơ hình 44 4.6.3 Sự thay đổi biến dạng gia cường nhịp chịu cắt 48 4.6.4 Quan hệ lực - chuyển vị (P-δ) ảnh hưởng tỉ lệ mơ hình 50 4.6.5 Khả kháng cắt dầm ảnh hưởng tỉ lệ mơ hình đến khả kháng cắt dầm 53 4.6.6 Biến dạng bê tông 54 4.6.7 Biến dạng cốt dọc ảnh hưởng tỉ lệ mơ hình 56 PHÂN TÍCH LÝ THUYẾT 60 5.1 Phương pháp xác định khả kháng cắt dầm cao BTCT truyền thống 60 5.2 Xác định khả kháng cắt dầm cao BTCT sử dụng mơ hình STM theo tiêu chuẩn CEB FIB MODEL CODE (2010) 61 5.2.1 Thanh chống (Struts) 61 5.2.2 Thanh giằng (Ties) 62 5.2.3 Nút (Nodes) 63 5.2.4 Một số yêu cầu khác mơ hình STM 64 5.3 Tính tốn khả chịu lực dầm đối chứng mơ hình STM theo tiêu chuẩn CEB FIB MODEL CODE (2010) 64 5.3.1 Thơng số dầm thí nghiệm 64 5.3.2 Tính tốn khả chịu lực dầm cao BTCT 65 5.3.3 So sánh nhận xét kết tính tốn theo lý thuyết thực nghiệm 71 5.3.4 Ảnh hưởng việc gia cường CFRP đến mơ hình STM cho dầm cao 72 5.4 Đánh giá tính xác cơng thức hiệu chỉnh 77 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 81 6.1 Kết luận 81 6.2 Kiến nghị 82 TÀI LIỆU THAM KHẢO 83 PHỤ LỤC 86 LÍ LỊCH TRÍCH NGANG 110 i CÁC KÝ HIỆU SỬ DỤNG TRONG LUẬN VĂN Ký tự Mô tả Đơn vị a Nhịp cắt (khoảng cách từ lực tập trung tới gối tựa gần nhất) [mm] b Bề rộng tiết diện dầm [mm] d Chiều cao làm việc dầm [mm] df Chiều cao làm việc FRP [mm] fc Cường độ chịu nén danh định mẫu bê tông lăng trụ [MPa] fc,cube Cường độ chịu nén mẫu bê tông lập phương [MPa] fct,sp,cube Cường độ chịu kéo chẻ đôi mẫu bê tông lập phương [MPa] fctk Cường độ chịu kéo danh định mẫu bê tông lăng trụ [MPa] fck Cường độ chịu nén danh định mẫu bê tông lăng trụ [MPa] fsy Cường độ chảy dẻo cốt thép [MPa] fsu Cường độ chịu kéo cực hạn cốt thép [MPa] ffu Cường độ CFRP [MPa] h Chiều cao dầm k Hệ số đặc trưng cho FRP [ ] k0 Hệ số mô tả số điểm uốn dầm thí nghiệm, k0 =1 dầm điểm uốn, k0 = L/(L-a) dầm điểm uốn [ ] kL Hệ số kể đến ảnh hưởng FRP 1.0 chiều; bằng1.4 chiều [ ] ke Hệ số mô tả số lượng đầu tự mặt dầm, ke=1.0 FRP dạng U; ke = 2.0 FRP bám dính mặt bên dầm [ ] kv Hệ số giảm bám dính xác định theo ACI 440.2R-08 [ ] s Khoảng cách cốt đai [mm] sf Khoảng cách FRP bố trí theo dải [mm] [mm] 93 98 8.2 Kiểm chứng công thức đề xuất hiệu chỉnh cho dầm gia cường CFRP báo “Shear strengthening of RC deep beams using externally bonded FRP systems” Islam et al 8.2.1 Thông số vật liệu - Cường độ chịu nén mẫu lăng trụ: f cm  37,8 (MPa); - Cường độ chảy dẻo thép: 500 MPa 543 MPa cho thép 25 20; Bảng 8.5: Bảng đặc tính vật liệu gia cường Vật liệu CFRP Bề rộng (mm) Chiều dày (mm) Diện tích tấma (mm2) Cường độ chịu kéo (MPa) Mô đun dàn hồi (GPa) Biến dạng phá hủy (%) Wrap - 0.165 - 3480 230 1.5 Strip 50 1.2 60 3050 165 1.7 b - - 6.6 1200 100 1.2 Grid 2b - - 17.5 1200 100 1.2 Grid 3b - - 39.2 1200 100 1.2 Grid a Chỉ diện tích mặt cắt ngang dãy lưới b Kích thước lưới 50mm cho tồn hệ lưới 8.2.2 Thơng số dầm gia cường Hình 8.1: Chi tiết bố trí thép dầm thí nghiệm 99 Hình 8.2: Chi tiết gia cường FRP cho dầm: (a) Dầm B1; (b) Dầm B2; (c) Dầm B3; (d) Dầm B4; (e) Dầm B5 Hình 8.3: Mơ hình chống giằng 100 8.2.3 Dự đốn khả chịu lực dầm cao chưa gia cường theo lý thuyết Cường độ chịu nén chống nút fce + fck = fcm = 37,8 (MPa); + cc = 1,0 – Hệ số kể đến ảnh hưởng dài hạn đến cường độ chịu nén bê tông trường hợp đặt tải không thuận lợi; + c = 1,0 – Hệ số an toàn bê tông, cho trường hợp cố định dài hạn; + fcd = ccfck /c = 37,8 (MPa); Nút A1 A2 (C-C-T): + kc = 0,75(30/fck)1/3 = 0,694  1,0 => fce1 = kc.fcd = 0,694.37,8 = 26,23 (MPa) Nút B (C-C-C): + kc = 1,00(30/fck)1/3 = 0,93  1,0 => fce2 = kc.fcd = 0,93.37,8 = 35,15 (MPa) Thanh chống A1B, A2B: + kc = 1,00(30/fck)1/3 = 0,93  1,0 => fce3 = kc.fcd = 0,93.37,8 = 35,15 (MPa) Cường độ chịu kéo thép giằng fyd fyd = fyk/s + fyk cường độ chảy dẻo thép; + s = 1,0 => fyd-20 = 543 (MPa) => fyd-25 = 500 (MPa) Xác định tải trọng cực hạn dầm chưa gia cường CFRP: ( = 47) + Xét nút A1, A2: bề rộng nút vuông góc với phản lực gối lb1 = 150 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu1 = lb1.b1.fce1/0,5 = 0,15.0,12.26230/0,5 = 944 (kN) + Xét nút B1 B2: bề rộng nút vng góc với tải trọng thí nghiệm l b2 = 150 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu2 = lb2.b1.fce2 = 0,15.0,12.35150/0,5 = 1265 (kN) 101 + Xét chống xiên A1B1 A2B2: Bề rộng chống: ws = wt.coslb1.sin0,16.cos 47 + 0,15.sin 47 = 219 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu3 = ws.b1.fce3/0,68 = 0,219.0,12.35150/0,68 = 1358 (kN) + Xét giằng A1A2: => Tải trọng cực hạn: Pu4 = As.fyd/0,47 = (6,28.10-4.543000 + 9,82.10-4 500000)/0,47 = 1770 (kN) Pu,theory = min(Pu1; Pu2; Pu3; Pu4) = 944 (kN) Tải trọng cực hạn dầm cao BTCT gia cường FRP * Hiệu chỉnh cường độ chịu nén hiệu nút: - Cường độ chịu nén hiệu nút tăng thêm 29% => Tải trọng cực hạn nút A: Pu1 = 1217 (kN) - Tải trọng cực hạn nút A hiệu chỉnh sau gia cường nhỏ Pu2, Pu3, Pu4  Tải trọng cực hạn tác dụng lên dầm B1, B2, B3, B4 B5: Pu,mod = min(Pu1,CFRP; Pu2, CFRP; Pu3,CFRP; Pu4,CFRP) = 1217 (kN) 8.3 Kiểm chứng công thức đề xuất cho dầm gia cường CFRP báo “Shear strengthening of RC deep beams using carbon FRP Laminates” Zhichao Zhang et al 8.3.1 Thông số vật liệu - Cường độ chịu nén mẫu lăng trụ: f cm  42,53 (MPa); - Cường độ chảy dẻo thép: 500 MPa; Bảng 8.6: Bảng đặc tính vật liệu gia cường Sika CarboDur strip SikaWrap Hex 230c Sợi E-Glass (khô) Tấm sợi carbon 2800 N/mm2 960 N/mm2 165000 N/mm2 73100 N/mm2 Biến dạng dài cực hạn 1.90% 1.33% Chiều dày 1.2mm 0.33 mm 84.4 kN/ lớp 8.0 kN/ lớp Đặc tính Cường độ chịu kéo Mơ đun dàn hồi Cường độ chịu kéo/inch 102 8.3.2 Thông số dầm gia cường (a) (b) Hình 8.4: Chi tiết bố trí thép dầm thí nghiệm: (a) Dầm thí nghiệm uốn điểm; (b) Dầm thí nghiệm uốn điểm 103 (a) Hình 8.5a: Chi tiết gia cường FRP cho dầm thí nghiệm uốn điểm: (a) Dầm gia cường dãy Sika CarboDur strips; 104 (b) Hình 8.5a (tiếp theo): Chi tiết gia cường FRP cho dầm thí nghiệm uốn điểm: (b) Dầm gia cường Sika Wrap Hex 230c 105 (a) Hình 8.5b: Chi tiết gia cường FRP cho dầm thí nghiệm uốn điểm: (a) Dầm gia cường dãy Sika CarboDur strips 106 (b) Hình 8.5b (tiếp theo): Chi tiết gia cường FRP cho dầm thí nghiệm uốn điểm: (b) Dầm gia cường Sika Wrap Hex 230c 107 (a) (b) Hình 8.6: Mơ hình chống giằng: (a) Dầm thí nghiệm uốn điểm; (b) Dầm thí nghiệm uốn điểm 8.3.3 Dự đoán khả chịu lực dầm cao chưa gia cường theo lý thuyết Cường độ chịu nén chống nút fce + Lấy fck = fcm = 42,53 (MPa); + cc = 1,0 – Hệ số kể đến ảnh hưởng dài hạn đến cường độ chịu nén bê tông trường hợp đặt tải không thuận lợi; + c = 1,0 – Hệ số an toàn bê tông, cho trường hợp cố định dài hạn; 108 + fcd = ccfck /c = 42,53 (MPa); Nút A1 A2 (C-C-T): + kc = 0,75(30/fck)1/3 = 0,67 (theo mục 7.3-56 CEB-FIP 2010, Vol 2) => fce1 = kc.fcd = 0,67.42,53 = 28,5 (MPa) Nút B (C-C-C): + kc = 1,00(30/fck)1/3 = 0,89 (theo mục 7.3-55 CEB-FIP 2010, Vol 2) => fce2 = kc.fcd = 0,89.42,53 = 37,85 (MPa) Thanh chống A1B, A2B: + kc = 1,00(30/fck)1/3 = 0,89 (trích theo mục 7.3-49 CEB-FIP 2010, Vol 2) => fce3 = kc.fcd = 0,89.42,53 = 37,85 (MPa) Cường độ chịu kéo thép giằng fyd fyd = fyk/s (theo mục 7.3-52 CEB-FIP 2010, Vol 2) + fyk cường độ chảy dẻo thép; + s = (theo thí nghiệm) => fyd = 500 (MPa) Xác định tải trọng cực hạn dầm thí nghiệm điểm uốn chưa gia cường CFRP: ( = 25) + Xét nút A1, A2: bề rộng nút vuông góc với phản lực gối lb1 = 25,4 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu1 = lb1.b1.fce1/0,5 = 0,0254.0,1016.28500/0,5 = 147 (kN) + Xét nút B: bề rộng nút vng góc với tải trọng thí nghiệm lb2 = 25,4 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu2 = lb2.b1.fce2 = 0,0254.0,1016.37850 = 98 (kN) + Xét chống xiên A1B A2B: Bề rộng chống: ws = wt.coslb1.sin0,0508.cos25 + 0,0254.sin25 = 57 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu3 = ws.b1.fce3/1,183 = 0,057.0,1016.37850/1,183 = 185 (kN) + Xét giằng A1A2: => Tải trọng cực hạn: Pu4 = As.fyd/1,07 = (5,07.10-4.500000)/1,07 = 237 (kN) Pu,theory = min(Pu1; Pu2; Pu3; Pu4) = 98 (kN) 109 Xác định tải trọng cực hạn dầm thí nghiệm điểm uốn chưa gia cường CFRP: ( = 35) + Xét nút A1, A2: bề rộng nút vuông góc với phản lực gối lb1 = 25,4 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu1 = lb1.b1.fce1/0,5 = 0,0254.0,1016.28500/0,5 = 147 (kN) + Xét nút B1 B2: bề rộng nút vuông góc với tải trọng thí nghiệm lb2 = 25,4 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu2 = lb2.b1.fce2 = 0,0254.0,1016.37850/0,5 = 196 (kN) + Xét chống xiên A1B1 A2B2: Bề rộng chống: ws = wt.coslb1.sin0,0508.cos35 + 0,0254.sin35 = 56 (mm) => Tải trọng cực hạn: Pu3 = ws.b1.fce3/0,87 = 0,056.0,1016.37850/0,87 = 248 (kN) + Xét giằng A1A2: => Tải trọng cực hạn: Pu4 = As.fyd/0,714 = (5,07.10-4.500000)/1,07 = 355 (kN) Pu,theory = min(Pu1; Pu2; Pu3; Pu4) = 147 (kN) Tải trọng cực hạn dầm cao BTCT gia cường FRP * Hiệu chỉnh cường độ chịu nén hiệu nút: - Cường độ chịu nén hiệu nút hiệu chỉnh tăng thêm 29% (theo kết thí nghiệm mục 5.3.4) Dầm thí nghiệm điểm uốn - Tải trọng cực hạn nút B: Pu2 = 126,4 (kN) - Tải trọng cực hạn nút B hiệu chỉnh sau gia cường nhỏ Pu1, Pu3, Pu4  Tải trọng cực hạn tác dụng lên dầm Z11 Z31: Pu,mod = min(Pu1,CFRP; Pu2, CFRP; Pu3,CFRP; Pu4,CFRP) = 126,4 (kN) Dầm thí nghiệm điểm uốn - Tải trọng cực hạn nút A1 A2: Pu1 = 189,6 (kN) - Tải trọng cực hạn nút A1 A2 hiệu chỉnh sau gia cường nhỏ Pu2, Pu3, Pu4  Tải trọng cực hạn tác dụng lên dầm Z22 Z42: Pu,mod = min(Pu1,CFRP; Pu2, CFRP; Pu3,CFRP; Pu4,CFRP) = 189,6 (kN) LỜI CẢM TẠ Cảm ơn giúp đỡ chân thành nhiệt tình của: - Thầy, Cơ Cán Phịng Thí Nghiệm Cơng Trình khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại học Bách khoa TP.HCM - Công ty FYFE ASIA (Singapore) tài trợ GFRP - Cơng ty Cổ phần Chăm sóc Cơng trình Việt hỗ trợ kỹ thuật thi công CFRP LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: PHAN VŨ PHƯƠNG Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 15/02/1988 Nơi sinh: Vĩnh Long Dân tộc: Kinh Tôn giáo: Không Nguyên quán: Vĩnh Long Địa liên lạc: Ấp Mỹ Phú, xã Mỹ Phước, huyện Mang Thít, tỉnh Vĩnh Long Điện thoại: 0903.339.735 / 01246.555.068 Email: vuphuong882001@yahoo.com QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO: ĐẠI HỌC Thời gian học: Từ 20/10/2006 đến 15/07/2011 Nơi học: Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM Ngành học: Xây dựng dân dụng công nghiệp SAU ĐẠI HỌC Thời gian học: Từ 2013 đến 2014 Nơi học: Trường Đại học Bách Khoa TP.HCM Ngành học: Xây dựng dân dụng cơng nghiệp Q TRÌNH CƠNG TÁC: - Năm 2011-2012: Công ty Cổ phần Kiến trúc Xây dựng TP.HCM (ACCCO); - Năm 2012-2014: Chi nhánh Tổng công ty Tư vấn xây dựng Việt Nam (VNCC), Bộ xây dựng ... ẢNH HƯỞNG YẾU TỐ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN ĐẾN ỨNG XỬ VÀ KHẢ NĂNG KHÁNG CẮT DẦM CAO BÊ TÔNG CỐT THÉP GIA CƯỜNG TẤM CFRP II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: - Phân tích ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến. .. FRP 2.2 Ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến khả kháng cắt dầm BTCT truyền thống 2.3 Ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện đến khả kháng cắt dầm BTCT gia cường FRP ... cộng (2013) khả kháng cắt dầm gia cường FRP chịu ảnh hưởng đáng kể yếu tố kích thước tiết diện Tuy nhiên, nghiên cứu khảo sát ảnh hưởng yếu tố kích thước tiết diện dầm gia cường với kích thước hình