Đồ án Chi tiết máy: Thiết kế trạm dẫn động băng tải - ĐH Giao thông Vận tải Hà Nội

Nội dung của đồ án nghiên cứu chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền; thiết kế bộ truyền bánh răng; thiết kế trục; tính toán ổ lăn; bôi trơn – che kín ổ; thiết kế vỏ hộp giảm tốc; bôi trơn hộp giảm tốc. Mời các bạn cùng tham khảo đồ án để nắm chi tiết hơn nội dung nghiên cứu.

THI T K  MÔN H C CHI TI T MÁY Ế Ế Ọ Ế

Đ  s  : V –Phề ố ương án 1THI T K  TR M D N Đ NG BĂNG T IẾ Ế Ạ Ẫ Ộ Ả

L i nói đ uờ ầ

    Tính toán thi t k  h  d n đ ng c  khí là n i dung không th  thi u trong chế ế ệ ẫ ộ ơ ộ ể ế ươ  ngtrình đào t o k  s  c  khí đ c bi t là đ i v i các k  s  nghành ch  t o máy . Thi t kạ ỹ ư ơ ặ ệ ố ớ ỹ ư ế ạ ế ế môn h c chi ti t máy là môn h c giúp cho sinh viên có th  h  th ng l i các ki n th cọ ế ọ ể ệ ố ạ ế ứ  

c a các môn h c nh  : Chi ti t máy , S c b n v t li u , Nguyên lý máy , V  kủ ọ ư ế ứ ề ậ ệ ẽ ỹ thu t… Đ ng th i giúp sinh viên làm quen d n v i công vi c thi t k  và làm đ  ánậ ồ ờ ầ ớ ệ ế ế ồ  chu n b  cho vi c thi t k  đ  án t t nghi p sau này.ẩ ị ệ ế ế ồ ố ệ

Nhi m v  thi t k  đệ ụ ế ế ược giao là : THI T K  TR M D N Đ NG BĂNG T IẾ Ế Ạ Ẫ Ộ Ả

Do l n đ u tiên làm quen  thi t k  v i kh i lầ ầ ế ế ớ ố ượng ki n th c  t ng h p còn có nh ngế ứ ổ ợ ữ  

m ng ki n th c ch a n m v ng cho nên dù đã c  g ng tham kh o các tài li u và cácả ế ứ ư ắ ữ ố ắ ả ệ  bài gi ng c a các môn có liên quan song bài làm c a em còn có nh ng thi u sót . Emả ủ ủ ữ ế  

r t mong đấ ượ ực s  giúp đ  ch  b o c a các th y cô trong b  môn đ  em c ng c  ki nỡ ỉ ả ủ ầ ộ ể ủ ố ế  

th c và có th  hi u sâu h n , n m v ng h n v  nh ng ki n th c đã h c …ứ ể ể ơ ắ ữ ơ ề ữ ế ứ ọ

Cu i cùng em xin trân thành c m  n các th y cô trong b  môn hố ả ơ ầ ộ ướng d n & chẫ ỉ 

b o cho em hoàn thành t t nhi m v  đả ố ệ ụ ược giao

      M t l n n a em xin trân thành c m  n !!! ộ ầ ữ ả ơ

Các s  li u ph c v  cho công vi c thi t kố ệ ụ ụ ệ ế ế :

Ph n I ầ    CH N Đ NG C  VÀ PHÂN PH I T  S  TRUY N Ọ Ộ Ơ Ố Ỷ Ố Ề

1 ) Ch n đ ng cọ ộ ơ :

Ch n đ ng c  đi n đ  d n đ ng máy móc ho c thi t b  công ngh  là giai đo n ọ ộ ơ ệ ể ẫ ộ ặ ế ị ệ ạ

đ u tiên trong quá trình tính toán thi t k  máy . Trong r t nhi u trầ ế ế ấ ề ường h p dung h p ợ ộ

gi m t c và đ ng c  bi t l p ,vi c ch n đúng lo i đ ng c   nh hả ố ộ ơ ệ ậ ệ ọ ạ ộ ơ ả ưởng r t nhi u đ n ấ ề ế

vi c l a ch n và thi t k  h p gi m t c cũng nh  các b  truy n ngoài h p . Mu n ệ ự ọ ế ế ộ ả ố ư ộ ề ộ ố

ch n đúng lo i đ ng c  c n hi u rõ đ c tính và ph m vi s  d ng c a t ng lo i đ ng ọ ạ ộ ơ ầ ể ặ ạ ử ụ ủ ừ ạ ồ

th i c n chú ý đ n các yêu c u làm vi c c  th  c a các thi t b  c n đờ ầ ế ầ ệ ụ ể ủ ế ị ầ ược d n đ ngẫ ộ

 Đ  ch n đ ng c  ta ti n hành theo các b c sau :

a ) Xác đ nh công su t đ ng cị ấ ộ ơ :

Do đ ng c  làm vi c   ch  đ  dài h n v i ph  t i thay đ i nên ta ch n công ộ ơ ệ ở ế ộ ạ ớ ụ ả ổ ọ

su t c a đ ng c  sao cho trong th i gian làm vi c đ ng c  lúc ch y quá t i , lúc ch y ấ ủ ộ ơ ờ ệ ộ ơ ạ ả ạnon t i m t cách thích h p đ  nhi t đ  đ ng c  đ t giá tr   n đ nh . Nh  v y ta coi ả ộ ợ ể ệ ộ ộ ơ ạ ị ổ ị ư ậ

đ ng c  làm vi c v i ph  t i đ ng tr  không đ i . B ng phộ ơ ệ ớ ụ ả ẳ ị ổ ằ ương pháp  mômen đ ng trẳ ị 

ta xác đ nh công su t c a đ ng c ị ấ ủ ộ ơ

 ổ ­ Hi u su t 1 c p   lănệ ấ ặ ổ

kh p n i ớ ố ­  Hi u su t n i tr c di đ ngệ ấ ố ụ ộ

Tra b ng 2­3 “ tr  s  các hi u su t” (sách TTTKHDD c  khí trang 19) ta có :ả ị ố ệ ấ ơ

S  vòng quay s  b  c a đ ng c :  nố ơ ộ ủ ộ ơ sb = nlv . ut

Trong đó: nlv ­ S  vòng quay c a tr c máy công tác trong 1 phútố ủ ụ

       ut – t  s  truy n toàn b  c a h  th ng d n đ ng ỷ ố ề ộ ủ ệ ố ẫ ộ

S  vòng quay c a tr c máy công tác (tang quay) trong 1 phút : ố ủ ụ

2. Phân ph i t  s  truy nố ỷ ố ề  : 

Vi c phân ph i t  s  truy n cho các c p b  truy n trong h p gi m t c có  nh hệ ố ỷ ố ề ấ ộ ề ộ ả ố ả ưở  ng

r t l n t i kích thấ ớ ớ ước và kh i lố ượng c a h p gi m t c .ủ ộ ả ố

T  s  truy n chung : uỷ ố ề h =  =  = 26 

Mà uh = u1.u2

V i uớ 1 – t  s  truy n b  truy n bánh răng tr  răng nghiêng c p nhanhỷ ố ề ộ ề ụ ấ

       u2 – t  s  truy n b  truy n bánh răng tr  răng th ng c p ch mỷ ố ề ộ ề ụ ẳ ấ ậ

Đ  t o đi u ki n bôi tr n các b  truy n bánh răng trong h p gi m t c đ ng tr c b ngể ạ ề ệ ơ ộ ề ộ ả ố ồ ụ ằ  

phương pháp ngâm d u ta ch n  uầ ọ 1 =  u2  

 u1 =  u2 =  =  = 5,1

3. Xác đ nh công su t ,  mômen và s  vòng quay trên các tr cị ấ ố ụ  :

I Ch n v t li u ch  t o bánh răng ọ ậ ệ ế ạ  :

Vì h p gi m t c có công su t nh  b  truy n ch u t i tr ng va đ p nh  và không có ộ ả ố ấ ỏ ộ ề ị ả ọ ậ ẹyêu c u gì đ c bi t nên ta ch n v t li u ch  t o hai c p bánh răng nh  sau :ầ ặ ệ ọ ậ ệ ế ạ ấ ư

Bánh l n : Thép 45 tôi c i thi n ớ ả ệ

      đ t đ  r n HB192…  240  ch n HBạ ộ ắ ọ 2 = 230

      gi i h n b n :    σớ ạ ề b2 = 750 MPa   ;

      gi i h n ch y : σớ ạ ả ch2 =450 MPa

Bánh nh  : Thép 45 tôi c i thi n ỏ ả ệ

      đ t đ  r n HB241…  285 ta ch n HBạ ộ ắ ọ 1 = 245

      gi i h n b n :    σớ ạ ề b1 = 850 MPa   ;

      gi i h n ch y : σớ ạ ả ch1 =580 Mpa

II . Xác đ nh  ng su t cho phépị ứ ấ  : Theo b ng 6­2 ‘tr  s  c a σả ị ố ủ 0

Do đó l y Kấ HL1 = 1 là h  s  tu i th  , xét đ n  nh hệ ố ổ ọ ế ả ưởng c a th i gian ph c v  và chủ ờ ụ ụ ế 

đ  t i trong c a b  truy nộ ả ủ ộ ề

Nh  v y theo 6­1a s  b  xác đ nh đư ậ ơ ộ ị ược : [σH] = σ0

Hlim. KHL/SH       [σH]1 = 560.1/1,1 = 509,09      MPa

NEF2 = 60.2.4.300.2.8.(280,39/5,1).(16.0,5+ 0,76.0,5) = 7,08 .107 > NFO 

 Do đó :KLF2 =1

(Đ i v i t t c  các lo i thép:  Nố ớ ấ ả ạ FO  =4.106 )

NFE1 = u. NFE2 = 5,1 . 7,08.107 = 36,11 .107 > NFO     do đó l y   Kấ LF1 =1

Theo 6.2a: [ F] =  . KFC .KFL / SF 

V i : ­  ng su t gi i h n m i tớ ứ ấ ớ ạ ỏ ương  ng v i chu k  c  sứ ớ ỳ ơ ở

      KFC  ­ h  s  xét đ n  nh hệ ố ế ả ưởng c a đ t t i . v i b  truy n quay 1 chi u  Kủ ặ ả ớ ộ ề ề FC  =1 

T2 :  mômen xo n trên tr c ch  đ ng (tr c II)ắ ụ ủ ộ ụ

[ H] :  ng su t ti p xúc cho phépứ ấ ế

d a theo tiêu chu n tr  s  c a mô đun (b ng 6­8) ta ch n mô đun pháp tuy n mự ẩ ị ố ủ ả ọ ế n 

3 Ki m nghi m bánh răng v  s c b n ti p xúc c a răngể ệ ề ứ ề ế ủ  : 

Theo (6­33)  ng su t ti p xúc xu t hi n trên b  m t làm vi c c a răng :ứ ấ ế ấ ệ ề ặ ệ ủ

σH = ZM .ZH . Zε   [σH ]trong đó  : ZM  ­ h  s  k  đ n c  tính v t li u c a các bánh răng ăn kh pệ ố ể ế ơ ậ ệ ủ ớ

tra b ng (6­5) ch n Zả ọ M = 274 MPa1/3

ZH – h  s  k  đ n hình d ng b  m t ti p xúc Zệ ố ể ế ạ ề ặ ế H =

Zε – h  s  k  đ n s  trùng kh p c a răngệ ố ể ế ự ớ ủ

T1 = mô men xo n trên tr c bánh ch  đ ng.ắ ụ ủ ộ

KH – h  s  t i tr ng khi tính v  ti p xúcệ ố ả ọ ề ế

bw  ­ chi u r ng vành răngề ộ

dw1  ­ đường kính vòng lăn bánh nhỏ

Đ i v i bánh răng tr  răng th ng ta cóố ớ ụ ẳ  : 

góc prôfin răng : t arctg (tg  / cos ) = arctg(tg20 / cos0α β 0)  = 200

   Kho ng cách tr c chia : a = 0,5.m(zả ụ 1+ z2) = 0,5.2.(23+117) = 140

   Góc ăn kh p : ớ tw = arccos(acos t / aw ) = arccos(140.cos200 / 140) = 200

h  s  xét đ n hình d ng b  m t ti p xúc : ệ ố ế ạ ề ặ ế

         ZH = =  = 1,76

Chi u r ng vành răng : bề ộ w  = ?ba . aw = 0,3 .140 =  42 mm

Theo công th c h  s  trùng kh p d c : εứ ệ ố ớ ọ β = bw .sin  / m = 42 . sin0β 0 / 2 = 0

 – h  s  k  đ n  nh hệ ố ể ế ả ưởng c a sai s  ăn kh p.Tra b ng 6­15 ta ch n =0,006ủ ố ớ ả ọ

g0 – h  s  k  đ n  nh hệ ố ể ế ả ưởng c a sai l ch các bủ ệ ước răng bánh 1 và bánh 2 . Tra b ng ả6­ 16 ta ch n gọ 0 = 73

Zv – h  s  xét đ n  nh hệ ố ế ả ưởng c a v n t c vòng . Do v = 0,587 m/s  nên l y Zủ ậ ố ấ v =1

V i c p chính xác đ ng h c là 9 , ch n c p chính xác v  m c ti p xúc là 8 ,khi đó c nớ ấ ộ ọ ọ ấ ề ứ ế ầ  gia công đ  nhám  Rộ a = 2,5 … 1,25 μm, do đó ZR = 0,95 . 

v i dớ a <700mm, KH = 1 do đó theo (6­1) và (6­1a) 

 V y    [σậ H] = 481,82× 1×0,95×1 =457,73  MPa

ta th y   σấ H = 268,13 < [σH] = 457,73     MPa

V y các thông s  c a b  truy n là h p lí theo đ  b n ti p xúcậ ố ủ ộ ề ợ ộ ề ế

4 Ki m nghi m răng v  đ  b n u nể ệ ề ộ ề ố  :

ng su t u n sinh ra t i chân răng : theo công th c (6­43) và (6­44)

F1 =    [ F1 ]

F2 =    [ F2]Trong đó : 

T1 – mô men xo n trên bánh ch  đ ng  Nmmắ ủ ộ

KF = KF   βKF   αKFv  ­ h  s  t i tr ng khi tính v  u nệ ố ả ọ ề ố

  V i Kớ Fβ là h  s  xét đ n s  phân b  không đ u t i tr ng trên chi u r ng vành răng ệ ố ế ự ố ề ả ọ ề ộkhi tính v  u n . tra b ng 6­7 ta ch n Kề ố ả ọ Fβ = 1,1

KFα – là h  s  k  đ n s  phân b  không đ u t i tr ng cho các đôi răng đ ng th i an ệ ố ể ế ự ố ề ả ọ ồ ờ

kh p khi tính v  u n . vì b  truy n c p ch m là bánh răng th ng nên Kớ ề ố ộ ề ấ ậ ẳ Fα =1

KFv – là h  s  k  đ n t i tr ng xu t hi n trong vùng ăn kh p khi tính v  u nệ ố ể ế ả ọ ấ ệ ớ ề ố

KFv = 1+ 

Trong đó : = . v.  = 0,016 . 73 . 0,674   = 4,12

( Tra b ng 6­15 và b ng 6­16  ta ch n = 0,016 ;  = 73 )ả ả ọ

 KFv = 1+  = 1+  = 1,316

V y h  s  t i tr ng khi tính v  u n : Kậ ệ ố ả ọ ề ố F = KF   βKF   αKFv =1,1 . 1. 1,316 = 1,448

Yβ  ­ h  s  k  đ n đ  nghiêng c a răng . vì b  truy n răng th ng nên Yệ ố ể ế ộ ủ ộ ề ẳ β =1

YF1  ; YF2– h  s  d ng răng c a bánh 1và bánh 2 ph  thu c vào s  răng tệ ố ạ ủ ụ ộ ố ương đương  

zv1 và zv2 c a bánh 1 ;2 và h  s  d ch ch nh ủ ệ ố ị ỉ

Ta  có zv1 = z1 / cos3β = 23  ; zv2 = z2 / cos3β = 117 (do   = 0β 0 )

Tra b ng 6­18 ta ch n Yả ọ F1 = 3,97 ; YF2 =  3,60

 V y ậ F1 =  =  = 62,44 MPa

F2 =   =  = 56,62 MPa

Tính  ng su t u n cho phép : theo công th c (6­2) ta cóứ ấ ố ứ

[ F] = ( / SF ).YR Ys . KxF KFL KFC

Trong đó : YR =1 h  s  xét đ n  nh hệ ố ế ả ưởng c a đ  nhám m t lủ ộ ặ ượn chân răng

      Ys  ­ h  s  xét đ n đ  nh y c a v t li u đ i v i t p trung  ng su tệ ố ế ộ ạ ủ ậ ệ ố ớ ậ ứ ấ

5 Ki m nghi m răng v  quá t iể ệ ề ả

Ta có h  s  quá t i Kệ ố ả qt =  =  =1,4

ng su t ti p xúc c c đ i theo công th c (6­48) : 

H1max =  H .  = 268,13. = 317,26(MPa)

Ta th y ấ H1max <  [ H]max = 1260 MPa

ng su t u n c c đ i t  m t l n chân răng theo công th c (6­49 ) ta có 

Fmax  =  F . Kqt  F1max  =  F1 . Kqt = 62,44. 1,4    =  87,42   (MPa)  <   [ F1]max

      F2max  =   F2 . Kqt= 56,62.1,4       =  79,27      (MPa )   <   [ F2]max

6 Các thông s  và kích thố ướ ủc c a b  truy nộ ề  : 

3 Ki m nghi m bánh răng v  s c b n ti p xúc c a răngể ệ ề ứ ề ế ủ  : 

Theo công th c (6­33)  ng su t ti p xúc xu t hi n trên b  m t làm vi c c a răng :ứ ứ ấ ế ấ ệ ề ặ ệ ủ

σH = ZM .ZH . Zε   [σH ]trong đó  : ZM  ­ h  s  k  đ n c  tính v t li u c a các bánh răng ăn kh pệ ố ể ế ơ ậ ệ ủ ớ

tra b ng (6­5) ch n Zả ọ M = 274 MPa1/3

ZH – h  s  k  đ n hình d ng b  m t ti p xúc Zệ ố ể ế ạ ề ặ ế H =

Zε – h  s  k  đ n s  trùng kh p c a răngệ ố ể ế ự ớ ủ

T1 = mô men xo n trên tr c bánh ch  đ ng.ắ ụ ủ ộ

KH – h  s  t i tr ng khi tính v  ti p xúcệ ố ả ọ ề ế

bw  ­ chi u r ng vành răngề ộ

dw1  ­ đường kính vòng lăn bánh nhỏ

Đ i v i bánh răng tr  răng nghiêng không d ch ch nh  ta cóố ớ ụ ị ỉ  : 

góc prôfin răng : t arctg (tg  / cos ) = arctg(tg20 / cos16,83α β 0)  = 20,820

   Kho ng cách tr c chia : a = 0,5.m(zả ụ 1+ z2) = 0,5.2.(22+112) = 134

   Góc ăn kh p : ớ tw1 = arccos(acos t / aw ) =arccos(134.cos20,820 /140) = 26,540

Góc nghiêng răng trên hình tr  c  s  : theo  công th c (6­35) ta có :ụ ơ ở ứ

 – h  s  k  đ n  nh hệ ố ể ế ả ưởng c a sai s  ăn kh p.Tra b ng 6­15 ta ch n =0,002ủ ố ớ ả ọ

g0 – h  s  k  đ n  nh hệ ố ể ế ả ưởng c a sai l ch các bủ ệ ước răng bánh 1 và bánh 2 . Tra b ng ả6­ 16 ta ch n gọ 0 = 73

Zv – h  s  xét đ n  nh hệ ố ế ả ưởng c a v n t c vòng . Do v = 3,437 m/s  nên l y Zủ ậ ố ấ v =1

V i c p chính xác đ ng h c là 9 , ch n c p chính xác v  m c ti p xúc là 8 ,khi đó c nớ ấ ộ ọ ọ ấ ề ứ ế ầ  gia công đ  nhám  Rộ a = 2,5 … 1,25 μm, do đó ZR = 0,95 . 

v i dớ a <700mm, KHL = 1 do đó theo (6­1) và (6­1a) 

 V y    [σậ H] = 481,82× 1×0,95×1 =457,73  MPa

ta th y   σấ H = 242,79 < [σH] = 457,73     MPa

V y các thông s  c a b  truy n là h p lí theo đ  b n ti p xúcậ ố ủ ộ ề ợ ộ ề ế

KF = KF   βKF   αKFv  ­ h  s  t i tr ng khi tính v  u nệ ố ả ọ ề ố

  V i Kớ Fβ là h  s  xét đ n s  phân b  không đ u t i tr ng trên chi u r ng vành răng ệ ố ế ự ố ề ả ọ ề ộkhi tính v  u n . tra b ng 6­7 ta ch n Kề ố ả ọ Fβ = 1,1

KFα – là h  s  k  đ n s  phân b  không đ u t i tr ng cho các đôi răng đ ng th i an ệ ố ể ế ự ố ề ả ọ ồ ờ

kh p khi tính v  u n . vì b  truy n c p nhanh là bánh răng nghiêng nên tra b ng 6­14 ớ ề ố ộ ề ấ ả

Trong đó : YR =1 h  s  xét đ n  nh hệ ố ế ả ưởng c a đ  nhám m t lủ ộ ặ ượn chân răng

      Ys  ­ h  s  xét đ n đ  nh y c a v t li u đ i v i t p trung  ng su tệ ố ế ộ ạ ủ ậ ệ ố ớ ậ ứ ấ

Ta có h  s  quá t i Kệ ố ả qt =  =  =1,4

ng su t ti p xúc c c đ i theo công th c (6­48) : 

H1max =  H .  = 242,79. = 287,27  (MPa)

Ta th y ấ H1max <  [ H]max = 1260 MPa

ng su t u n c c đ i t  m t l n chân răng theo công th c (6­49 ) ta có 

Fmax  =  F . Kqt

  F1max  =  F1 . Kqt = 31,94. 1,4    =  44,72   (MPa)  <   [ F1]max

      F2max  =   F2 . Kqt= 28,96 .1,4       =  40,54      (MPa )   <   [ F2]max

Ph n III :  THI T K  TR C ầ Ế Ế Ụ

1 Ch n v t li u ch  t o tr c :ọ ậ ệ ế ạ ụ

Ch n thép 45 thọ ường hóa có gi i h n b n σớ ạ ề b = 600 ;  ng su t xo n cho phép [ ] ứ ấ ắ τ

= 15  30 MPa  đ  ch  t o tr c ể ế ạ ụ

2 Tính s  b  tr c  :ơ ộ ụ

Tính s  b  đơ ộ ường kính tr c  theo công th c  (10­9) ta có :ụ ứ

d k =   (mm)  Trong đó:

       k1 = 10 : Kho ng cách t  m t mút c a chi ti t quay đ n thành trong c a h p,ả ừ ặ ủ ế ế ủ ộ  

ho c gi a các chi ti t quay.ặ ữ ế

       k2 = 10 : Kho ng cách t  m t mút c a   đ n thành trong c a h p.ả ừ ặ ủ ổ ế ủ ộ

       k3 = 15 : Kho ng cách gi a m t mút c a chi ti t quay đ n n p h p.ả ữ ặ ủ ế ế ắ ộ

       hn  = 15 :  Chi u cao n p   và đ u bulông.ề ắ ổ ầ

     ­Chi u dài may   bánh răng tr :ề ơ ụ

      lm  = (1,2 …1,5)d      l y lấ m  =1,5d

     ­Chi u dài may   n a kh p n i tr c vòng đàn h i:ề ơ ử ớ ố ụ ồ

      lm  = (1,4 …  2,5)d     l y  lấ m  = 2d

     ­Kho ng cách lả ki trên tr c k nh  sau : theo b ng (10.4)ụ ư ả

­Tr c I: bánh răng n p trên tr c đ ng c  và n p chìa nên:ụ ắ ụ ộ ơ ắ

mBx = 0   F↔ X20.l21+Ft22.(l21+l22) ­ Ft23.l23 = 0  FX20 =  

FX20=  = 518,36 N

   

S  Đ  TR C I Ơ Ồ Ụ

S  Đ  TR C II (II’)Ơ Ồ Ụ

S  Đ  TR C IIIƠ Ồ Ụ

3 Xác đ nh đ  ị ường kính và chi u dài các đo n ề ạ  

tr cụ  :

Theo công th c (10.15) và (10.16) xác đ nh mô men u n t ng và mô men tứ ị ố ổ ương 

đương t i các ti t di n j trên chi u dài tr c :ạ ế ệ ề ụ

a) Thép thường hóa có gi i h n b n : σớ ạ ề b = 600MPa

 gi i h n m i u n : σớ ạ ỏ ố ­1 = 0,436 . σb =  0,436.600 = 261,6        MPa

 Gi i h n m i xo n : τớ ạ ỏ ắ ­1  = 0,58. σ­1 = 0,58.261,6 = 151,728   MPa

Theo b ng (10.7) ta có : v i ả ớ σb = 600MPa   ?σ =0,05 và ?τ = 0

b) Các tr c c a h p gi m t c đ u quay ,  ng ụ ủ ộ ả ố ề ứ

su t u n thay đ i theo chu k  đ i x ng . Do đó theo công th c (10.22) thì :ấ ố ổ ỳ ố ứ ứ

3 2 2  ×7 8 ,5 3 27,57 8 1,80 5337 72,93 18 4,49 6 ,64 93

2 2 4 0 ×8 1 5 670,6 4 8,92 6061 057,6410 2,98 1 7,70 13

Các tr c đụ ược gia công trên máy ti n , t i ệ ạcác ti t di n nguy hi m yêu c u đ t Rế ệ ể ầ ạ a = 2,5 … 0,36 µm , do đó theo b ng 10.8 ả

h  s  t p trung  ng su t do tr ng thái b  m t  Kệ ố ậ ứ ấ ạ ề ặ x = 1,06

Không dùng các bi n pháp tăng b n b  m tệ ề ề ặ  , do đó h  s  tăng b n Kệ ố ề y =1

Theo b ng 10.12 khi dùng dao phay ngón hả ệ 

s  t p trung  ng su t t i rãnh then v i v t li u có σố ậ ứ ấ ạ ớ ậ ệ b = 600 MPa là Kσ = 1,76 ; 

Kτ =1,54

Theo   b ng   10.10   ta   tra   đả ược   h   s   kíchệ ố  

thước εσ ; ετ  ng v i ti t di n nguy hi m nh  sau:ứ ớ ế ệ ể ư   

T  đó xác đ nh đừ ị ượ ỷ ốc t  s  Kσ/ εσ và Kτ/ετ t i các ti t di n nàyạ ế ệ

Theo b ng 10.11  ng v i ki u l p ghép đã ch n , σả ứ ớ ể ắ ọ b = 600MPa , và đường kính 

ti t di n nguy hi m tra đế ệ ể ượ ỷ ốc t  s  Kσ/ εσ và Kτ/ετ do căng t i các ti t di n này .ạ ế ệ  Trên c  s  đó dùng giá tr  l n h n trong hai giá tr  c a  Kơ ở ị ớ ơ ị ủ σ/ εσ đ  tính Kể σ d và giá 

tr  l n h n trong hai giá tr  c a  Kị ớ ơ ị ủ τ/ετ đ  tính Kể τd . K t qu  nh  sau :ế ả ư

1,91 1,98 2,15 2,07

1,73 1,86 2,03 1,97

1,97 2,04 2,08 3,13

1,79 1,92 1,99 2,03

4,46 1,99 9,69 3,70

6,71 8,20 4,31 4,89

3,71 1,93 3,94 2,95

Ch n h  s  an toàn [s] = 1,8ọ ệ ố

Nh  v y t  các k t qu    b ng trên và h  s  an toàn [s] ta th y các tr c đ u đ m b oư ậ ừ ế ả ở ả ệ ố ấ ụ ề ả ả  

đ  b n m iộ ề ỏ

5 Tính ki m nghi m đ  b n c a then :ể ệ ộ ề ủ

V i các ti t di n tr c dùng m i ghép then c n ti n hành ki m nghi m m i ghépớ ế ệ ụ ố ầ ế ể ệ ố  

v  đ  b n d p theo (9.1) và (9.2) ta có:ề ộ ề ậ

σd  =    [σd]