Khách sạn sao mai, thành phố nha trang

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * KHÁCH SẠN SAO MAI THÀNH PHỐ NHA TRANG Sinh viên thực hiện: BÙI CÔNG LÝ MINH Đà Nẵng – Năm 2018 TĨM TẮT Cơng trình Khách Sạn Sao Mai – Tp Nha Trang xây dựng trục đường Trần Phú Công trình gồm 14 tầng Đề tài trình bày gồm phần là: Kiến Trúc, Kết Cấu Thi Công Phần - Kiến trúc (10%) chương 1: Giới thiệu chung cơng trình, điều kiện tự nhiên khu đất; giải pháp kiến trúc, kết cấu kỹ thuật chung cơng trình Phần - Kết cấu (30%) từ chương đến chương 5: Thiết kế sàn tầng điển hình theo phương pháp dầm sàn bê tơng tồn khối; thiết kế cầu thang tầng trục E, F Phần – Thi công (60%) từ chương đến chương 11: + Tổng quan cơng trình, biện pháp kỹ thuật tổ chức thi cơng cơng trình + Thiết kế biện pháp kỹ thuật tổ chức thi công cọc khoan nhồi + Thiết kế biện pháp thi công đào đất hố móng + Thi cơng đài móng + Thiết kế biện pháp thi cơng phần thân cơng trình (khối đế trung tâm thương mại): thiết kế ván khuôn cho cột, vách, dầm, sàn, cầu thang + Thiết kế tổ chức thi cơng cơng trình: lập tổng tiến độ thi cơng phần thân cơng trình LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế: KHÁCH SẠN SAO MAI – THÀNH PHỐ NHA TRANG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Phan Cẩm Vân Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Phan Cẩm Vân Phần 3: Thi công 30% - GVHD: PGS-TS Đặng Cơng Thuật Hồn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt Cô Phan Cẩm Vân giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 06 năm 2018 Sinh viên: Bùi Công Lý Minh LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan q trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Khơng gian lận, bịa đặt, đạo văn, giúp người học khác vi phạm - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Không giả mạo hồ sơ học thuật - Không dùng biện pháp bất hợp pháp trái quy định để tạo nên ưu cho thân - Chủ động tìm hiểu tránh hành vi vi phạm liêm học thuật, chủ động tìm hiểu nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật người khác phải có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tơi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chưa sử dụng để bảo vệ học vị Mọi giúp đỡ cho việc thực đồ án cảm ơn thơng tin trích dẫn đồ án rõ nguồn gốc rõ ràng phép công bố Sinh viên thực Bùi Cơng Lý Minh MỤC LỤC TĨM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN LỜI CẢM ƠN……………………………………………………………… ……… i LỜI CAM ĐOAN…………………………………………………………………… ii MỤC LỤC…………………………………………………………………………….iii DANH SÁCH BẢNG BIỂU, HÌNH VẼ…………………… …………… … viii Trang MỞ ĐẦU……………………………………………………………………………….1 Chƣơng 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái qt vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mơ cơng trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt .4 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Giải pháp kết cấu 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế, kỹ thuật 1.5.1 Mật độ xây dựng .7 1.5.2 Hệ số sử dụng đất Chƣơng 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2.1 Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn 2.2 Xác định tải trọng 10 2.2.1 Tĩnh tải sàn .10 2.2.2 Hoạt tải sàn .12 2.3 Vật liệu sàn tầng điển hình 12 2.4 Xác định nội lực ô sàn 12 2.4.1 Nội lực sàn dầm 12 2.4.2 Nội lực kê cạnh 13 2.5 Bố trí cốt thép 16 2.5.1 Chiều dài thép mũ 16 2.5.2 Bố trí riêng lẽ 16 2.6 Kết tính toán thép sàn .16 2.6.1 Ô sàn kê cạnh 16 2.6.2 Bản sàn loại dầm 16 Chƣơng 3: TÍNH TỐN THANG BỘ 17 3.1 Cấu tạo cầu thang 17 3.2 Tính tải trọng 18 3.2.1 Bản thang Ô1, Ô2, Ô3 18 3.2.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 19 3.3 Tính toán cốt thép 19 3.3.1 Bản thang Ô1 Ô3 19 3.3.2 Tính có chiếu nghỉ 20 3.4 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 20 3.4.1 Sơ đồ tính 20 3.4.2 Xác định tải trọng 20 3.4.3 Tính cốt thép 22 3.5 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 23 3.5.1 Sơ đồ tính DCN 23 3.5.2 Chọn kích thước tiết diện 23 3.5.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 23 3.5.4 Tính nội lực 24 3.5.5 Tính tốn cốt thép 25 3.6 Tính dầm chiếu tới DCT 27 3.6.1 Sơ đồ tính DCT 27 3.6.2 Chọn kích thước tiết diện 27 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 28 3.6.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 28 3.6.5 Tính tốn cốt thép 29 Chƣơng 4: TÍNH KHUNG TRỤC 32 4.1 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 32 4.1.1 Chọn sơ kích thước sàn 32 4.1.2 Chọn sơ kích thước cột 32 4.1.3 Chọn sơ tiết diện dầm 33 4.1.4 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 33 4.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 34 4.2.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 34 4.2.2 Trình tự xác định tải trọng 34 4.2.3 Tải trọng gió 37 4.2.4 Xác định nội lực 42 4.3 Tính khung trục 43 4.3.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 43 4.3.2 Tính tốn cốt dọc 44 4.3.3 Tính tốn cốt thép đai 46 4.3.4 Tính cốt treo Error! Bookmark not defined 4.4 Tính tốn cốt thép dầm khung .48 4.4.1 Tính tốn thép dọc 50 4.4.2 Tính tốn thép đai dầm 50 4.4.3 Tính cốt treo dầm khung 50 4.4.4 Tính cột 51 Chƣơng 5: THIẾT KẾ MÓNG DƢỚI KHUNG TRỤC 54 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 54 5.1.1 Địa tầng 54 5.1.2 Đánh giá đất .54 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 55 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 55 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 56 5.3 Thiết kế móng M1 (móng cột C70) 56 5.3.1 Vật liệu 56 5.3.2 Tải trọng 56 5.3.3 Chọn kích thước cọc .57 5.3.4 Xác định sơ kích thước đài móng 57 5.3.5 Sức chịu tải cọc 58 5.3.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc .59 5.3.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 60 5.3.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 61 5.3.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 64 5.3.10 Tính tốn đài cọc 66 5.4 Thiết kế móng M2 (móng cột C17) 69 5.4.1 Vật liệu 69 5.4.2 Tải trọng 69 5.4.3 Chọn kích thước cọc .70 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 70 5.4.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 71 5.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc .72 5.4.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 73 5.4.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 74 5.4.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 77 5.4.10 Tính tốn đài cọc 79 Chƣơng 6: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CÔNG TRÌNH 83 6.1 Giới thiệu chung cơng trình 83 6.2 Công tác điều tra 83 6.2.1 Điều kiện khí hậu- địa chất cơng trình 83 6.2.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 83 6.2.3 Máy móc thi cơng 84 6.2.4 Nguồn nhân công xây dựng, lán trại 84 6.3 Các biện pháp thi công cho công tác chủ yếu 84 6.3.1 Thi cơng móng 84 6.3.2 Thi công đào đất 84 6.3.3 Phần thân 85 6.4 Biện pháp an toàn lao động, vệ sinh môi trường, PCCC 85 6.4.1 Biện pháp an toàn lao động 85 6.4.2 Phòng cháy chữa cháy 85 Chƣơng 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 86 7.1 Thi công cọc khoan nhồi 86 7.1.1 Khái niệm cọc khoan nhồi 86 7.1.2 Lựa chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 86 7.1.3 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 88 7.1.4 Tính tốn số lượng cơng nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông 104 7.1.5 Công tác phá đầu cọc 106 7.1.6 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 108 Chƣơng 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG ĐÀO ĐẤT MĨNG 109 8.1 Biện pháp thi công đào đất 109 8.1.1 Chọn biện pháp thi công 109 8.1.2 Chọn phương án đào đất 109 8.1.3 Tính khối lượng đất đào 110 8.2 Chọn tổ máy thi công 112 8.2.1 Chọn tổ hợp máy thi công đợt đào máy 112 8.2.2 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 113 8.2.3 Tính lượng đất đắp 113 8.2.4 Xác dịnh số ô tô vận chuyển 115 Chƣơng 9: THI CƠNG ĐÀI MĨNG 116 9.1 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng 116 9.1.1 Chọn phương án ván khn đài móng 116 9.1.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 116 9.2 Thiết kế tổ chức thi cơng đài móng 119 9.2.1 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 119 9.2.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 120 Chƣơng 10: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 123 10.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công 123 10.1.1 Chọn loại ván khuôn, đà giáo, chống 123 10.1.2 Chọn loại ván khuôn 123 10.1.3 Chọn chống sàn, dầm cột 123 10.2 Tính ván khn sàn 123 10.2.1 Chọn sàn tính tốn 123 10.2.2 Chọn ván khuôn, xà gồ cột chống cho ô sàn 124 10.2.3 Kiểm tra ván khuôn sàn 124 10.2.4 Kiểm tra xà gồ 126 10.2.5 Tính tốn cột chống xà gồ 127 10.3 Thiết kế ván khn dầm 127 10.3.1 Tính tốn ván khn đáy dầm 128 10.3.2 Tính tốn ván thành dầm 129 10.3.3 Tính tốn kiểm tra cột chống dầm 130 10.4 Thiết kế ván khuôn cột 131 10.4.1 Chọn ván khuôn cột 131 10.4.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột 132 10.4.3 Kiểm tra ván khuôn cột 132 10.4.4 Tính gông cột 133 10.5 Tính ván khn cầu thang 134 10.5.1 Thiết kế ván khuôn thang 134 10.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 137 10.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 139 10.6.1 Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2200x2400 .139 10.6.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách 140 10.6.3 Kiểm tra ván khuôn vách 140 10.6.4 Kiểm tra sườn ngang 140 10.6.5 Tính tốn bulong neo 141 Chƣơng 11: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN THÂN .142 11.1 Xác định cấu trình 142 11.2 Tính tốn khối lượng cơng việc 142 11.3 Tổ chức thi cơng cơng tác BTCT tồn khối 142 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2-1 Cấu tạo sàn tầng điển hình 10 Hình 3-1 Mặt cầu thang 17 Hình 3-2 Cấu tạo lớp vật liệu cầu thang 17 Hình 3-3 Mặt cắt cầu thang 18 Hình 3-4 Sơ đồ tính cốn thang 20 Hình 3-5 Mặt truyền tải từ ô vào cốn C1 21 Hình 3-6 Nội lực cốn thang 21 Hình 3-7 Sơ đồ tính DCN 23 Hình 3-8 Mặt truyền tải từ ô vào DCN 24 Hình 3-9 Sơ đồ tính DCN 24 Hình 3-10 Biểu đồ momen 25 Hình 3-11 Biểu đồ lực cắt 25 Hình 3-12 Sơ đồ tính tốn cốt treo 27 Hình 3-13 Sơ đồ tính DCT 27 Hình 3-14 Mặt truyền tải từ ô vào DCN 28 Hình 3-15 Sơ Đồ Tải Trọng 29 Hình 3-16 Biểu đồ moment 29 Hình 3-17 Biểu đồ lực cắt 29 Hình 3-18 Sơ đồ tính tốn cốt treo 31 Hình 4-1 Diện tích truyền tải sàn vào cột 32 Hình 4-2 Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 38 Hình 4-3 Mơ hình cơng trình với phần mềm ETABS 9.7.4 39 Hình 4-4 Mặt tầng 39 Hình 4-5 Sự tương quan ɛ ξ 40 Hình 4-6 Khung trục 43 Hình 4-7 Tính tốn cốt treo 47 Hình 4-8 Trường hợp momen TT 48 Hình 4-9 Trường hợp momen HT 48 Hình 4-10 Trường hợp momen GX 49 Hình 4-11 Trường hợp momen GXX 49 Hình 4-12 Trường hợp momen GY 49 Hình 4-13 Trường hợp momen GYY 49 Hình 4-14 Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm biên 50 Hình 4-15 Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm 51 Hình 5-1 Bố trí cọc 60 Hình 5-2 Móng khối quy ước 62 Hình 5-3 Đồ thị nén lún 65 10 q1 =ɣRđ = 2500.0,75 = 1875 (daN/m2)  Tải trọng đổ bê tông bơm: q2 =400 (daN/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào chiều dài ván thành dầm: qtc = b(q1 + q2)= 0,6(1875+400) = 1365(daN/m2) qtt = b(q1.n1 + q2.n2) = 0,6(1875.1,3+400.1,3) = 1774,5(daN/m2) q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10-7 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn a Kiểm tra theo điều kiện độ bền Điều kiện:  M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong đó: σ max = q tt l 1774,5.10-2 752 = =1494,246(daN/cm ) < n.R = 2100 daN/cm2 10.W 10.6,68 Vậy ván khuôn thành dầm đảm bảo điều kiện độ bền b Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện: Độ võng: f ≤ [f] 1.qtc l 1365.102.754 f    0,0525 cm 128.E.J 128.2,1.106.30,575 Độ võng cho phép: 1 l 75  0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] Vậy ván khuôn đảm bảo điều kiện độ võng Kết luận: Khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn thành dầm l=75cm hợp lý 10.3.3 Tính tốn kiểm tra cột chống dầm [f] =  Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: Pttdầm =qtt.lxg = 1774,5.0,75=1330,875 daN=13,31 kN  Ta chọn cột chống loại K-103 có Lmax = 3,9m; với tải trọng cho phép tương ứng 13 kN Như cột chống đảm bảo chịu lực SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 130 * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương  Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m Kiểm tra độ mảnh: l 150    77     150 r 1,95  Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=3,6-0,055-0,8-0,075-1,5=1,17m Kiểm tra độ mảnh l 117    88,636      150 r 1,32 Kết luận: Vậy khoảng cách tiết diện cột chống xà gồ chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ 10.4 Thiết kế ván khn cột COTE ĐỔBT 600 +17,90 150 10.4.1 Chọn ván khuôn cột 750 3000 750 750 +14,55 1250 250 55 900 3950 55 1440 Hình 10-8 Cấu tạo ván khn cột  Tính tốn cho cột tầng có tiết diện 700x900mm chiều cao H=3,60,6=3m  Sử dụng ván khn có bề rộng 500mm Các gơng cột bố trí vị trí nối SVTH: Bùi Cơng Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 131 hai ván khuôn ván khuôn Vậy khoảng cách gông cột 75cm  Dùng HP-1550 có kích thước 1500x500x55 10.4.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột  Áp lực vữa bê tông đổ: q1 = ɣR = 2500.0,75 = 1875 (daN/m2)  Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông (đổ bêtông máy): q2 = 400 (daN/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng theo chiều dài ván khuôn cột: qtc = b(q1 + q2)= 0,5(1875 +400) = 1137,5 (daN/m) qtt = b(q1.n1+ q2.n2) = 0,5(1875.1,3+400.1,3)= 1478,75 (daN/m) q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10-9 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn 10.4.3 Kiểm tra ván khuôn cột a Kiểm tra điều kiện bền Điều kiện:  M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong đó: σ max = q tt l 1478,75.10-2 752 = =1266 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 10.W 10.6,57  Bảo đảm điều kiện bền b Kiểm tra điều kiện độ võng Điều kiện: Độ võng: f  f ≤ [f] 1.qtc l 1137,5.102.754   0,046 cm 128.E.J 128.2,1.106.29,353 Độ võng cho phép: 1 l 75  0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f]  bảo đảm điều kiện võng [f] = SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 132 Vậy khoảng cách gông cột chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn cột Kết luận: Chọn khoảng cách gông cột l=75cm 10.4.4 Tính gơng cột Gơng cột xem dầm đơn giảm có nhịp bề rộng l=90cm Tải trọng phân bố chiều dài gông cột: qtc = (1875 +400).0,75 = 1706,25 (daN/m) qtt = (1875 +400).1,3.0,75 = 2218,125 (daN/m) Chọn gông cột loại thép L80x80x6 có J=57 (cm4); W=26,03(cm3) q L Mmax=q.L2/8 Hình 10-10 Sự phân bố nội lực momen gông cột a Kiểm tra theo điều kiện bền Điều kiện:  M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong đó: q tt l 2218,125.10-2 752 σ max = = =599,2 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 10.W 8.26,03 => Đảm bảo điều kiện độ bền b Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện: Độ võng: f  f ≤ [f] 1.qtc l 5.1706,25.102.754   0,05 cm 128.E.J 384.2,1.106.57 Độ võng cho phép: 1 l 100  0, 25cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] => thỏa điều kiện độ võng Vậy gông cột ta chọn thép L80x80x6 mm [f] = SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Cơng Thuật 133 10.5 Tính ván khn cầu thang Chỉ tính tốn ván khn cho cầu thang tính phần kết cấu, cầu thang gồm vế Các cầu thang khác bố trí tương tự 3000 4800 1800 F E 100 100 1700 1200 4800 1700 100 100 Hình 10-11 Mặt cầu thang  Kích thước cầu thang chính:  Chiều dài vế thang: vế 3: 3,356m, vế 2: 1,8m  Bề rộng vế thang: vế 3: 1,6m, vế 2: 1,8m  Chiều dày thang: 0,08m  Kích thước chiếu nghỉ: 1,8x1,34m; dày 0,08m  Ta dùng ván khuôn đặt dọc theo chiều rộng vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt dọc theo thang Các chổ cịn thiếu hay góc khuyết khơng có ván khn định hình tùy theo trường hợp cụ thể chêm gỗ 10.5.1 Thiết kế ván khuôn thang a Tính tốn ván khn thang  Dự kiến dùng ván HP-1250(1200x300x55) có Wx = 5,1 cm3, Jx = 28,83cm4, lớn để tính tốn  Tĩnh tải:  Trọng lượng BTCT thang: 2600.0,08 = 208 daN/m2  Trọng lượng ván khuôn: 24,8daN/m2  Hoạt tải:  Hoạt tải người thiết bị thi công: 250 daN/m2 SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 134  Hoạt tải đổ bê tông (đổ bơm): 400 daN/m2  Tải trọng tác dụng lên bề mặt ván khuôn: qtc = (208 + 24,8 + 250+400).0,3.0,894= 236,77daN/m qtt = (208.1,2+24,8.1,1+250.1,3+400.1,3) 0,3.0,894= 300,89daN/m q L Mmax=q.L2/8 Hình 10-12 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn  Kiểm tra điều kiện bền q tt l2 300,89.10-2 1202 M max = = =5416,02(daNcm) 8 σ= M 5416, 02 = = 1061,96 daN/cm < n.R = 2100 (daN/cm ) W 5,1  Bảo đảm điều kiện bền  Kiểm tra điều kiện độ võng f max  qtc l 236, 77.102.1204   0,107 384 EJ 384 2,1.106.28,83 l 120  0,3(cm)  fmax=0,107   f   400  Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khn thang b Tính tốn xà gồ đỡ thang  Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 300,89.0,6 = 180,534 daN/m qtc =236,77.0,6 = 142,062 daN/m  Chọn tiết diện xà gồ là: thép hình chữ C tiết diện 45x75 Thơng số tiết diện xà gồ sau: Ix = 37,1 cm4; Wx = 9,9 cm3; A = 4,137 cm2 G0 = 3,25 kg/m; h=7,5 cm; b = 4,5 cm; t = 2,3 mm  Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = (180,534+ 1,1.3,25).0,894= 164,59 daN/m qtc = (142,062+3,25).0,894 = 129,91daN/m SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 135 Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 1,4(m) q M=ql/10 l l l Hình 10-13 Sự phân bố nội lực momen xà gồ  Kiểm tra điều kiện bền: M max σ= qtt l 164,59.102.1402    3225,964(daNcm) 10 10 M 3225,964 = = 325,85 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm2 W 9,9  Bảo đảm điều kiện bền  Kiểm tra điều kiện độ võng: f max qtc l 129,91.102.1404    0, 05(cm) 128 EJ 128 2,1.106.37,1 l 140   0,35cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách cột chống chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khn thang c Tính cột chống xà gồ f max  0, 05m  [f ]   Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =l.qtt =1,4.164,59 = 230,426 (daN)  Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực  Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương  Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m  Kiểm tra độ mảnh: l 150    77     150 r 1,95  Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn SVTH: Bùi Cơng Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 136 l=l0=1,86m  Kiểm tra độ mảnh l 186    141      150 r 1,32 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định 10.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ a Tính tốn ván khn chiếu nghỉ  Dự kiến dùng ván HP-1230 (1200x500x55) có Wx = 6,57 cm3, Jx = 29,35cm4, lớn để tính toán  Tĩnh tải:  Trọng lượng BTCT thang: 2600.0,08 = 208 daN/m2  Trọng lượng ván khuôn: 22,72 daN/m2  Hoạt tải:  Hoạt tải người thiết bị thi công: 250 daN/m2  Hoạt tải đổ bê tông (đổ bơm): 400 daN/m2 Tải trọng tác dụng lên bề mặt ván khuôn: qtc = (208 + 22,72 + 250+400).0,5 = 440,36daN/m qtt = (208.1,2+22.72.1,1+250.1,3+400.1,3).0,5 = 559,796 daN/m q L Mmax=q.L2/8 Hình 10-14 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn  Kiểm tra điều kiện bền q tt l2 559, 796.102.1202 M max = =  10076,328(daNcm) 8 σ= M 10076,328 = = 1533,68 daN/cm2 < n.R = 2100 (daN/cm2 ) W 6,57  Bảo đảm điều kiện bền  Kiểm tra điều kiện độ võng f max  qtc l 400,36.102.1204   0,175 384 EJ 384 2,1.106.29,35 l 120  0,3(cm)  fmax=0,175   f   400 SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 137  Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khn thang b Tính tốn xà gồ đỡ chiếu nghỉ  Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 559,796.0,8 = 447,837 daN/m qtc =400,36.0,8 = 320,288 daN/m  Chọn tiết diện xà gồ là: thép hình chữ C tiết diện 45x75 Thông số tiết diện xà gồ sau: Ix = 37,1 cm4; Wx = 9,9 cm3; A = 4,137 cm2 G0 = 3,25 kg/m; h=7,5 cm; b = 4,5 cm; t = 2,3 mm  Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = 447,837+ 1,1.3,25 = 451,412 daN/m qtc = 320,288+3,25 = 323,538 daN/m Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 1(m) q M=ql/10 l l l Hình 10-15 Sự phân bố nội lực momen xà gồ  Kiểm tra điều kiện bền: M max σ= qtt l 451, 412.102.1002    4514,12(daNcm) 10 10 M 4514,12 = = 455,972 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm2 W 9,9  Bảo đảm điều kiện bền  Kiểm tra điều kiện độ võng: f max  qtc l 323,538.102.1004   0, 032(cm) 128 EJ 128 2,1.106.37,1 l 100   0, 25cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng f max  0, 032cm  [f ]  SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 138 Vậy khoảng cách cột chống chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang c Tính cột chống xà gồ  Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =1.qtt =l.451,412 = 451,412 (daN)  Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương  Ống ngồi: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m  Kiểm tra độ mảnh: l 150    77     150 r 1,95  Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=1,89m  Kiểm tra độ mảnh l 189    143,     150 r 1,32 D 100 150 250 700 2400 700 250 250 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định 10.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy Hình 10-16 Bố trí ván khn vách thang máy 10.6.1 Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2200x2400  Ván khuôn sử dụng cho vách thang máy có tiết diện 2400x3600 có bề SVTH: Bùi Cơng Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 139 rộng 300 Các nẹp ngang bố trí chổ nối hai ván khn ván khuôn  Để dựng ván khuôn ta sử dụng cột chống thép chống nẹp đứng  Ván khuôn sử dụng loại: HP-930 (300x900x55) 10.6.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách  Áp lực vữa bê tông đổ: q1= 2500.0,75=1875 (daN/m2)  Hoạt tải đổ bê tông: q2= 400 (daN/m2) Tải trọng tác dụng vào ván khn có bề rộng 30cm: qtc = b.(q1 + q2) = 0,3.(1875+400) = 682,5 daN/m qtt = b(q1.n1+q2.n2) = 0,3.(1875.1,3+400.1,3) = 887,25 daN/m 10.6.3 Kiểm tra ván khuôn vách Xem ván khuôn làm việc dầm nhịp có gối tựa sườn ngang với khoảng cách 90cm q L Mmax=q.L2/8 Hình 10-17 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn a Kiểm tra điều kiện bền M max  qtt l 887, 25.102.602    8983, 406(daN cm) 8 M 8983, 406   1761, 45( KN / cm2 )  n.R  2100(daN / cm2 ) W 5,1  Bảo đảm điều kiện bền b Kiểm tra điều kiện độ võng f max  qtc l 682,5.102.904   0,127 384 EJ 384 2,1.106.21,834 l 90   0, 225cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách ngang chọn thỏa mãn Kết luận: Chọn khoảng cách sườn ngang cho ván thành vách 90cm 10.6.4 Kiểm tra sườn ngang f max  0,127cm  [f ]  Xem ngang làm việc dầm liên tục có gối tựa bulong SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 140 neo với khoảng cách 700mm  Tải trọng phân bố chiều dài ngang: qtc = 0,9.(1875+400)= 2047,5 daN/m qtt = 0,9.(1875.1,3+400.1,3) = 2661,75 daN/m Chọn sườn ngang thép hình chữ C 45x75 có J= 37,1 (cm4) ; W=9,9 (cm3) q M=ql/10 l l l Hình 10-18 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn a Kiểm tra theo điều kiện bền M max  qtt l 2661,75.102.702    13042,575(daN cm) 10 10 M 13042,575   1317, 43daN / cm2  n.R  2100daN / cm2 W 9,9  Bảo đảm điều kiện bền b Kiểm tra điều kiện độ võng f max qtc l 2047,5.102.704    0, 05cm 128 EJ 128 2,1.106.37,1 l 70   0,175cm 400 400  Bảo đảm điều kiện võng 10.6.5 Tính tốn bulong neo  f max  0, 05cm  [f ]   Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=2661,75.0,7=1863,225 (daN)  Diện tích tiết diện bu lơng: F  N 1863, 225   0,9(cm2 ) R 2100  Chọn bulong Ø16 có F=2,01 => Thỏa yêu cầu chịu lực SVTH: Bùi Công Lý Minh GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – PGS.TS Đặng Công Thuật 141 Chƣơng 11: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN THÂN 11.1 Xác định cấu q trình Đối với cơng tác thi cơng bê tơng phần thân ta có cơng tác sau: 1: Lắp đặt cốt thép cột, vách thang máy 2: Lắp đặt ván khuôn cột, vách thang máy 3: Đổ bê tông cột, vách thang máy 4: Tháo ván khuôn cột, vách thang máy 5: Lắp đặt ván khuôn dầm, sàn 6: Lắp đặt cốt thép dầm, sàn 7: Đổ bê tông dầm, sàn 8: Tháo ván khuôn dầm, sàn Hàm lượng cốt thép loại cấu kiện lấy sau: lấy 80kg/m3 bê tơng 11.2 Tính tốn khối lƣợng công việc (xem PHỤ LỤC F.2) 11.3 Tổ chức thi cơng cơng tác BTCT tồn khối - Phần thân thi công theo đợt, đợt tầng Trong đợt lại chia thành nhiều phân đoạn khác Khối lượng thi công phân đoạn, nhân công thực công việc phân đoạn thể qua bảng tính - Bê tơng cột vách đổ trước, bê tông dầm sàn đổ sau - Chỉ phép lắp dựng ván khuôn cột tầng sau bêtông dầm sàn tằng đổ ngày - Ván khuôn cột phép dỡ sau đổ bê tông ngày - Ván khuôn dầm sàn tháo dỡ sau bê tơng xong 10 ngày (nhịp nhỏ