Thông tin tài liệu
ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP KHÁCH SẠN SAO MAI – THÀNH PHỐ NHA TRANG SVTH: NGUYỄN VĂN KIỂM MSSV: 110130037 LỚP: 13X1A GVHD: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC TS MAI CHÁNH TRUNG Đà Nẵng – Năm 2018 i LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : KHÁCH SẠN SAO MAI – THÀNH PHỐ NHA TRANG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: TS Đào Ngọc Thế Lực Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: TS Đào Ngọc Thế Lực Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Mai Chánh Trung Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Đào Ngọc Thế Lực giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 05 năm 2018 Sinh viên: Nguyễn Văn Kiểm ii MỤC LỤC TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN LỜI NÓI ĐẦU VÀ CẢM ƠN i CAM ĐOAN .ii MỤC LỤC iii DANH MỤC HÌNH ẢNH…………………………………………………………………… Chương 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái qt vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên 1.2.3 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mô công trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Giải pháp kết cấu 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế, kỹ thuật 1.5.1 Mật độ xây dựng 1.5.2 Hệ số sử dụng đất Chương 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 2.1 Xác định tải trọng 11 2.1.1 Tĩnh tải sàn 11 2.1.2 Hoạt tải sàn 12 2.2 Vật liệu sàn tầng điển hình 12 2.3 Xác định nội lực ô sàn 12 2.3.1 Nội lực sàn dầm 12 2.3.2 Nội lực kê cạnh 13 2.4 Tính tốn cốt thép 13 2.5 Bố trí cốt thép 15 2.5.1 Chiều dài thép mũ 15 2.5.2 Bố trí riêng lẽ 15 2.5.3 Phối hợp cốt thép 16 2.6 Kết tính toán thép sàn 16 2.6.1 Ô sàn kê cạnh 16 2.6.2 Bản sàn loại dầm 16 iii Chương 3: TÍNH TỐN THANG BỘ .17 3.1 Cấu tạo cầu thang 17 3.2 Phân tích làm việc kết cấu cầu thang : 18 3.3 Tính tải trọng 18 3.3.1 Bản thang ô1, ô2, ô3 18 3.3.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 19 3.4 Tính tốn cốt thép 19 3.4.1 Bản thang ô1 ô3 19 3.4.2 Tính có chiếu nghỉ 20 3.5 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 20 3.5.1 Sơ đồ tính 20 3.5.2 Xác định tải trọng 20 3.5.3 Tính cốt thép 21 3.6 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 23 3.6.1 Sơ đồ tính DCN 23 3.6.2 Chọn kích thước tiết diện 23 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 23 3.6.4 Tính nội lực 24 3.6.5 Tính tốn cốt thép 24 3.7 Tính dầm chiếu tới DCT 26 3.7.1 Sơ đồ tính DCT 26 3.7.2 Chọn kích thước tiết diện 27 3.7.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 27 3.7.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 28 3.7.5 Tính tốn cốt thép 28 Chương 4: TÍNH KHUNG TRỤC 31 4.1 Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 31 4.1.1 Hệ kết cấu khung 31 4.1.2 Hệ kết cấu vách cứng lõi cứng 31 4.1.3 Hệ kết cấu khung-giằng (khung vách cứng) 31 4.1.4 Hệ thống kết cấu đặc biệt 32 4.1.5 Hệ kết cấu hình ống 32 4.1.6 Hệ kết cấu hình hộp 32 4.2 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 32 4.2.1 Chọn sơ kích thước sàn 32 4.2.2 Chọn sơ kích thước cột 32 4.2.3 Chọn sơ tiết diện dầm 34 4.2.4 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 38 4.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 38 4.3.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 38 iv 4.3.2 Trình tự xác định tải trọng 38 4.3.3 Tải trọng gió 41 4.3.4 Xác định nội lực 49 4.4 Tính khung trục 49 4.4.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 49 4.5 Tính tốn cốt thép dầm khung 50 4.5.1 Tính tốn thép dọc 51 4.5.2 Tính tốn thép đai dầm 51 4.5.3 Tính tốn cốt dọc B74 (TẦNG 1) : 52 4.5.4 Tính tốn cốt thép đai: 54 4.5.5 Tính cốt treo dầm khung 55 4.6 Tính tốn cột: 58 4.6.1 Bảng tổ hợp nội lực: 58 4.6.2 Cốt thép cột: 58 4.6.3 Tính tốn cốt thép cột C25 (tầng 1) : 58 4.6.4 Kiểm tra khả chịu cắt thép đai cột: 61 Chương 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC .62 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 62 5.1.1 Địa tầng 62 5.1.2 Đánh giá đất: 62 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 63 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 63 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 64 5.3 Các giả thiết tính tốn 64 5.4 Thiết kế móng M1 (móng cột C25) 65 5.4.1 Vật liệu 65 5.4.2 Tải trọng 65 5.4.3 Chọn kích thước cọc 65 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 66 5.4.5 Sức chịu tải cọc 66 5.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 68 5.4.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 68 5.4.8 Tính tốn đài cọc 70 5.5 Thiết kế móng M2 (móng cột C15) 72 5.5.1 Vật liệu 72 5.5.2 Tải trọng: 73 5.5.3 Chọn kích thước cọc 73 5.5.4 Xác định sơ kích thước đài móng 73 5.5.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 74 5.5.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 75 v 5.5.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 76 5.5.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 77 5.5.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 80 5.5.10 Tính tốn đài cọc 81 Chương 6: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP .85 KỸ THUẬT THI CÔNG CƠNG TRÌNH 85 6.1 Giới thiệu chung cơng trình 85 6.2 Công tác điều tra 85 6.2.1 Điều kiện khí hậu- địa chất cơng trình 85 6.2.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 85 6.2.3 Nguồn nước thi công 86 6.2.4 Nguồn điện thi công 86 6.2.5 Tình hình cung cấp vật tư 86 6.2.6 Máy móc thi cơng 86 6.2.7 Nguồn nhân công xây dựng, lán trại 86 6.3 Các biện pháp thi công cho công tác chủ yếu 87 6.3.1 Thi cơng móng 87 6.3.2 Thi công đào đất 87 6.3.3 Phần thân 87 6.4 Biện pháp an tồn lao động, vệ sinh mơi trường, PCCC 88 6.4.1 Biện pháp an toàn lao động 88 6.4.2 Phòng cháy chữa cháy 88 Chương 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 89 7.1 Thi công cọc khoan nhồi 89 7.1.1 Khái niệm cọc khoan nhồi 89 7.1.2 Lựa chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 89 7.1.3 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 91 7.1.4 Các cố thi công cọc khoan nhồi 111 7.1.5 Tính tốn số lượng cơng nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc 115 7.1.6 Công tác phá đầu cọc 118 7.1.7 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 119 Chương 8: THIẾT KÊ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG ĐÀO ĐẤT MĨNG .121 8.1 Biện pháp thi công đào đất 121 8.1.1 Chọn biện pháp thi công 121 8.1.2 Chọn phương án đào đất 121 8.1.3 Tính khối lượng đất đào 122 vi 8.2 Chọn tổ máy thi công 123 8.2.1 Chọn tổ hợp máy thi công đợt đào máy 123 8.2.2 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 124 8.2.3 Thiết kế khoan đào 125 8.2.4 Tính lượng đất đắp 125 8.2.5 Xác dịnh số ô tô vận chuyển 126 Chương 9: THI CƠNG ĐÀI MĨNG .127 9.1 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng 127 9.1.1 Chọn phương án ván khn đài móng 127 9.1.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 127 9.2 Thiết kế tổ chức thi cơng đài móng 129 9.2.1 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 129 9.2.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 131 Chương 10: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN 134 PHẦN THÂN .134 10.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công 134 10.1.1 Chọn loại ván khuôn, đà giáo, chống 134 10.1.2 Chọn loại ván khuôn 134 10.1.3 Chọn chống sàn, dầm cột 135 10.2 Tính ván khn sàn 135 10.2.1 Chọn ô sàn tính tốn 135 10.2.2 Tính tốn ván khn sàn 135 10.3 Thiết kế ván khn dầm 141 10.3.1 Thiết kế ván khn đáy dầm chính: 141 10.3.2 Thiết kế ván khuôn thành dầm chính: 145 10.4 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM PHỤ: 147 10.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ: 147 10.4.2 Thiết kế ván khuôn thành dầm phụ: 151 10.5 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CỘT: 153 10.6 Tính ván khn cầu thang 155 10.6.1 Thiết kế ván khuôn thang 156 10.6.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 161 10.7 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 167 vii Hình Mặt bố trí tầng sàn điển hình 10 Hình 2 Cấu tạo sàn tầng điển hình 11 Hình Diện tích truyền tải từ sàn lên cột 33 Hình 2.Mặt cột 34 Hình 3.Mặt dầm tầng 35 Hình 4 Mặt dầm tầng 35 Hình Mặt dầm tầng 36 Hình 6.Mặt dầm tầng 4-10 36 Hình Mặt dầm tầng 11 37 Hình Mặt dầm tầng 12 37 Hình Mặt dầm tầng 13 37 Hình 10 Sơ đồ truyền tải tường đặc vào dầm nút khung 40 Hình 11 Sơ đồ truyền tải tường đặc vào dầm nút khung 40 Hình 12 Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 42 Hình 13 Mơ hình cơng trình với phần mềm ETABS 9.7.4 45 Hình 14 Mặt tầng 45 Hình 15 Cách chia nhỏ phần tử sàn vách 46 Hình 16 Khung trục 50 Hình 17 Moment trường hợp TT 50 Hình 18 Moment trường hợp HT 50 Hình 19 Moment trường hợp GX 51 Hình 20 Moment trường hợp GXX 51 Hình 21 Moment trường hợp GY 51 Hình 22 Moment trường hợp GYY 51 Hình 23 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 55 Hình 24 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 56 Hình 25 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 3-10 56 Hình 26 Sơ đồ truyền tải trọng tầng 11 56 Hình 1: Bố trí cọc 68 Hình Đồ thị nén lún 70 Hình Tháp chọc thủng đài móng M1 70 Hình Tháp chọc thủng đài 71 Hình 5 Sơ đồ móng M1 71 Hình Thép đài móng M1 72 Hình Bố trí cọc móng M2 76 Hình Móng khối quy ước 78 Hình Tháp chọc thủng móng M2 82 Hình 10 Tháp chọc thủng móng M2 82 Hình 11 Sơ đồ móng M2 82 Hình 1: Cấu tạo ván khn Hịa Phát 127 Hình 2: Cấu tạo góc 127 Hình Cấu tạo ván khn đài móng M1 128 viii ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHẦN MỘT KIẾN TRÚC (10%) Nhiệm vụ: Nắm rõ vẽ kiến trúc Sửa lại vẽ kiến trúc gốc Tổng quan cơng trình Chữ ký GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực ……………… SVTH : Nguyễn Văn Kiểm ……………… ix Khách sạn Sao Mai – Tp.Nha Trang Chương 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư Nha Trang thành phố du lịch tiếng Việt Nam, có nhiều danh lam thắng cảnh khu di tích thu hút nhiều du khách đến tham quan Do việc xây dựng nhiều khách sạn lớn tầm cỡ để phục vụ nhu cầu khách cần thiết hợp lý để giải vấn đề Chính lý mà cơng trình “Khách Sạn Sao Mai” cấp phép xây dựng Công trình xây dựng vị trí thống đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý tạo thân thiện cho du khách đến với khách sạn 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái quát vị trí xây dựng cơng trình Khu đất xây dựng cơng trình có diện tích 900m2 khu đất có 3500m2 trục đường Trần Phú Phía Đơng giáp đường Trần Phú Các phía cịn lại cơng trình lân cận 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên Nha Trang có khí hậu nhiệt đới xavan chịu ảnh hưởng khí hậu đại dương Khí hậu Nha Trang tương đối ơn hịa, nhiệt độ trung bình năm 26,3⁰C Có mùa đơng lạnh mùa khơ kéo dài.Mùa mưa lệch mùa đông tháng kết thúc vào tháng 12 dương lịch, lượng mưa chiếm gần 80% lượng mưa năm (1.025 mm) Khoảng 10 đến 20% số năm mùa mưa tháng 7, kết thúc sớm vào tháng 11 So với tỉnh Duyên hải Nam Trung Bộ, Nha Trang vùng có điều kiện khí hậu thời tiết thuận lợi để khai thác du lịch quanh năm Những đặc trưng chủ yếu khí hậu Nha Trang là: nhiệt độ ơn hịa quanh năm (25⁰C - 26⁰C), tổng tích ơn lớn (> 9.5000C), phân mùa rõ rệt (mùa mưa mùa khơ) bị ảnh hưởng bão 1.2.3 Các điều kiện địa chất thủy văn Theo kết khảo sát đất gồm lớp đất khác Do độ dốc lớp nhỏ, chiều dày đồng nên cách gần xem đất điểm cơng trình có chiều dày cấu tạo mặt cắt địa chất điển hình - Lớp đất 1: Sét pha 3,2m - Lớp đất 2: Cát pha 6,4m - Lớp đất 3: Cát bụi 4,3m - Lớp đất 4: Cát hạt trung 6,6 m - Lớp đất 5: Cát thô lẫn cuội sỏi SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung Bề rộng vế thang: vế 3: 1,65m, vế 2: 1,4m Chiều dày thang: 0,08m - Kích thước chiếu nghỉ: 1,4x1,7 m; dày 0,08m - Ta dùng ván khuôn đặt dọc theo chiều rộng vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt dọc theo thang Các chổ cịn thiếu hay góc khuyết khơng có ván khn định hình tùy theo trường hợp cụ thể chêm gỗ 10.6.1 Thiết kế ván khn thang a) Tính tốn ván khn thang Dự kiến dùng ván 800x2500x18 850x2500x18 , 200X1650X18 b) Sơ đồ làm việc ván khuôn thang: Xem ván khuôn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xương dọc Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa sườn ngang, chịu tải trọng từ ván khuôn truyền qua Khoảng cách gông cổ lxn xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng xương dọc c) Tải trọng tác dụng: Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: Tĩnh tải: + Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) + Tải trọng thân ván khuôn: q2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) + Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) + Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) d) Tính tốn khoảng cách xà gồ đỡ thang (lxg): Xà gồ đỡ sàn đặt theo phương song song dầm phụ Cắt dải ván khn rộng 1m theo phương vng góc xà gồ SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 156 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn sàn Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: Jx = 100.1,83 = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b.cosα = (208+10,8).1,00.0,894 =195,61(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b.cosα = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00.0,894 =989,19 (daN/m) * Theo điều kiện bền: M max qtt lxg1 = = Wx 10.Wx = lxg1 10.Wx qtt = 10.54, 0.260 = 119,14(cm) 9,8919 Với =260(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn * Theo điều kiện biến dạng: f max qtc lxg1 = f 128 E.J x = lxg1 = l 400 128.E.J x 128.65000.48,6 =3 = 80, 25(cm) 400.qtc 400.1,9561 Với E = 65000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ Vậy bố trí xà gồ đỡ thang với khoảng cách lxg1 = 80(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn e) Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg2): Chọn xà gồ thép hộp 40x80x1,2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 13,24(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 157 qxg=13,24/6 = 2,21(daN/m) Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 40x80x1,1(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 4.83 − 3,76.7,763 = 24, 25(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.24, 25 = = 6, 06(cm3 ) h Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xg2=((q1+q2).lxg1+qxg).cosα=((208+10,8).0,8+2,21).0,894 =158,46(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt-xg2 = ((q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4).lxg1 +qxg.nxg).cosα =((208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3).0,8+2,21.1,1).0,894 = 793,53 (daN/m) * Theo điều kiện bền: M max qtt − xg lxg = = thep Wx 10.Wx 10.Wx thep = lcc qtt − xg = 10.6, 06.2100 = 126, 64(cm) 7,9353 Với =2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép * Theo điều kiện biến dạng: f max qtc − xg lxg = f 128 E.J x = lxg = l 400 128.E.J x 128.2,1.106.24, 25 =3 = 217, 46(cm) 400.qtc − xg 400.1,5846 Với E = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí cột chống với khoảng cách lxg2 = 100(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 158 f) Tính tốn khoảng cách cột chống (lcc): Chọn xà gồ thép hộp 40x80x1,2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 13,24(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=13,24/6 = 2,21(daN/m) Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 40x80x1,1(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 4.83 − 3,76.7,763 = 24, 25(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.24, 25 = = 6, 06(cm3 ) h Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-cc=((q1+q2).lxg2+qxg).cosα=((208+10,8).1+2,21).0,894 =197,58(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt-cc = ((q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4).lxg1 +qxg.nxg).cosα =((208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3).1+2,21.1,1).0,894 = 911,37 (daN/m) * Theo điều kiện bền: M max qtt − xg lxg = = thep Wx 10.Wx 10.Wx thep = lcc qtt −cc = 10.6, 06.2100 = 118,17(cm) 9,1137 Với =2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép * Theo điều kiện biến dạng: f max = = lcc qtc −cc lcc f 128 E.J x = l 400 128.E.J x 128.2,1.106.24, 25 =3 = 202, 04(cm) 400.qtc −cc 400.1,9758 Với E = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 159 Vậy bố trí cột chống với khoảng cách lxg2 = 100(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ g) Tính tốn kiểm tra cột chống: - Với chiều cao tầng H = 3,6(m), ta chọn cột chống C40 có thơng số cho từ nhà sản xuất sau: • Chiều cao ống ngồi: 1700(mm) • Chiều cao ống trong: 1682(mm) Tối thiểu: 2500(mm) Tối đa: 3900(mm) • Ống ngồi: D1 = 60(mm); d1 = 56(mm); dày 2(mm) l1 • Chiều cao sử dụng: l2 P Ống trong: D2 = 49(mm); d2 = 45(mm); dày 2(mm) sơ đồ tính cột chống - Sơ đồ tính tốn cột chống chịu nén hai đầu khớp Bố trí hệ giằng cột chống theo phương (phương xà gồ ngang vng góc với xà gồ ngang) Vị trí đặt giằng chỗ nối cột (phần cột phần cột dưới) Chiều cao cột chống: hcc = H – hs – hvk – hxg = 3600 – 80 – 18 – 40-80 = 3382(mm) l1 = 1700(mm) l2 = hcc – l1 = 3382 – 1700 = 1682(mm) Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống: P = qtt − xg lcc = 911,37.1 = 911,37( daN ) - Các đặc trưng hình học tiết diện: • Ống ngoài: D14 d J x1 = J y1 = 1 − 64 D1 = 15,34(cm4 ) A1= 3,644 (cm2) => r1 = Jx 15,34 = = 2,052(cm) A1 3,644 • Ống trong: J x2 = J y2 D24 d = 1 − 64 D2 SVTH: Nguyễn Văn Kiểm = 8,17(cm4 ) GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 160 A2= 2,953 (cm2) Jx 8,17 = = 1,663(cm) A2 2,953 => r2 = - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 1 = ml1 1, 0.170 = = 82,85 [ ] = 150 r1 2, 052 φ1 = 0,75 1 = P 911,37 = = 333, 47(daN / cm2 ) [ ]thep = 2000(daN / cm ) 1 A1 0, 75.3, 644 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 2 = ml2 1, 0.168, = = 102,35 [ ] = 150 r2 1, 663 φ2 = 0,584 2 = P 911,58 = = 528,59(daN / cm2 ) [ ]thep = 2000(daN / cm2 ) 2 A2 0,584.2,953 Vậy cột chống chọn thỏa mãn điều kiện cường độ ổn định 10.6.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ a) Chọn ván khuôn: Dự kiến dùng ván 700x1700x18 b) Sơ đồ làm việc ván khuôn chiếu nghỉ: Xem ván khuôn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg1 xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng ván khuôn Các xà gồ lớp dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống , chịu tải trọng từ ván khuôn truyền qua Khoảng cách cột chống xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng xà gồ lớp c) Tải trọng tác dụng: Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: Tĩnh tải: + Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) + Tải trọng thân ván khuôn: SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 161 q2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) + Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) + Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) d) Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp đỡ thang (lxg1): Xà gồ đỡ sàn đặt theo phương song song dầm phụ Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phương vng góc xà gồ Sự phân bố nội lực ván khn sàn Đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: Jx = 100.1,83 = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b = (208+10,8).1,00 =218,8(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1106,5 (daN/m) * Theo điều kiện bền: = M max qtt lxg1 = Wx 10.Wx = lxg1 10.Wx qtt = 10.54, 0.260 = 112, 64(cm) 11, 065 Với =260(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 162 * Theo điều kiện biến dạng: f max = qtc lxg1 f 128 E.J x = lxg1 = l 400 128.E.J x 128.65000.48,6 =3 = 77,31(cm) 400.qtc 400.2,188 Với E = 65000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ Vậy bố trí xà gồ đỡ thang với khoảng cách lxg1 = 70(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn e) Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg2): Chọn xà gồ thép hộp 40x80x1,2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 13,24(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=13,24/6 = 2,21(daN/m) Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 40x80x1,1(mm), có đặc trưng hình học: 4.83 − 3,76.7,763 Jx = = 24, 25(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.24, 25 = = 6, 06(cm3 ) h Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xg2=(q1+q2).lxg1+qxg=(208+10,8).0,7+2,21 =177,25(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt-xg2 = (q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4).lxg1 +qxg.nxg =(208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3).0,7+2,21.1,1 = 887,62 (daN/m) * Theo điều kiện bền: = M max qtt − xg lxg = thep Wx 10.Wx SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 163 10.Wx thep = lcc qtt − xg = 10.6, 06.2100 = 119, 74(cm) 8,8762 Với =2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép * Theo điều kiện biến dạng: f max qtc − xg lxg = f 128 E.J x = lxg = l 400 128.E.J x 128.2,1.106.24, 25 =3 = 209, 49(cm) 400.qtc − xg 400.1, 7725 Với E = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí cột chống với khoảng cách lxg2 = 100(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ f) Tính tốn khoảng cách cột chống (lcc): Chọn xà gồ thép hộp 40x80x1,2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 13,24(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=13,24/6 = 2,21(daN/m) Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống trịn Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 40x80x1,1(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 4.83 − 3,76.7,763 = 24, 25(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.24, 25 = = 6, 06(cm3 ) h Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-cc=((q1+q2).lxg2+qxg)=((208+10,8).1+2,21) =211(daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt-cc = ((q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4).lxg1 +qxg.nxg) =((208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3).1+2,21.1,1) = 1019,43 (daN/m) * Theo điều kiện bền: SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 164 = M max qtt −cc lcc = thep Wx 10.Wx 10.Wx thep = lcc qtt −cc = 10.6, 06.2100 = 111, 73(cm) 10,1943 Với =2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép * Theo điều kiện biến dạng: f max = = lcc qtc −cc lcc f 128 E.J x = l 400 128.E.J x 128.2,1.106.24, 25 =3 = 197,98(cm) 400.qtc −cc 400.2,11 Với E = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí cột chống với khoảng cách lcc= 100(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ g) Tính tốn kiểm tra cột chống: - Với chiều cao tầng H = 3,6(m), ta chọn cột chống C40 có thơng số cho từ nhà sản xuất sau: P • Chiều cao ống trong: 2500(mm) l2 • Chiều cao ống ngoài: 1700(mm) • Chiều cao sử dụng: 2500(mm) Tối đa: 3900(mm) l1 Tối thiểu: • Ống ngoài: D1 = 60(mm); d1 = 56(mm); dày 2(mm) Ống trong: D2 = 49(mm); d2 = 45(mm); dày 2(mm) sơ đồ tính cột chống - Sơ đồ tính tốn cột chống chịu nén hai đầu khớp Bố trí hệ giằng cột chống theo phương (phương xà gồ ngang vng góc với xà gồ ngang) Vị trí đặt giằng chỗ nối cột (phần cột phần cột dưới) Chiều cao cột chống: hcc = H – hs – hvk – hxg = 3600 – 80 – 18 – 40-80 = 3382(mm) l1 = 1700(mm) l2 = hcc – l1 = 3382 – 1700 = 1682(mm) SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 165 Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống: P = qtt − xg lcc = 1019, 43.1 = 1019, 43(daN ) - Các đặc trưng hình học tiết diện: • Ống ngồi: D14 d J x1 = J y1 = 1 − 64 D1 = 15,34(cm4 ) A1= 3,644 (cm2) Jx 15,34 = = 2,052(cm) A1 3,644 => r1 = • Ống trong: J x2 = J y2 D24 d = 1 − 64 D2 = 8,17(cm4 ) A2= 2,953 (cm2) Jx 8,17 = = 1,663(cm) A2 2,953 => r2 = - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 1 = ml1 1, 0.170 = = 82,85 [ ] = 150 r1 2, 052 φ1 = 0,75 1 = P 1019, 43 = = 353, 23(daN / cm2 ) [ ]thep = 2000(daN / cm ) 1 A1 0, 75.3, 644 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 2 = ml2 1, 0.168, = = 102,35 [ ] = 150 r2 1, 663 φ2 = 0,584 2 = P 1019, 43 = = 559, 79(daN / cm2 ) [ ]thep = 2000(daN / cm2 ) 2 A2 0,584.2,953 Vậy cột chống chọn thỏa mãn điều kiện cường độ ổn định SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 166 10.7 Thiết kế ván khuôn vách thang máy a) Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2200x2400 Ván khuôn sử dụng cho vách thang máy có tiết diện 800x1800 có bề rộng 600x1800 b) Sơ đồ làm việc ván khuôn vách: Xem ván khuôn vách làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xương dọc Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa xương ngang , chịu tải trọng từ ván thành móng truyền Khoảng cách xương ngang lxn xác định theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng xương dọc c) Tải trọng tác dụng: Trong trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tông, ta có: Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tơng: Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đợt đổ bê tông 750 (mm) chiều dài chày đầm R0 = 750 (mm), áp lực lớn đáy móng là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,75= 1875 (daN/m2) Hoạt tải ngang: + Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra:P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra:P3 = 400 (daN/m2) d) Tính tốn khoảng cách xương dọc (lxd): Sơ đồ tính khoảng cách xương dọc Tải trọng tác dụng lên ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài ván khuôn:qtc= P1.b = 1875.1 =1875 (daN/m) + Tải trọng tính tốn 1m dài ván khuôn: qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875.1,3+max(400;200).1,3].1= 2957,5 (daN/m) Các đặc trưng hình học ván khn: 100.1,83 Jx = = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 * Theo điều kiện bền: SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 167 M max qtt lxd2 = Wx 10.Wx = = lxd 10.Wx qtt = 10.54, 0.260 = 68,9(cm) 29,575 Với =260(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn * Theo điều kiện biến dạng: f max qtc lxd4 = f 128 E.J x = lxd = lxd 400 128.E.J x 128.65000.48,6 =3 = 37,8(cm) 400.qtc 400.18,75 Với E = 65000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ Vậy bố trí xương dọc với lxd =37 (cm) theo phương e) Tính tốn khoảng cách xương ngang (lxn): Chọn xương dọc thép hộp 40x40x2(mm), có đặc trưng hình học: Jx = J y = 4.43 − 3,6.3,63 = 7,34(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.7, 34 = = 3, 67(cm3 ) h Khoảng cách gông cột lg, ta chọn kiểm tra cường độ, độ võng xương dọc cạnh dài, chịu tải trọng lớn từ ván khuôn truyền vào Tải trọng tác dụng lên xương dọc: + Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài xương dọc: qtc − xd = P1.0,16 = 1875.0,37 = 693,75(daN / m) + Tải trọng tính tốn 1m dài xương dọc: qtt-xd = [P1.n1+max(P2;P3).n2].0,37= [1875.1,3+max(400;200).1,3].0,37 = 1094,3 (daN/m) Sơ đồ tính khoảng cách gơng cột * Theo điều kiện bền: M max qtt − xd lg = = thep Wx 10.Wx SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 168 = lg 10.Wx thep qtt − xd = 10.3, 67.2100 = 83,92(cm) 10,943 * Theo điều kiện biến dạng: f max qtc − xd lg = f 128 E.J x = l 400 128.E.J x 128.2,1.106.7,34 = lg = = 89, 25(cm) 400.qtc − xd 400.6,9375 Vậy bố trí xương ngang với khoảng cách lxn = 80(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xương dọc f) Tính tốn bulong neo + Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=1094,3.0,8=875,44 (daN) + Diện tích tiết diện bu lông: F = + Chọn bulong Ø16 có F=2,01 => Thỏa yêu cầu chịu lực SVTH: Nguyễn Văn Kiểm N 875, 44 = = 0, 42(cm2 ) R 2100 GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 169 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ Xây Dựng, TCVN 4088:1985 “Số liệu khí hậu dùng thiết kế xây dựng”, 1985 [2] Phan Quang Vinh, Thiết kế sàn bê tông ứng lực trước, 2007 [3] Nguyễn Trung Hịa, Kết cấu bê tơng cốt thép theo Quy phạm Hoa Kỳ, 2003 [4] ACI, Building Code Requirements For Structural Concrete, 2011 [5] Bộ Xây Dựng, TCVN 3118:1993 “Bê tông nặng – Phương pháp xác định cường độ nén” [6] Bộ Xây Dựng, TCVN 5574:2012 “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế” [7] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột bê tông cốt thép, 2006 [8] Bộ Xây Dựng, TCVN 198:1997 “Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối” [9] Bộ Xây Dựng, TCVN 2737:1995 “Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế” [10] Trần Quang Hộ, Giải pháp móng nhà cao tầng, 2009 [11] Bộ Xây Dựng, TCVN 9395:2012 “Cọc khoan nhồi – Thi công nghiệm thu” [12] Bộ Xây Dựng, TCVN 5575:2012 “Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế” [13] Nguyễn Bá Kế, Thi công cọc khoan nhồi, 2010 [14] Nguyễn Đình Thám, Kỹ thuật xây dựng 1, 2004 [15] Nguyễn Đình Thám, Kỹ thuật xây dựng 2, 2006 [16] Ngô Quang Tường, Hỏi đáp vấn đề thi công xây dựng, 2006 [17] Lê Văn Khiểm, Thiết kế tổ chức thi công, 2011 [18] Bộ Xây Dựng, TCVN 4453:1995 “Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép tồn khốiQuy phạm thi cơng nghiệm thu” [19] Bộ Xây Dựng, TCVN 305:2004 “Bê tông khối lớn - Quy phạm thi công nghiệm thu” [20] Nguyễn Tiến Thụ, Sổ tay chọn máy thi công xây dựng, 2010 [21] Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, 1999 [22] Nguyễn Đình Thám, Lập kế hoạch, tổ chức đạo thi công, 2004 [23] Plaxis Ver 8.6 [24] SAP 2000 Ver 14.2.2 [25] ETABS Ver 9.7.4 SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 170 ... Thế Lực ……………… SVTH : Nguyễn Văn Kiểm ……………… ix Khách sạn Sao Mai – Tp. Nha Trang Chương 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư Nha Trang thành phố du lịch tiếng Việt Nam, có nhiều... Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung 15 Khách sạn Sao Mai – Tp. Nha Trang 2.5.3 Phối hợp cốt thép Do tính tốn sàn độc lập nên thường xảy tượng :tại bên dầm sàn có nội lực khác nhau.Điều khơng với... Cát thô lẫn cuội sỏi SVTH: Nguyễn Văn Kiểm GVHD : TS Đào Ngọc Thế Lực - TS Mai Chánh Trung Khách sạn Sao Mai – Tp. Nha Trang 1.3 Nội dung quy mơ cơng trình - Diện tích sử dụng để xây dựng cơng
Ngày đăng: 15/12/2020, 23:39
Xem thêm:
