Trong nghiên cứu này, tác giả thực hiện các phương pháp quan trắc thực nghiệm và phương pháp phần tử hữu hạn để xác định áp lực nước đẩy nổi trong đất bùn sét. Mục đích là để phân tích kết quả của các phương pháp thực nghiệm với nhau cũng như so sánh với phương pháp phần tử hữu hạn (PLAXIS). Để từ đó khẳng định sự tồn tại áp lực nước đẩy nổi trong đất bùn sét tại Quận 2, TP. Hồ Chí Minh, làm cơ sở để có phương án thiết kế kết cấu hợp lý cho sàn hầm trong khu vực này.
PHÂN TÍCH CÁC PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH ÁP LỰC NƯỚC ĐẨY NỔI TRONG ĐẤT BÙN SÉT TẠI QUẬN 2, TP HỒ CHÍ MINH LÊ BÁ VINH* HỒNG LONG HẢI HỒNG THẾ THAO Analysis of methods to determine buoyancy pressure in soft soils in District 2, Ho Chi Minh City Abstract: The East Saigon area, especially District 2, is currently a highly developed area of the real estate market in Ho Chi Minh City in terms of both transport infrastructure and new residential areas However, according to many geotechnical investigations, the geological structure in District has a thick layer of soft soil on average 15-30m The monitoring results using Piezometer and Standpipe method showed that there was buoyancy force in soft soil This observation data is consistent with the results of the analysis using a finite element method Research results show that from the start of water rebound, the buoyancy pressure will increase over time, along with the dissipation of the excess pore pressure This process is positively correlated with each other The buoyancy force increased rapidly in the beginning and tended to increase slowly in the following years ĐẶT VẤN ĐỀ * Quan điểm thiết kế kết cấu dự án có tầng hầm đƣợc xây dựng vùng đất bùn sét, chia làm hƣớng: Một xem cao độ mực nƣớc ngầm nằm bên dƣới lớp đất bùn sét, tức bỏ qua tác động áp lực nƣớc đẩy lên sàn hầm Quan điểm gây thiếu an toàn thiết kế, dẫn đến thực tế xảy cố nứt sàn hầm áp lực nƣớc đẩy làm phát sinh ứng suất kéo thớ sàn Hai xem cao độ mực nƣớc ngầm nằm mặt đất, tức kể đến ảnh hƣởng áp lực lỗ rỗng lên sàn hầm Quan điểm thiên an toàn thiết kế, dẫn đến chi phí xây dựng tăng, gây phí phạm * Bộ mơn Địa - Nền móng, khoa K Thuật Xây Dựng, Trường Đại Học Bách Khoa - Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh Email: lebavinh@hcmut.edu.vn ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 H B Seed, I M Idriss, and I Arango (1983) nghiên cứu tác động hóa lỏng đến áp lực nƣớc lỗ rỗng đất cát Theo đó, áp lực nƣớc lỗ rỗng gia tăng đột ngột xảy tƣợng hóa lỏng đất cát Ji-wen Zhang et al (2019) đƣa mơ hình thí nghiệm phịng để khảo sát lực đẩy tác động lên kết cấu ngầm điều kiện xuất dòng chảy Kết nghiên cứu cho thấy lực đẩy xuất dòng chảy lớn trƣờng hợp nƣớc tĩnh Trong nghiên cứu này, tác giả thực phƣơng pháp quan trắc thực nghiệm phƣơng pháp phần tử hữu hạn để xác định áp lực nƣớc đẩy đất bùn sét Mục đích để phân tích kết phƣơng pháp thực nghiệm với nhƣ so sánh với phƣơng pháp phần tử hữu hạn (PLAXIS) Để từ khẳng định tồn áp lực nƣớc đẩy đất bùn sét 27 Quận 2, TP Hồ Chí Minh, làm sở để có phƣơng án thiết kế kết cấu hợp lý cho sàn hầm khu vực CƠ SỞ LÝ THUYẾT CÁC PHƢƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH ÁP LỰC NƢỚC ĐẨY NỔI 2.1 Phƣơng pháp Piezometer Phƣơng pháp quan trắc đầu đo Piezometer nhằm xác định trực tiếp áp lực đẩy nƣớc tự lớp đất bùn sét vị trí thí nghiệm Hình 2: Giếng quan trắc phương pháp Piezometer Hình 1: Đầu đo Piezometer (GK-4500S) Đầu đo sử dụng màng chắn áp lực (diaphragm) gắn với dây rung (vibrating wire) Áp lực nƣớc tác động vào mặt màng chắn gây nên dịch chuyển màng làm thay đổi sức căng nhƣ tần số dây rung Sự thay đổi đƣợc truyền đến đầu đọc để ghi nhận thông tin Một lớp đá thấm đƣợc gắn vào đầu đầu đo phép dòng nƣớc qua ngăn cản hạt đất vào bên Khi đầu đo đƣợc hạ xuống nƣớc, áp lực nƣớc ép vào lọc đầu đầu đo, nén khơng khí khơng gian đá lọc màng ngăn Sau thời gian, khơng khí hòa tan vào nƣớc, làm đầy lọc khơng gian bên hồn tồn nƣớc Do đó, để có đƣợc kế xác, cần bảo hịa đầu đo trƣớc lắp đặt 28 Hãng Geokon đƣa công thức xác định áp lực nƣớc đẩy sử dụng thiết bị GK-4500S nhƣ sau: P = G(R1-R0)+K(T1-T0), kPa (1) Trong đó: G - hệ số hiệu chuẩn tuyến tính (Linear Gage Factor) thiết bị đơn vị đo tính (kPa/digit); K - hệ số điều chỉnh nhiệt độ (Thermal Factor) tính kPa/0C; R0 - số đọc ―Initial Zero Reading‖ đƣợc cung cấp giấy Certificate of Quality & Conformity nhà sản xuất; K0 - số đọc ―Initial Zero Temperature‖ đƣợc cung cấp giấy Certificate of Quality & Conformity nhà sản xuất; R1 - số đọc tần số đầu đọc GK – 404 thời điểm đo; K1 - số đọc nhiệt độ đầu đọc GK – 404 thời điểm đo 2.2 Phƣơng pháp Standpipe Phƣơng pháp quan trắc giếng Standpipe nhằm xác định cao độ mực nƣớc tự nhiên ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 đất bùn sét để từ xác định áp lực đẩy thơng qua việc tính tốn áp lực độ chênh cột nƣớc gây thủy tĩnh Hình 3: Thước đo mực nước ngầm Yamayo WL50 Khoan, lắp đặt 01 giếng quan trắc SP2 có độ sâu 9,5m Sử dụng thƣớc đo mực nƣớc ngầm Yamayo WL50 - Nhật Bản, độ chia mặt thƣớc 1cm, sử dụng đầu đo Stainless đƣờng kính 19mm P = w(hw – hz), kPa (2) Trong đó: w - trọng lƣợng riêng nƣớc (10kN/m3); hw - cao độ mực nƣớc ngầm (m); hz - cao độ vị trí thí nghiệm (m); 2.3 Phƣơng pháp phần tử hữu hạn Phƣơng pháp phần tử hữu hạn nhằm xác định áp lực nƣớc đẩy thông qua mô tổng thể cơng trình, gồm đất kết cấu phần mềm PLAXIS PLAXIS sử dụng lý thuyết ―groundwater flow‖ làm tảng cho công thức phần tử hữu hạn liên quan đến dòng chảy nƣớc đất Áp lực nƣớc đẩy đƣợc định nghĩa: Pactive = Seff.Pwater (3) Pwater = Psteady + Pexcess (4) Trong đó: Psteady - áp lực thủy tĩnh; Pexcess - áp lực thặng dƣ bị ảnh hƣởng thay đổi ứng suất gia tải dở tải, thay đổi điều kiện thủy lực nhƣ trình cố kết Seff – độ bão hịa có hiệu mơ hình Van Genuchten (1980) XÁC ĐỊNH ÁP LỰC NƢỚC ĐẨY NỔI TRONG ĐẤT BÙN SÉT TẠI QUẬN 2, TP HỒ CHÍ MINH Cơng trình đƣợc sử dụng quan trắc tọa lạc phƣờng An Lợi Đông, Quận 2, TP.HCM Quy mô xây dựng gồm tầng hầm, tầng lầu, tầng kỹ thuật tầng mái Hồn thành phần thơ vào cuối năm 2015 Hình 4: Giếng quan trắc phương pháp Standpipe Áp lực nƣớc đẩy trƣờng hợp không xuất dịng chảy, xác định theo cơng thức: ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Hình 1: Mặt tổng thể hầm 29 Hình 2: Mặt cắt tổng thể cơng trình Hình 4: Mặt bố trí 04 vị trí quan trắc áp lực nước đẩy tầng hầm Hình 3: Mặt cắt địa chất điển hình Trong đó, lớp 1: Đất san lấp; lớp 2a: Bùn sét màu xám xanh, xám đen, trạng thái chảy; lớp 2c: Cát pha sét màu xám xanh, trạng thái rời; lớp 2b: Bùn sét xánh xanh, xám đen, trạng thái chảy – dẻo chảy; lớp 4: Cát pha bụi sét màu xám xanh, xám đen, trạng thái chặt vừa; lớp 5: Sét dẻo cao màu nâu vàng, trạng thái cứng Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa cận xích đạo Cũng nhƣ tỉnh Nam bộ, đặc điểm chung khí hậu-thời tiết TP.HCM nhiệt độ cao năm có hai mùa mƣa - khơ rõ ràng làm tác động chi phối môi trƣờng cảnh quan sâu sắc, đặc biệt mực nƣớc dƣới đất Mùa mƣa từ tháng đến tháng 11, mùa khô từ tháng 12 đến tháng năm sau Do đó, để có đánh giá áp lực nƣớc trƣờng hợp bất lợi nhất, tác giả lựa chọn mùa mƣa để thực công tác quan trắc 3.1 Xác định áp lực nƣớc đẩy phƣơng pháp Piezometer Căn vào vẽ cơng trình, tác giả lựa chọn 04 vị trí đo áp lực nƣớc lỗ rỗng đáy sàn hầm (cao độ -8,2m so với sàn Trệt) nhƣ sau: 30 Hình 5: Mặt cắt chi tiết giếng quan trắc Piezometer Thời gian quan trắc diễn vào mùa mƣa từ tháng 09÷12/2019 Trích lƣợt kết quan trắc đƣợc trình bày bảng Bảng 1: Trích lƣợt kết quan trắc theo phƣơng pháp Piezometer Vị trí 4 Thời gian quan trắc 13-Sep 13-Sep 2-Oct 7-Oct 7-Oct Số đọc tần số (R1) Số đọc nhiệt độ (T1) 8354,4 8644,3 8651,3 8354 8644,6 27,2 27,3 27,2 27 26,9 Áp lực nƣớc lỗ rỗng P (kPa) 43,4 43,5 42,4 43,4 43,4 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Vị trí 4 3 3 3 3 3 Thời gian quan trắc 9-Oct 9-Oct 12-Oct 12-Oct 21-Oct 23-Oct 23-Oct 25-Oct 25-Oct 28-Oct 28-Oct 30-Oct 30-Oct 31-Oct 31-Oct 9-Nov 9-Nov 3-Dec 3-Dec 5-Dec 5-Dec 7-Dec 7-Dec Số đọc tần số (R1) Số đọc nhiệt độ (T1) 8400,9 8680,1 8407,3 8685 8694,5 8442,2 8712,5 8445,9 8715,4 8450,5 8718,6 8393,2 8677,1 8391,1 8674,5 8453,1 8717,6 8370,2 8657,4 8369 8656,2 8368,1 8655,3 27,2 27,1 27,3 27,2 27,4 27,1 27,6 27,2 27,6 27,2 27,6 27 27,6 26,9 27,5 27,3 26,7 26,5 26,5 26,6 26,6 26,7 26,7 Áp lực nƣớc lỗ rỗng P (kPa) 38,3 38,0 37,6 37,2 35,8 33,8 33,1 33,4 32,6 32,9 32,1 39,1 38,5 39,4 38,9 32,6 32,3 41,7 41,4 41,8 41,6 41,9 41,8 Kết luận: Với phƣơng pháp Piezometer, áp lực nƣớc đẩy bên tƣờng hầm có giá trị dao động từ 30,4 kPa đến 46,8 kPa, trung bình đạt 39.1kPa độ sâu thí nghiệm 3.2 Xác định áp lực nƣớc đẩy phƣơng pháp Standpipe Tác giả lựa chọn vị trí mặt xung quanh ranh tầng hầm để tiến hành quan trắc cao độ mực nƣớc ngầm giếng Standpipe (SP2) Những vị trí nằm gần 04 vị trí quan trắc áp lực đẩy đầu đo Piezometer Hình 11: Mặt bố trí giếng Standpipe quan trắc mực nước ngầm Sau q trình lắp đặt giếng SP2 hồn tất, tiến hành công tác xác định chênh cao đỉnh ống sàn tầng Trệt phƣơng pháp đo cao hình học từ giữa, sử dụng máy thủy bình đặt khoảng điểm, mia dựng điểm Quy ƣớc cao độ sàn Trệt ±0.000m Chênh cao đỉnh giếng SP2 với sàn Trệt -0,300m Thời gian quan trắc diễn vào mùa mƣa từ tháng 10÷12/2019 Kết quan trắc đƣợc trình bày bảng Bảng 2: Kết quan trắc theo phƣơng pháp Standpipe Hình 10: Áp lực nước đẩy theo phương pháp Piezometer cao độ thí nghiệm (-8,2m) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Thời Cao độ mực gian nƣớc so với quan cao độ đỉnh trắc giếng (m) 7-Oct -2.492 53,0 9-Oct -2.516 52,8 Áp lực nƣớc cao độ thí nghiệm P (kPa) Chu kỳ 31 Thời Cao độ mực gian nƣớc so với quan cao độ đỉnh trắc giếng (m) Áp lực nƣớc cao độ thí nghiệm P (kPa) Chu kỳ 12-Oct -2.540 52,5 15-Oct -2.556 52,4 19-Oct -2.596 52,0 21-Oct -2.616 51,8 23-Oct -2.640 51,5 25-Oct -2.662 51,3 28-Oct -2.695 51,0 30-Oct -2.722 50,7 10 31-Oct -2.725 50,7 11 2-Nov -2.740 50,6 12 5-Nov -2.777 50,2 13 7-Nov -2.798 50,0 14 9-Nov -2.810 49,9 15 11-Nov -2.816 49,8 16 13-Nov -2.816 49,8 17 15-Nov -2.814 49,8 18 19-Nov -2.814 49,8 19 21-Nov -2.814 49,8 20 23-Nov -2.812 49,9 21 25-Nov -2.812 49,9 22 27-Nov -2.814 49,8 23 29-Nov -2.812 49,9 24 3-Dec -2.812 49,9 25 5-Dec -2.812 49,9 26 7-Dec -2.812 49,9 27 Hình 13: Áp lực nước đẩy theo phương pháp Standpipe cao độ thí nghiệm (-8,2m) Kết luận: Với phƣơng pháp Standpipe, áp lực nƣớc đẩy bên ngồi tƣờng hầm có giá trị dao động từ 49,8 kPa đến 53,0 kPa, trung bình đạt 50,7 kPa độ sâu thí nghiệm 3.3 Phân tích kết quan trắc 02 phƣơng pháp thực nghiệm Xác định áp lực đẩy đầu đo Piezometer phƣơng pháp cho kết trực tiếp vị trí thí nghiệm Xác định áp lực đẩy cao độ mực nƣớc ngầm thông qua công tác quan trắc mực nƣớc dƣới đất sử dụng giếng Standpipe phƣơng pháp cho kết bán gián tiếp thơng qua việc tính tốn áp lực độ chênh cột áp nƣớc gây h Hình 14: Sơ đồ bố trí 02 phương pháp quan trắc áp lực nước trường Hình 12: Cao độ mực nước ngầm theo chu kỳ 32 Có thể thấy, giá trị áp lực nƣớc đo đƣợc từ phƣơng pháp Piezometer nhỏ phƣơng pháp ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Standpipe Điều đƣợc lý giải nhƣ sau: Trong q trình thi cơng phần ngầm, giếng bơm giữ vai trò hạ thấp cao độ mực nƣớc ngầm, phục vụ công tác đào đất thi công kết cấu tầng hầm Khi thi công xong, giếng bơm ngừng hoạt động, nƣớc đƣợc trả trạng thái tự nhiên, điều gây chuyển dịch nƣớc tự lỗ rỗng đất từ nơi có áp lực cao (bên ngồi tƣờng hầm) đến nơi có áp lực thấp (bên tƣờng hầm), thấm kết thúc áp lực nƣớc đƣợc trả trạng thái cân Vì hệ số thấm lớp bùn sét nhỏ nên cần khoảng thời gian dài cho trình thấm xảy hoàn tất để đạt đến trạng thái cân áp lực nƣớc lỗ rỗng bên tƣờng hầm cơng trình 3.4 Xác định áp lực nƣớc đẩy phƣơng pháp phần tử hữu hạn Cao độ mực nƣớc ngầm vào mùa mƣa đƣợc tác giả quan trắc từ tháng 10-12.2019 mục 3.2, giá trị trung bình -2.000m so với mặt đất tự nhiên Áp lực nƣớc đo đƣợc phƣơng pháp Piezometer áp lực nƣớc tổng, nghĩa tổng áp lực nƣớc thủy tĩnh (Psteady) áp lực nƣớc thặng dƣ (Pexcess) Theo cơng thức (3 (4) PLAXIS gọi áp lực Pactive Áp lực nƣớc thủy tĩnh xác định theo wh, áp lực nƣớc thặng dƣ xác định từ Kwv/n (v biến dạng thể tích) Cơng trình đƣợc thi cơng hồn tất vào cuối năm 2015, thời gian chạy tốn cố kết đến thời điểm năm (1460 ngày) Trình tự khai báo Phase PLAXIS nhƣ sau: Phase 1: Thi công cọc tƣờng vây (Plastic analysic) Phase 2: Hạ mực nƣớc ngầm, đào đất thi công phần ngầm cơng trình (Plastic analysic) Phase 3: Cố kết cho giai đoạn thi công phần ngầm: tháng (Consolidation analysic) Phase 4: Trả nƣớc cao độ ban đầu, thi công phần thân, cố kết năm (Consolidation analysic) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Bảng 3: Bảng thống số vật liệu sử dụng PLAXIS Lớp đất 2a 2c 2b Mơ hình Hardening Soil Soft Soil Hardening Soil Soft Soil Hardening Soil Soft Soil Ứng xử Thông số Drained Undrained (A) Drained Undrained (A) Drained Undrained (A) unsat (kN/m3) 17.36 14.75 18.75 15.74 19.46 20.12 sat einit (kN/m3) 18 15.04 19.33 16.05 20 20.63 0.5 2.181 0.802 1.667 0.682 0.602 E50ref Eoedref Eurref CC (kN/m2) 1000 2000 30000 (kN/m2) 1000 2000 30000 (kN/m2) 3000 6000 Cs 90000 1.39 0.92 0.09 0.05 0.23 0.06 c' (kN/m2) 7.35 7.5 6.59 6.4 58.67 ' Deg 15 23.65 24.28 24.93 26.38 28.52 y Deg 0 0 0 Van Genuchten Van Genuchten Van Genuchten Van Genuchten Van Genuchten Model kz kx,y (m/day) 0.00063 0.108 0.000998 0.5996 0.000216 (m/day) 0.00126 0.108 0.001996 0.5996 0.000431 Phân tích với PLAXIS 3D: Hình 15: Mơ PLAXIS 3D Hình 16: Áp lực nước Pactive sau năm cố kết (bên tường hầm: 50 kPa, bên tường hầm trung bình đạt 44 kPa) 33 Phân tích với PLAXIS 2D: Vì cơng trình sử dụng móng cọc, đáy đài sàn hầm đặt tầng đất bùn sét có sức chịu tải nhỏ, nên xem tồn tải trọng cơng trình truyền xuống cọc vào lớp đất tốt bên dƣới Do đó, bỏ qua ảnh hƣởng tải trọng cơng trình mơ hình PLAXIS 2D chiều ngƣợc với áp lực thủy tĩnh (Psteady), với cho thấy có tƣơng giao độ gia tăng áp lực đẩy độ tiêu tán áp lực thặng dƣ theo thời gian Khi áp lực thặng dƣ bị tiêu tán hết, áp lực đẩy (Pactive) áp lực thủy tĩnh Hình 17: Mơ PLAXIS 2D Xét mặt cắt A-A qua đáy sàn hầm 2, cao độ -7.000m so với mặt đất tự nhiên Hình 19: Áp lực nước Pactive sau năm cố kết mặt cắt A-A (bên tường hầm: 50 kPa, bên tường hầm trung bình đạt 41.45 kPa) Hình 18: Áp lực nước Pexcess sau năm cố kết mặt cắt A-A Nhƣ vậy, sau năm cố kết, tồn áp lực nƣớc lỗ rỗng thặng dƣ (Pexcess) có chiều có 34 Kết luận: Với phƣơng pháp phần tử hữu hạn, áp lực nƣớc đẩy bên tƣờng hầm có giá trị dao động từ 41.45 kPa (PLAXIS 2D) đến 44 kPa (PLAXIS 3D), bên tƣờng hầm 50 kPa 3.5 Nhận xét thảo luận Phƣơng pháp xác định áp lực nƣớc đẩy PLAXIS cho kết tƣơng đối phù hợp với 02 phƣơng pháp thực nghiệm (Piezometer Standpipe) Khi phân tích phƣơng pháp phần tử hữu hạn, giải thích thêm cho khác biệt kết hai phƣơng pháp thực nghiệm nhƣ sau: phƣơng pháp Standpipe cho kết áp lực thủy tĩnh (Psteady) Trong ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 phƣơng pháp Piezometer áp lực nƣớc tổng (Pactive), có xét đến giá trị thặng dƣ chƣa đƣợc tiêu tán hết thời điểm quan trắc (sau năm) Trình tự thi cơng phần ngầm, đặc biệt q trình trả nƣớc nhƣ phân tích trên, gây áp lực nƣớc thặng dƣ có chiều ngƣợc với áp lực thủy tĩnh Điều đƣợc chứng minh thông qua mô PLAXIS Vì vậy, áp lực nƣớc đo đƣợc từ phƣơng pháp Piezometer có phần nhỏ phƣơng pháp Standpipe áp lực nƣớc thặng dƣ thời điểm đo chƣa đƣợc tiêu tán hết KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Phƣơng pháp xác định áp lực nƣớc đẩy đầu đo Piezometer cho kết trực tiếp vị trí thí nghiệm, giá trị thu đƣợc áp lực nƣớc tổng (bao gồm áp lực nƣớc thủy tĩnh áp lực nƣớc thặng dƣ) Phƣơng pháp xác định áp lực nƣớc đẩy giếng Standpipe cho kết bán gián tiếp thơng qua việc tính tốn áp lực độ chênh cột áp nƣớc gây thủy tĩnh h, giá trị thu đƣợc áp lực thủy tĩnh Phƣơng pháp xác định áp lực nƣớc đẩy PLAXIS cho kết tƣơng đối phù hợp với 02 phƣơng pháp thực nghiệm (Piezometer Standpipe) Đối với cơng trình có tầng hầm thi cơng đất bùn sét, biện pháp thi công thƣờng sử dụng giếng bơm để hạ mực nƣớc ngầm bên hố đào nhằm phục vụ cho công tác đào đất, sau thi công xong phần ngầm giếng bơm ngừng hoạt động Khi áp lực nƣớc đẩy tăng trở lại Trong đất dính đặc biệt bùn sét, trình gia tăng áp lực nƣớc đẩy cần khoảng thời gian tƣơng đối dài Tính từ thời điểm bắt đầu trả nƣớc (giếng bơm ngừng hoạt động), áp lực nƣớc đẩy gia tăng theo thời gian, với tiêu tán áp lực nƣớc lỗ rỗng thặng dƣ Qúa trình có tƣơng quan đồng biến với Nói cách khác, trình trả nƣớc hình thành chênh lệch áp lực nƣớc tƣờng hầm gây chuyển dịch nƣớc tự lỗ rỗng đất từ nơi có áp lực cao đến nới có áp lực thấp hơn, thấm kết thúc áp lực nƣớc tƣờng hầm đƣợc trả trạng thái cân Tóm lại, thơng qua phƣơng pháp thực nghiệm nhƣ mô phỏng, khẳng định tồn áp lực nƣớc đẩy đất bùn sét khu vực Quận 2, TP Hồ Chí Minh Tác động áp lực đẩy dầm sàn tầng hầm vô nguy hiểm làm đổi thớ căng moment, phải đƣợc xét đến thiết kế kết cấu để tính tốn bố trí cốt thép hợp lý TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Châu Ngọc Ẩn, ―Cơ học đất‖, Nhà xuất Đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2016 [2] H B Seed, I M Idriss, and I Arango, ―Evaluation of liquefaction potential using feld performance data,‖ Journal of Geotechnical Engineering, 1983 [3] Ji-wen Zhang et al, ―Buoyancy Force Acting on Underground Structures considering Seepage of Confined Water‖, Hindawi, 2019 [4] Instruction Manual Model 4500 series Vabrating Wire Piezometer, Geokon, 2019 [5] PLAXIS 2D Reference Manual 2019 [6] PLAXIS 3D Reference Manual 2019 Người phản biện: PGS,TS ĐẬU VĂN NGỌ ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 35 .. .Quận 2, TP Hồ Chí Minh, làm sở để có phƣơng án thiết kế kết cấu hợp lý cho sàn hầm khu vực CƠ SỞ LÝ THUYẾT CÁC PHƢƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH ÁP LỰC NƢỚC ĐẨY NỔI 2.1 Phƣơng pháp Piezometer Phƣơng pháp. .. thay đổi điều kiện thủy lực nhƣ trình cố kết Seff – độ bão hịa có hiệu mơ hình Van Genuchten (1980) XÁC ĐỊNH ÁP LỰC NƢỚC ĐẨY NỔI TRONG ĐẤT BÙN SÉT TẠI QUẬN 2, TP HỒ CHÍ MINH Cơng trình đƣợc sử... Phƣơng pháp Standpipe Phƣơng pháp quan trắc giếng Standpipe nhằm xác định cao độ mực nƣớc tự nhiên ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 đất bùn sét để từ xác định áp lực đẩy thơng qua việc tính tốn áp lực độ